Методические указания по расчету системы аспирации. Расчет аспирационной установки. Закрытая аспирационная система

1ОССТР0Й СССР Главпромстройароект СОЮаСАНТЕХЦРОЕКТ Государственный проектный институт САНТЕХПРОЕКТ ГПЙ Цроектпрошзентиляция ВНИЙГС

Руководство по расчету воздуховодов из унифицированных деталей

Москва 1979

Dejevued by MSK & Amts

1. Общие положения...........

3 Расчет сети систем аспирации. . . . 4. Примеры расчета..........

Приложения

1. Унифицированные детали металлических воздуховодов систем общего назначения......44

2. Детали металлических воздуховодов круглого

сечения систем аспирации..........79

3. Таблица для расчета металлических воздуховодов круглого сечения...........83

4. Таблица для расчета металлических воздуховодов прямоугольного сечения........89

5. Коэффициенты местных сопротивлений унифи

цированных деталей металлических воздуховодов систем общего назначения.......109

6* Коэффициенты местных сопротивлений деталей приточных и вытяжных систем........ 143

7. Подбор диафрагм для металлических воздуховодов круглого и прямоугольного сечения. . 155

8. Величины -j- для металлических воздуховодов

систем аспирации..............187

9. Коэффициенты местных сопротивлений металлических воздуховодов систем аспирации. . . 189

10. Подбор конусных диафрагм для воздуховодов

систем аспирации..............193

11. Формулы для определения коэффициентов

местных сопротивлений........... 199

Список литературы............. 204

Государственный проектный институт Сантсхпроект

Главпромстройпроскта Госстроя СССР (ГПИ Сантехпроект), 1979

"Руководство по расчету воздуховодов из унифицированных деталей" разработано совместно ГПИ Сантехпроект Госстроя СССР, ГПИ Проектпромвентиляция и ВНЙИГС Минмон-тажспецстроя СССР.

С вводом в действие настоящего "Руководства" утрачивают силу "Указания по расчету вентиляционных воздуховодов" (серия АЗ-424).

В основу "Руководства" положены*"Инструкция по применению и расчету воздуховодов из унифицированных деталей" и "Временная нормаль на металлические воздуховода круглого сечения для систем аспирации".

Для механизации и оптимизации расчета воздуховодов разработана программа "Харьков-074" для ЭВМ Минск-22.

По вопросу приобретения этой программы следует обращать ся в отраслевой фонд алгоритмов и программ ЦНИПМСС (II7393, Москва, ГСП-I, Новые Черемушки, квартал 28. корпус 3).

Все замечания и предложения по "Руководству" просьба направлять в ГПИ Сантехпроект (105203, Москва, Нй*не -Первомайская, дом 46).

I. Общие положения

1.1. Настоящее Руководство разработано в дополнение к требованиям главы СНиП "Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха и предназначено для проектирования и расчета металлических воздуховодов систем вентиляции, кондиционирования воздуха, воздушного отопления (систем общего назначения) и аспирации строящихся и реконструируемых зданий и сооружений.

1.2. Металлические воздуховоды систем общего назначения следует, как правило, предусматривать из унифицированных деталей (см. приложение I). В исключительных случаях допускается применение не унифицированных деталей

(в стесненных условиях, если это обусловлено конструктивными решениями, архитектурными или другими требованиями).

1.3. Металлические воздуховоды систем аспирации следует предусматривать только из прямых участков, отводов, тройников и крестовин круглого сечения, приведенных в пр.

2. Расчет сети систем общего назначения

2.1. Авродинамический расчет сети производится с целью определения суммарного давления, необходимого для обеспечения расчетного расхода воздуха по всем участкам,

2.2. Суммарная потеря давления Р (кгс/u 2 или ГЦ, определяется как сумма потерь давления на трение и местные сопротивления

A>-£(7tf-Z)> (I)

i-де К - потери давления на трение, кгс/м 2 или Па на I м длины воздуховода;

Z - длина расчетного участка, м;

1 - потеря давления на местные сопротивления, кгс/м 2 или Па на расчетном участке.

2,3, Потеря давления на трение на I м длины воздухо-зодэ определяется по формуле

R =1гЪ > (2)

где д. - коэффициент сопротивления трения; d - диаметр расчетного участка, ы,

для воздуховодов прямоугольного сечения -гидравлический диаметр, определяемый по формуле

Здесь, S,h - размеры сторон воздуховодов, м;

рл, - динамическое давление на расчетном участке,

кгс/м 2 или Па х)

V - скорость движения воздуха на расчетном участке, м/с;

У" - удельный вес воздуха, перемещаемого по расчетному участку, кг/м 3 ;

Ускорение силы тямести 9,81 м/с 2 ; р - плотность воздуха на расчетном участке, кг/м 3 .

2.4. Коэффициент сопротивления трения определяется по формулам:

а) при 4 I0 3 ^ < 6 " 10^

б) при 6 * 1СГ Re -

(6)

(7)

0.1266 Re У б ’

х) В формуле (4) Pj дано в кгс/м, в формуле (5) в Па.

где Re - число Рейнольдса, определяемое по формуле

(8)

d - гидравлический диаметр, м (см.формулу (3); У - кинематическая вязкость, ir/c.

2.5. Потеря давления на трение на I и длины воздуховодов круглого и прямоугольного сечений, расход воздуха, скорость и динамическое давление приведены в приложениях 3 и 4. Приведенные в приложениях величины получены по формулам (1) - (8) для металлических воздуховодов при удельном весе воздуха 1,2 кг/м 3 и кинематической вязкости 15 ИГ 1 м 2 /с.

Если удельный вес воздуха отличается от 1,2 кг/м, то на потери давления, приведенные в приложениях 3 и 4, следует вводить поправочный множитель, равный JT ,

при определении мощности на валу вентилятора (см.п.2.8).

2.6. Потеря давления на местные сопротивления определяется по формуле

где £ ^ - сумма коэффициентов местных сопротивлений

на расчетном участке.

Значения коэффициентов местных сопротивлений унифицированных деталей воздуховодов приведены в приложении 5. При проектировании сетей воздуховодов рекомендуется принимать отношение расхода воздуха в ответвлении к расходу воздуха в стволе тройника не более 0,5. Это условие практически устраняет необходимость применения неунифицированных тройников. Коэффициенты местных сопротивлений неунифицированных решений, типовых воздухораспределительных устройств, жалюзийных реветок, зонтов и дефлекторов приведены в приложении 6.

2.7. При неувязке потерь давления по отдельным участкам сети воздуховодов более 10% следует предусматривать диафрагмы. Выбор мест установки диафрагм обуславливается трассировкой сетей. При наличии в ответвлениях

вертикальных участков, диафрагмы следует устанавливать на них в местах, доступных для монтажа. Установка диафрагм производится при монтаже вентиляционных сетей на соединении смежных прямых участков воздуховодов. Подбор диафрагм приведен в приложении 7.

2.8. Подбор вентиляторных агрегатов следует производить по заданным значениям производительности с учетом подсоса воздуха в вытяжных или потери воздуха в приточных системах (СНиП П-33-75 п.4.122) и суммарной потери давления Р. Причем величина Р должна быть откорректирована по ближайшей характеристике графика для подбора вентиляторного агрегата. Полное давление Ру, создаваемое вентиляторным огрегатоы, должно быть равным суммарной потере давления,определенной по формуле (1),без введения множителя по п.2.5, который вводится только при определении мощности на валу вентилятора.

2.9. Расчетное гравитационное давление Н (кгс/м 2 или Па х)) для систем вентиляции с естественным побуждением следует определять по формуле

Н-Ь(Кн -Уб)) (Ю)

н=Н(Лн-Л)> (И)

где /7 - высота воздушного столба, м;

Тн(/Ьу удельный вес (плотность) воздуха при расчетной нормируемой температуре наружного воздуха, кг/м 3 (Па);

Xb{P$) - удельный вес (плотность) воздуха, помещения, кг/м э (Па),

2.10. Высоту воздушного столба следует принимать:

а) для приточных систем - от середины приточной

камеры при нагреве в ней воздуха (или устья воздухозабо-ра при подаче воздуха в помещение без подогрева) до середины высоты помещения;

х) В формуле (10) Н дано в кгс/v 2 , в формуле (II) - в Па

б) для вытяжных систем - от середины вытяжного отверстия (или середины высоты помещения при наличии в нем приточной вентиляции) до устья вытяжной шахты.

2.II. Радиус действия систем вентиляции с естественным побуждением следует принимать:

а) для приточных систем (горизонтальное расстояние от устья воздухозабора до наиболее удаленного приточного отверстия) - не более 30 м;

б) для вытяжных систем (горизонтальное расстояние от вытяжной шахты до наиболее удаленного вытяжного отверстия) - не более 10 м.

2.12. При установке на системе вытяжной вентиляции с естественным побуждением дефлектора подбор диаметра последнего рекомендуется производить по серии

I.A94-32 "Зонты и дефлекторы вентиляционных систем".

2.13. Потери давления в сети воздуховодов систем вентиляции с естественным побуждением следует определять по формуле (I).

3. Расчет сети систем аспирации

3.2. При перемещении малозапылеиного воздуха с концентрацией массы смеси (отношением массы транспортируемого материала к массе воздуха) -*0,01 кг/кг, потеря давления на расчетном участке определяется по формуле

(12)

Приведенный коэффициент трения

следует принимать по данным, при-

веденным в приложении 8.

Примечания: I. Расчет воздуховодов (при концентрации

массы смеси менее 0,01 кг/кг) допускается производить по разделу 2;

2. Значения коэффициентов местных сопротивлений деталей металлических воздуховодов систем аспирации приведены в приложении 9.

3. Потери давления на трение для воздуховодов из гибких металлических рукавов, при отсутствии данных следует принимать в 2-2,5 раза больше величин, приведенных

в приложении 3.

3.3. Минимальная скорость движения воздуха в воздуховодах в зависимости от характера транспортируемого материала принимается по технологическим данным соответствующих отраслей промышленности. Скорость движения воздуха в воздуховодах должна быть более скорости витания частиц транспортируемого материала.

ЗА, При перемещении воздуха с концентрацией массы смеси более 0,01 кг/кг потери давления в сети на трение, местные сопротивления и подъем транспортируемых с воздухом примесей Рп (кгс/м^) следует определять по формуле

p n =nz^ie g v" (но

где К - опытный коэффициент, зависящий от характера

транспортируемого материала. Величины К и ja следует принимать по технологическим данным соответствующих отраслей промышленности;

tg - длина вертикального участка воздуховода, м;

V- объемная концентрация смеси, равная отношению массы транспортируемого материала к объему чистого воздуха. Величину

ztglf , обычно составляющую менее 3 кгс/м 2 .

uojkho не учитывать.

3.5. Расчет воздуховодов систем аспирации, как правило, следует начинать с определения количества транспортируемого материала и количества транспортируемого воздуха, исходя из рекомендуемой концентрации массы смеси. При отсутствии данных о количестве транспортируемого материала расход воздуха следует определять исходя из минимально допустимого диаметра воздуховода (80 мм)

и скорости движения воздуха (п.3.3).

3.6. Воздуховоды систем аспирации следует рассчитывать из условия одновременной работы всех отсосов. Неувязка потерь давления по отдельным участкам сети всз-духоводов долина быть не более 5%.

3.7. Регулирование потерь давления задвижками или дроссельными клапанами не допускается. Для увязки потерь давления допускается:

а) увеличивать количество воздуха, удаляемого от того или иного отсоса;

б) устанавливать диафрагмы на вертикальных участках систем аспирации при сухой неслипающейся и не волокнистой пыли (см. приложение 7).

3.8. Расчетную производительность вентиляторных агрегатов систем аспирации следует принимать с учетом подсоса или потери воздуха в систе?:ах (СНиП П-33-75 пЛ. 122).

4. ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА

ПРИМЕР РАСЧЕТА СЕТИ ВОЗДУХОВОДОВ ВЫТЯйНСЙ СИСТЕМЫ ВЕНТИЛЯЦИИ ОБЩЕГО НАЗНАЧЕНИЯ

Расчетная схема приведена на рис. I.

Расчет ведется в следующей последовательности:

I. Нумеруют участки расчетной схемы по магистра.?., начиная с самого дальнего, а затем по ответзлекйлы.

В настоящее время аспирационные системы довольно распространены, так как с каждым днем развитие промышленности только усиливается.

Общие сведения

Фильтровальные установки с - это общие системы, которые наиболее распространены. Они предназначаются для фильтрации воздуха, в котором содержатся твердые частицы, размер которых достигает 5 мкм. Степень очистки у таких аспирационных систем 99,9%. Также стоит отметить, что конструкция данной фильтровальной установки, имеющей накопительный бункер, позволяет применять ее для монтажа в традиционных системах очистки воздуха, которые обладают разветвленной системой воздуховода, а также вытяжным вентилятором высокой мощности.

Центральный накопитель в таких системах применяется для того, чтобы хранить, а также дозировать и выдавать измельченные отходы деревообработки. Производство данного бункера осуществляется с объемом от 30 до 150 м 3 . Кроме того, аспирационной системы комплектуется такими деталями, как шлюзовые перегрузчики или же шнеки, взрыво- пожарозащитная система, система, контролирующая уровень наполнения бункера.

Модульные системы

Существует также модульная система аспирации воздуха, которая предназначается для следующих целей:

Обеспечить полное и надежное обеспыливание воздуха в производственном помещении на том уровне, который предписан нормативными положениями.
Наиболее важная задача - защита атмосферного воздуха от его загрязнения со стороны предприятия.
Также эта система предназначается для удаления деревообрабатывающих отходов производства от технологического оборудования в виде смеси воздуха и пыли, а также последующей подачи данной смеси в пылеулавливающие аппараты.
Модульная система предназначается и для того, чтобы организовать отход выбросов от места очистки воздуха к месту его утилизации. Она может функционировать в полностью автоматическом режиме.
Последняя функция, которую выполняет эта система - это дозированная подача опилок к топливному бункеру. Данная операция также может функционировать в полностью автоматическом режиме, но и ручной также присутствует.

Оборудование для расчета

Для того чтобы провести расчет аспирационной системы, сначала необходимо объединить ее в общую сеть. В такие сети входит:

Оборудование, которое функционирует одновременно.
Оборудование, которое располагается близко друг к другу.
Оборудование с одинаковой пылью или же близкой по качеству, а также свойствам.
Последнее, что нужно учесть, - это оборудование с близкой либо одинаковой температурой воздуха.

Также стоит отметить, что оптимальное число точек отсоса для одной аспирационной системы равно шести. Однако большее количество возможно. Важно знать, что при наличии оборудования, которое работает с постоянно изменяющимся потоком воздуха, необходимо спроектировать для этого устройства отдельную систему аспирации или же добавить в уже имеющуюся малое количество "попутных" точек отсоса (одну или же две с малым расходом).

Расчет воздуха

Для важно провести точные расчеты. Первое, что определяется при таких расчетах - это расход воздуха на аспирацию, а также потери давления. Такие расчеты проводятся для каждой машины, емкости или же точки. Данные чаще всего можно взять из паспортной документации на объект. Однако разрешается использовать ии и из аналогичных расчетов с таким же оборудованием, если таковые имеются. Также расход воздуха вполне можно определить и по диаметру патрубка, который отсасывает его или же по отверстию в корпусе аспирационной машины.

Важно добавить, что возможно эжектирование воздуха, поступающего в продукт. Такое случается если, к примеру, воздух двигается по самотечной трубе с большой скоростью. В этом случае возникают дополнительные его расходы, которые также должны быть учтены. Кроме этого, в некоторых аспирационных системах случается и так, что определенное количество воздуха уходит вместе с отводящимися продуктами после очистки. Это количество также должно быть прибавлено к расходному.

Расчет расхода

После проведения всех работ по определению расхода воздуха и возможному эжектированию, необходимо сложить все полученные числа, а после этого разделить сумму на объем помещения. Стоит учитывать, что нормальный обмен воздуха для каждого предприятия свой, но чаще всего этот показатель находится в пределах от 1 до 3 циклов аспирации в час. Большее количество чаще всего применяется для расчетов установки систем в помещениях с общеобменной Данный тип обмена воздуха используется на предприятиях для удаления вредных испарений из помещения, для удаления примесей или же неприятных запахов.

При установке аспирационной системы может создаваться повышенной вакуум из-за постоянного отсоса воздуха из помещения. По этой причине необходимо предусмотреть установку в него притока наружного воздуха.

Пожарная аспирация

В настоящее время аспирационная пожарная система считается наилучшим средством защиты помещения. Действенным способом оповещения в этом случае считается аспирационная с ультрачувствительными лазерными Идеальное место применения таких систем - это архивы, музеи, серверные, коммутаторные помещения, центры управления, больничные помещения с высокотехнологичным оборудованием, "чистые" промышленные зоны и т.д.

Другими словами, аспирационная система пожарной сигнализации такого типа применяется в помещениях, которые представляют особую ценность, в которых хранятся материальные ценности или же, внутри которых установлено большое количество дорогостоящего оборудования.

Закрытая аспирационная система

Предназначение ее заключается в следующем: проведение санации трахеобронхиального дерева при условиях искусственной вентиляции легких и при сохранении асептики. Другими словами, они применяются врачами для проведения сложных операций. Данная система включает в себя следующее:

Конструкция устройства выполнена полностью из полиэтилена, поливинилхлорида, полипропилена. Содержание латекса в ней равно нулю.
Устройство содержит вертлюжный угловой разъем, размер которого полностью стандартизирован, а также обладает подвижным внутренним кольцом. Наличие данной детали обеспечивает надежное соединение с коннектором.
Система снабжается защитным чехлом для санационного катетера, который предназначен для содержания этой детали в герметичных условиях.
Размеры катетера закодированы при помощи цветной маркировки.

Виды систем

В настоящее время существует довольно широкая классификация видов фильтровальных систем. Некоторые компании, такие как "Фолтер", занимаются производством аспирационных систем практически любого вида.

Первое разделение систем осуществляется по характеру циркуляции воздуха. По этому признаку всех их можно разделить на два вида: рециркуляционные и прямоточные. Первый класс систем обладает таким существенным отличием, как возвращение отобранного воздуха из помещения обратно, после прохождения полного процесса очистки. То есть никаких выбросов в атмосферу не производит. Из этого преимущества вытекает еще одно - высокая экономия на отоплении, так как нагретый воздух не покидает помещение.

Если же говорить о втором типе систем, то их принцип действия полностью отличается. Данная фильтровальная установка полностью забирает воздух из помещения, после чего осуществляет его полную очистку, в частности от таких веществ, как пыль и газ, после чего весь забранный воздух выбрасывается в атмосферу.

Монтаж аспирационных систем

Для того чтобы начать этап установки фильтрационной системы, сначала проводят проектировочные работы. Данный процесс является очень важным, а потому ему уделяется особое внимание. Сразу важно сказать, что неверно проведенный этап проектирования и расчета не сможет обеспечить необходимую очистку и циркуляции воздуха, что приведет к плохим последствиям. Для успешного составления проекта и последующей установки системы необходимо учесть несколько пунктов:

Важно определить количество расходуемого воздуха на один цикл аспирации, а также потерю давления в каждом месте его забора.
Важно верно определить вид пылеуловителя. Для этого нужно правильно подобрать его по его же параметрам.

Проведение расчетов и составление проекта - это не полный список того, что необходимо сделать прежде, чем начать процесс монтажа системы. Другими словами можно сказать, что установка фильтров - это наиболее простое и последнее дело, за которое берутся профессионалы.

Аспирационные системы используют в самых разных отраслях промышленности, там, где воздух загрязняется мусором, пылью и вредными веществами. Современное деревообрабатывающее, пищевое, химическое производство невозможно представить без такого оборудования, как эффективная, современная и надежная система аспирации.

Также она является обязательным элементом в металлообработке, металлургии, горнодобывающей промышленности. Требования к экологическому состоянию производства постоянно возрастают, поэтому требуются все более совершенные аспирационные системы. Без использования этого оборудования было бы невозможно не только находиться внутри производственного помещения, но и на улице вблизи многих промышленных предприятий.

Типы систем

В настоящее время на предприятиях производят расчет и монтаж аспирационных систем моноблочного или модульного типа.

Моноблочная конструкция. Моноблочная система является абсолютно автономной и мобильной. Ее устанавливают рядом с оборудованием, которое нуждается в сборе отходов. Составные части моноблочной системы - вентилятор, фильтр, емкость для отходов.
Модульная конструкция. Модульные аспирационные системы - сложные конструкции, изготавливаемые по индивидуальному заказу под конкретные требования заказчика. В их состав могут входить воздуховоды для систем аспирации, вентиляторы низкого давления, сепараторы. Такие конструкции могут работать как в пределах одного цеха, так и проектироваться для большого завода.

Также аспирационные системы делятся на прямоточные и рециркуляционные. Разница в том, что первые после захвата грязного воздуха очищают его и выбрасывают в атмосферу, а вторые после очистки возвращают воздух обратно в цех.

Перед монтажом аспирационных комплексов проводят их разработку, которая обязательно включает в себя составление плоскостной схемы исходя из требуемой мощности. При правильном расчете система может не только очистить цех от пыли и вредных веществ, но и вернуть в него теплый и чистый воздух, тем самым снизив расходы на отопление.

Основные компоненты системы

Циклон. Использует центробежную силу для того чтобы убрать из воздуха твердые частички пыли. Частички прижимаются к стенкам, затем оседают в выгрузном отверстии.
Крышные фильтры. Представляют собой блок фильтров и приемную камеру. Очищают воздух, затем возвращают его внутрь помещения. Эти насадки ставят на наружные бункеры и используют вместо уличных циклонов.
Уловители пыли и стружки. Применяются на предприятиях, которые занимаются деревообработкой.
Фильтрованные рукава. Внутри этих рукавов выделяются твердая составляющая воздушно-пыльной массы, иными словами воздух отделяется от загрязнений.

Применение рукавных фильтров - очень эффективный способ очистки, благодаря которому улавливается до 99.9% частиц, размер которых больше 1 мкм. А из-за использования импульсной очистки фильтров работает она максимально эффективно, что позволяет экономить электроэнергию.

Монтаж установок аспирации не требует изменения технологических процессов. Поскольку очистные конструкции делаются на заказ, они приспосабливаются к существующим техпроцессам и вписываются в существующее технологическое оборудование, применяемое, например, при деревообработке. Именно благодаря точному расчету и привязке к конкретным условиям достигается высокая эффективность работы.

Отходы удаляются из специальных бункеров с помощью контейнеров, мешков или пневмотранспорта.

Разработкой и монтажом очистных комплексов занимаются многие компании. При выборе фирмы внимательно изучите предложения, основываясь не только на рекламных материалах. Только подробный разговор о характеристиках оборудования со специалистами может помочь сделать вывод о добросовестности поставщика.

Расчет системы

Для того чтобы работа аспирационной системы была эффективной необходимо сделать правильный ее расчет. Поскольку дело это непростое, то заниматься этим должны специалисты с большим опытом.

Если расчеты сделаны неверно, то система не будет нормально работать, а на переделку уйдет много средств. Поэтому чтобы не рисковать временем и деньгами лучше доверить это дело специалистам, для которых проектирование систем аспирации и пневмотранспорта – основная работа.

При расчетах необходимо учесть массу факторов. Рассмотрим лишь некоторые из них.

Определяем расход воздуха и потери давления в каждой точке аспирации. Все это можно узнать в справочной литературе. После определения всех расходов проводят расчет - нужно их суммировать и разделить на объем помещения.
Из справочной литературы нужно взять сведения о скорости воздуха в аспирационной системе для разных материалов.
Определяется тип пылеуловителя. Это можно сделать, имея данные о пропускной производительности конкретного пылеулавливающего устройства. Чтобы рассчитать производительность нужно сложить расход воздуха во всех точках аспирации и увеличить полученное значение на 5 процентов.
Рассчитать диаметры воздуховодов. Делается это с помощью таблицы с учетом скорости движения воздуха и его расхода. Диаметр определяется индивидуально для каждого участка.

Даже этот небольшой список факторов говорит о сложности расчета аспирационной системы. Есть и более сложные показатели, с расчетом которых справится только человек со специализированным высшим образованием и опытом работы.

Аспирация просто необходима в условиях современного производства. Он позволяет соответствовать экологическим требованиям и сохранить здоровье персонала.

Для расчета аспирационной установки необходимо знать месторасположение аспирируемого оборудования, вентиляторов, пылеуловителей и расположение трассы воздуховодов.

Из чертежей общего вида установки составляем без масштаба аксонометрическую схему сети и заносим на эту схему все данные для расчета. Разбиваем сеть на участки и определяем главную магистраль и боковые параллельные участки сети.

Главная магистраль состоит из 7 участков: АБ-БВ-ВГ-ГД-ДЕ-ЕЖ-ЖЗ; и имеет 4 боковых: аБ, бВ, вг, дг и гГ.

Результаты расчета сводятся в таблицу А.1 (Приложение1).

Участок АБ

Участок состоит из конфузора, прямого вертикального участка длиной 3800 мм, отвода на 30о, прямого горизонтального участка длиной 2590 мм.

Скорость воздуха на участке АБ принимаем 12 м/с.

Расход-240 м3/ч.

Принимаем стандартный диаметр D=80 мм . Площадь поперечного сечения воздуховода, выбранного диаметра, 0,005 м2. Уточняем скорость по формуле:

где S- площадь поперечного сечения воздуховода, м2.

Потери давления по длине воздуховода определяем по формуле:

где R - потери давления на одном метре длины воздуховода, Па/м.

Расчетная длина участка, м.

По диаметру D и скорости v, по номограмме , находим потери давления на одном метре длины воздуховода и динамическое давление: R=31,4 Па/м, Нд=107,8 Па

Определяем размеры входного отверстия конфузора, исходя из площади входного отверстия по формуле:

Где v вх- скорость на входе в конфузор, для мукомольной пыли примем 0,8 м/с .

Длину конфузора (отсасывающего патрубка) находим по формуле :

где b- наибольший размер конфузора на аспирируемой машине,

d-диаметр воздуховода,

б- угол сужения конфузора.

Коэффициент сопротивления конфузора определяется из табл. 8 в зависимости от lк/D>1 иб=30о-тк=0,11.

Радиус отвода находим по формуле :

где n- отношение радиуса отвода к диаметру, принимаем 2;

D-диаметр воздуховода.

Ro=2·80=160 мм

Длину отвода вычисляем по формуле :

Длина отвода на 30о:

Расчетная длина участка АБ:

LАБ=lk+l3о+Уlпр

LАБ=690+3800+2590+84=7164 мм

Потери давления на участке АБ находим по формуле 12:

RlАБ=31,4·7,164=225 Па

Участок аБ

Участок аБ состоит из конфузора, прямого вертикального участка длиной 4700 мм, прямого горизонтального участка длиной 2190 мм и бокового участка тройника.

Скорость воздуха на участке аБ принимаем 12 м/с.

Расход -360 м3/ч.

Определяем требуемый диаметр по формуле 8:

Принимаем стандартный диаметр D=100 мм . Площадь поперечного сечения воздуховода, выбранного диаметра, 0,007854 м2. Уточняем скорость по формуле (10):

По диаметру D и скорости v, по номограмме , находим R = 23,2 Па/м, Нд=99,3 Па.

Примем одну из сторон конфузораb=420 мм.

Коэффициент сопротивления конфузора определяется из табл. 8 в зависимости от lк/D>1 и б=30о-тк=0,11.

Ro=2·100=200 мм

Коэффициент сопротивления отвода на 30о находим из таблицы 10 .

Длина отвода на 30о

Расчетная длина участка аБ:

LаБ=lk+2·l9o+ Уlпр

LаБ=600+4700+2190+105=7595 мм.

Потери давления на участке аБ находим по формуле 12:

RlаБ=23,2·7,595=176 Па

Коэффициенты сопротивления тройника находим, задавшись диаметром объединенного воздуховода D=125 мм, S=0,01227 м2.

Отношение площадей и расходов определяем по формуле:

гдеSп- площадь проходного воздуховода, м2;

Sб- площадь бокового воздуховода, м2;

S-площадь воздуховода объединенных потоков, м2;

Lб- расход бокового воздуховода, м3/ч;

L-расход воздуховода объединенных потоков, м3/ч.

Отношение площадей и расходов определяем по формулам (18):

Коэффициент сопротивления тройника определяем из таблицы 13 : проходного участка жпр=0,0 и бокового участка жбок=0,2.

Hпт=Rl+УтHд

Потери давления на участке АБ составляют:

Нпт.п=225+(0,069+0,11+0,0)107,7=244 Па

Потери давления на участке аБ составляют:

Нпт.б=176+(0,069+0,11+0,2)99,3=214 Па

УНпт.п=Нпт.п+Нм.п.=244+50=294 Па,

где Нм.п.=50,0 Па - потери давления в бункере из табл. 1.

УНпт.б=Нпт.б+Нм.б.=214+50,0=264 Па,

где Нб.п.=50,0 Па - потери давления в бурате из табл. 1.

Разница давлений между участками АБ и аБ:

Ндиаф=294-264=30 Па

Так как разница составляет 10 %, значит нет необходимости выравнивать потери в тройнике.

Участок БВ

Участок состоит из прямого горизонтального участка длиной 2190 мм, проходного участка тройника.

Расход-600м3/ч.

Диаметр воздуховода на участке БВ -125 мм.

По диаметру D и скорости v по номограмме , находим R=20 Па/м, Нд=113 Па.

Расчетная длина участка БВ:

RlБВ=20,0·2,190=44 Па

Участок бВ

Участок бВ состоит из конфузора, прямого вертикального участка длиной 5600 мм и бокового участка тройника.

Скорость воздуха на участке бВ принимаем 12 м/с.

Расход -1240 м3/ч.

Определяем требуемый диаметр по формуле 8:

Принимаем стандартный диаметр D=180 мм . Площадь поперечного сечения воздуховода, выбранного диаметра, 0,02545 м2. Уточняем скорость по формуле (10):

По диаметру D и скорости v, по номограмме , находим R = 12,2 Па/м, Нд=112,2 Па.

Определяем размеры входного отверстия конфузора, исходя из площади входного отверстия по формуле 13:

Примем одну из сторон конфузора b=300 мм.

Длину конфузора (отсасывающего патрубка) находим по формуле 15:

Коэффициент сопротивления конфузора определяется из табл. 8 в зависимости от lк/D>1 и б=30о-тк=0,11.

Радиус отвода находим по формуле 15

Ro=2·180=360 мм

Коэффициент сопротивления отвода на 30о находим из таблицы 10 .

Длину отвода вычисляем по формуле 16.

Длина отвода на 30о

Расчетная длина участка бВ:

LаБ=lk+l30o+ Уlпр

LбВ=220+188+5600=6008 мм.

Потери давления на участке бВ находим по формуле 12:

RlБВ=12,2·6,008=73 Па.

Коэффициенты сопротивления тройника находим, задавшись диаметром объединенного воздуховода D=225 мм, S=0,03976 м2.

Коэффициент сопротивления тройника определяем из таблицы 13 : проходного участка жпр=-0,2 и бокового участка жбок=0,2.

Потери давления на участке рассчитывают по формуле:

Hпт=Rl+УтHд

Потери давления на участке БВ составляют:

Нпт.п=43,8-0,2113=21,2 Па

Потери давления на участке бВ составляют:

Нпт.б=73+(0,2+0,11+0,069)112,0=115 Па

Сумарные потери на проходном участке БВ:

УНпт.п=Нпт.п+Нм.п.=21,2+294=360 Па,

Суммарные потери на боковом участке:

УНпт.б=Нпт.б+Нм.б.=115+80,0=195 Па,

где Нб.п.=80,0 Па - потери давления в колонке аспирационной из табл.1.

Разница давлений между участками БВ и бВ:

Так как разница составляет 46%, что превышает допустимые10%, то необходимо выравнивание потерь давлений в тройнике.

Выполним выравнивание с помощью дополнительного сопротивления в виде боковой диафрагмы.

Коэффициент сопротивления диафрагмы находим по формуле:

По номограмме определяем значение 46 . Откуда заглубление диафрагмы а=0,46·0,180=0,0828 м.

Участок ВГ

Участок ВГ состоит из прямого горизонтального участка длиной 800 мм, прямого вертикального участка длиной 9800 мм отвода на 90о и бокового участка тройника.

Скорость воздуха на участке ВГ принимаем 12 м/с.

Расход-1840 м3/ч.

Принимаем стандартный диаметр D=225 мм. Площадь поперечного сечения воздуховода, выбранного диаметра, 0,03976 м2. Уточняем скорость по формуле (10):

По диаметру D и скорости v, по номограмме , находим R= 8,0 Па/м, Нд=101,2 Па.

Радиус отвода находим по формуле 15

Ro=2·225=450 мм

Коэффициент сопротивления отвода на 90о находим из таблицы 10 .

Длину отвода вычисляем по формуле 16.

Длина отвода на 90о

Расчетная длина участка ВГ:

LВГ=2·l9o +Уlпр

LВГ=800+9800+707=11307 мм.

RlВГ=8,0·11,307=90 Па

Участок вг

Участок вг состоит из конфузора, отвода на 30о,вертикального участка длиной 880 мм, горизонтального участка 3360 мм и проходного участка тройника.

Расход-480 м3/ч.

Определяем размеры входного отверстия конфузора, исходя из площади входного отверстия по формуле 13:

Коэффициент сопротивления конфузора определяется из табл. 8 в зависимости от lк/D>1 и б=30о-тк=0,11.

Ro=2·110=220 мм

Коэффициент сопротивления отвода на 30о находим из табл. 10 .

Длину отвода вычисляем по формуле 16.

Длина отвода на 30о

Расчетная длина участка вг:

Lвг=lk+l30+ Уlпр

lвг=880+115+300+3360=4655 мм.

Потери давления на участке вг находим по формуле 12:

Rlгв=23·4,655=107 Па

Участок дг

Участок дг состоит из конфузора, прямого вертикального участка длиной 880 мм и бокового участка тройника.

Расход -480 м3/ч.

Выбираем скорость 12 м/с. Определяем требуемый диаметр по формуле 8:

Принимаем стандартный диаметр D=110 мм . Площадь поперечного сечения воздуховода, выбранного диаметра, 0,0095 м2. Уточняем скорость по формуле 10:

По диаметру D и скорости v, по номограмме , находим R=23,0 Па/м, Нд=120,6 Па.

Определяем размеры входного отверстия конфузора, исходя из площади входного отверстия по формуле 13:

Примем одну из сторон конфузора b=270 мм.

Длину конфузора (отсасывающего патрубка) находим по формуле 14:

Коэффициент сопротивления конфузора определяется из табл. 8 в зависимости от lк/D>1 и б=30о-тк=0,11.

Расчетная длина участка вг:

Lвг=lk+l30+ Уlпр

lвг=880+300=1180 мм.

Потери давления на участке вг находим по формуле 12:

Тогда, потери давления по длине воздуховода:

Rlгв=23·1,180=27,1 Па

Коэффициенты сопротивления тройника находим, задавшись диаметром объединенного воздуховода D=160 мм, S=0,02011 м2.

Отношение площадей и расходов определяем по формуле 18:

Коэффициент сопротивления тройника определяем из таблицы 13 : проходного участка жпр=0,0 и бокового участка жбок=0,5.

Потери давления на участке рассчитывают по формуле:

Hпт=Rl+УтHд

Потери давления на участке вг составляют:

Нпт.п=107+(0,069+0,11+0,0)120,6=128 Па

Потери давления на участке дг составляют:

Нпт.б=27+(0,11+0,5)120,6=100 Па

Суммарные потери на проходном и боковом участках:

УНпт.п=Нпт.п+Нм.п.=128+250=378 Па,

УНпт.б=Нпт.б+Нм.б.=100+250=350 Па,

где Нм.п.=250,0 Па - потери давления в триере из табл. 1.

Разница давлений между участками вг и дг:

Ндиаф=378-350=16 Па

Так как разница составляет 7 %, что не превышает допустимые10%, то необходимости выравнивания потерь давлений в тройнике нет.

Участок гГ

Участок состоит из прямых горизонтальных участков длиной 2100 мм, и проходного участка тройника.

Расход участка гГ равен сумме расходов на участках вг и дг.

Расход -960 м3/ч.

Диаметр воздуховода на участке гГ-160 мм.

Площадь поперечного сечения воздуховода, выбранного диаметра, 0,02011 м2.

Уточняем скорость по формуле 10:

По диаметру D и скоростиv, по номограмме , находим R=14,1 Па/м, Нд=107,7 Па

Расчетная длина участка гГ:

LгГ=2100 мм.

Потери давления по длине находим по формуле 12:

RlгГ=14,1·2,1=29,6Па

Коэффициенты сопротивления тройника находим, задавшись диаметром объединенного воздуховода D=250 мм, S=0,04909 м2.

Отношение площадей и расходов определяем по формуле 18:

Коэффициент сопротивления тройника определяем из таблицы 13 : проходного участка жпр=0,2 и бокового участка жбок=0,6.

Потери давления на участке рассчитывают по формуле:

Hпт=Rl+УтHд

Потери давления на участке ВГ составляют:

Нпт.б=90+(0,15+0,2)101,2=125,4 Па

Потери давления на участке гГ составляют:

Нпт.п=29,6+0,6·107,7=94,2 Па

Суммарные потери на проходном и боковом участках:

УНпт.п=Нпт.п+Нм.п..=125,4+360,4=486 Па,

УНпт.б=Нпт.б+Нм.б =94.2+378=472 Па,

Разница давлений между участками ВГ и гГ:

Ндиаф=486-472=14 Па

Разница - менее 10%.

Участок ГД

Участок состоит из прямого горизонтального участка длиной 1860 мм.

Расход участка ГД - 2800 м3/ч

Диаметр воздуховода на участке ГД-250 мм, S=0.04909м2.

Уточняем скорость по формуле 10:

По диаметру D и скорости v, по номограмме , находим R=11,0 Па/м, Нд=153,8 Па.

Площадь входного отверстия в циклон равна площади входного патрубка S2=0,05 м2

Расчетная длина участка ГД:

lГД=1860 мм.

Потери давления на участке ГД находим по формуле 12:

Тогда, потери давления по длине воздуховода:

RlГД=11,0·1,86=20,5Па

Потери давления на участке ГД составляют:

УНпт.п=20+486=506 Па

Участок ДЕ

Циклон 4БЦШ-300.

Расход воздуха с учетом подсоса воздуха:

Потери давления в циклоне равны сопротивлению циклона и составляют Нц=951,6 Па.

Суммарные потери на участке ДЕ:

Участок ЕЖ

Участок состоит из конфузора, трех отводов на 90о, прямых горизонтальных участков 550 мм и 1200 мм, прямого вертикального участка длиной 2670 мм, прямого горизонтального участка 360 мм и диффузора.

Расход на участке ЕЖ определим с учетом подсоса в циклоне, равного 150 м3/ч:

Скорость воздуха после циклона 10…12 м/с, так как после циклона воздух очищен.

Скорость воздуха на участке ЕЖ принимаем 11 м/с.

Определяем требуемый диаметр по формуле 8:

Принимаем стандартный диаметр D=315 мм, S=0,07793 м2.

Уточняем скорость по формуле 10:

По диаметру D и скорости v, по номограмме , находим R = 3,8 Па/м, Нд=74,3Па.

Площадь входного отверстия в переходном патрубке S1=0,07793м2, а площадь выходного отверстия циклона S2=0,090 м2, так как S1

Примем одну из сторон конфузора b=450 мм.

Длину конфузора находим по формуле 15:

Коэффициент сопротивления конфузора определяется из табл. 8 в зависимости от lк/D=0,6 и б=30о - тк=0,13.

Необходимо выявить, конфузором или диффузором является переходной патрубок на входе в вентилятор.

Так как на выходе патрубок диаметром 315 мм, а диаметр на входе в вентилятор 320 мм, то переходный патрубок является диффузором со степенью расширения:

Радиус отвода находим по формуле 15:

Коэффициент сопротивления отвода на 90о находим из табл. 10 .

Длину отвода вычисляем по формуле 16:

Расчетная длина участка ЕЖ:

LЕЖ=989,6*3+2670+360+1200+550=7749 мм.

RlЕЖ=3,78·7,749=29 Па.

УНпт.п=1458+29+(0,13+0,1+0,15·3)74,3=1538 Па.

Участок ЖЗ

Участок состоит из диффузора, прямого вертикального участка длиной 12700 мм, отвода на 90 и диффузор с защитным зонтом.

Расход воздуха на этом участке равен расходу при входе в вентилятор, т.е. 3090м3/ч.

Скорость воздуха-11,0 м/с.

Диаметры воздуховодов на участках принимаем равными диаметру до вентилятора, т.е. 315мм.

По диаметру D и скорости v, по номограмме , находим R = 3,8 Па/м, Нд=68,874,3 Па.

Определим, чем служит переходной патрубок на выходе из вентилятора.

Площадь отверстия вентилятора S1=0.305х0,185=0,056 м2, площадь поперечного сечения воздуховода диаметром 315 ммS2=0,07793м2.

S2>S1, следовательно имеет место диффузор со степенью расширения:

Зададимся углом расширения диффузора б=30?. Тогда из табл. 4 коэффициент сопротивления диффузора ж=0,1.

Расчетная длина участка ЕЖ:

lЕЖ=12700 мм.

Потери давления по длине воздуховода определяем по формуле 11:

RlЕЖ=3,78·12,7=48,0 Па.

На трубе предусмотрен диффузор с защитным зонтом.

Коэффициент потерь находим в табл. 6 ж=0,6.

Потери давления на участке ЕЖ составляют:

УНпт.б=48+(0,1+0,6)74,3=100 Па.

Общее сопротивление сети по главной магистрали составляет:

УНпт.п=100+1538=1638 Па.

С учетом коэффициента запаса 1,1 и возможного вакуума в помещениях цеха 50 Па требуемое давление, развиваемое вентилятором.

Рассмотрим принципиальные аспирационные транспортно–технологические системы предприятий стройиндустрии. Состав оборудования линии приемки сыпучего сырья включает бункер, конвейер, норию, конвейер. Пылевоздушные потоки образуются в основном на следующих участках: бункер – конвейер, конвейер – нория, нория - самотечном трубопроводе на участе нория - цепной конвейер. Соответственно этому в укрытиях образуются зоны повышенного и пониженного давления воздуха.

На Рис. 2.3 показана схема подключения к аспирационной системе оборудования участка приема супучего сырья.

Отсос воздуха можно осуществлять двумя способами: первый – подключить к аспирационной сети все места повышенного давления: бункер, конвейер, норию, цепной конвейер; второй - подключить к аспирационной сети бункер, башмак и головку нории, конвейер. При втором способе протяженность воздуховодов существенно уменьшается, а количество пыли, увлекаемой аспирационным воздуховодом, снижается, что обуславливает предпочтительность вторго способа.

Для нашего примера площадь живого селения решетки над приемным бункером дожна бать минимальной. Открытыми должны бать только те участки через которые сыпучий материал из транспортних средств поступает в приемный бункер. Для уменьшения площади контакта падающего потока материала с воздухом и уменьшением объема эжектируемого воздуха следует применять откидные уплотнительные щиты.

Рис.2.3 Схема подключения к аспирационной системе оборудования участка разгрузки железнонодрожного вагона: 1- железнонодрожный вагон; 2 - бункер; 3 – конвейер; 4 – нория; 5 - цепной конвейер; 6 - аспирационная сеть; 7- уплотнительные щиты.

Объем аспирируемого воздуха из приемного бункера определяют по формуле баланса прихода и расхода воздуха

При максимальном массовом расходе материала 100т/ч и высоте падения 2м см. Табл. 2.1 Lэ = 160 м³/ч; vн - скорость воздуха в отверствиях, 0.2м/с; Fн–площадь неплотностей приемного бункера, 3м²; Gм – объемная масса материала, 46м³; t – время разгрузки, 180с; получим:

Lа бун = 160 + ((0,2 * 3)*3600) + ((46 / 180)*3600) = 3240 м³/ч

Значения объемов аспирируемого воздуха из нории НЦ-100 (рабочая и холостая трубы) и цепногно конвейера ТСЦ-100 получены из нормативной документации :

Lа нор. раб.= 450 м³/ч; Lа нор. хол.= 450 м³/ч; Lа цеп = 420 м³/ч;

Для всей аспирационной системы:

Lа = 3240 + 450 + 450 + 420 = 4560 м³/ч;

Величина давления в аспирационном патрубке приемного бункера с учетом ежекционного давления создаваемого сыпучим материалом при высоте падения 2м и насыпном лотке составляет:

На бун = 50 + 50 = 100Па

Давление в каждом из аспирационных патрубков нории с учетом ежекционного давления в сбрасывающей коробке конвейера составляет:

На нор = 30 + 50 = 80Па

Давление в аспирационного патрубка цепного конвейера с учетом ежекционного давления в наклонном самотеке до 2м и разряжении в бункере составляет:

На цеп = 50 + 50 + 30 = 130Па

Получив исходные данные и скомпоновав аспирационную систему выполним аэродинамический расчет системы производительностью

Lа = 4560 м³/ч; см. рис. 2.3, которую отображаем на плане цеха в такой последовательности:

1. Производится нанесение воздуховодов и других элементов системы аспирации на план помещения, с последующим конструированием пространственной (аксонометрической) схемы аспирации.

2. Выбирается магистральное направление движения воздуха. Магистральным считается наиболее протяженное или нагруженное направление от вентилятора до начальной точки первого участка системы.

3. Разбивается система на участки с постоянным расходом воздуха, участки нумеруются, начиная с наиболее отдалённого от вентилятора, вначале по магистрали, а затем по ответвлениям. Определяют длину участков и расход воздуха и вносят эти значения в таблицу 2.3 графы 1, 2, 3.

4. Предварительно задаёмся ориентировочной скоростью воздуха v ор, м/с, на участке 1 воздуховода (в зависимости от скорости движения воздуха для заданной пыли см. табл. 2.4). Исходя из планировочных требований принимаем форму воздуховода и материал, из которого он изготовлен (круглый, из оцинкованной стали). Потери давления в цепном конвейере, присоединенного к участку 1, заносим в табл. 2.3 первой строкой. Для определения потерь давления в участке 1 соединяем прямой линией по номограмме рис. 2.5 точки Lцеп=420 м³/ч и v =10,5 м/с на пересечении этой прямой со шкалой D находим ближайший меньший рекомендуемый диаметр D=125 мм, величины v =10,5 м/с, Hд =67 Па, λ/D=0,18 заносим в графы 3, 6, 8.

5. Производим суммирование коэффициентов местных сопротивлений на участке (тройники, отводы. и т.д.) выбранных по . Полученный результат Σ ζ записываем в графу 5.

6. Производим умножение, (1 * λ/D) заполняем графу 9, сложение (1 * λ/D + Σ ζ) заполняем графу 10 . Графу 11 (общие потери на участке) находим как произведение величин, записанных в графах 6 и 10. В графу 12 записываем сумму общих потерь на 1 участке и потерь давления в в цепном конвейере.

Аналогично проводим расчеты остальных магистральных участков.

7. По окончании расчётов суммируем полученные величины и получаем суммарные потери давления в сети, которые служат критерием для подбора вентилятора.

8. Рассчитав потери давления по магистрали, приступаем к расчёту потерь давления на ответвлениях. При расчёте которых необходимо осуществить увязку, расхождение допускается не более 10 % .

9. Увеличивать потери давления в ответвлениях можно двумя способами. Первый способ – установка в ответвлении дополнительного местного сопротивления (задвижки, диафрагмы, шайбы). Второй способ – уменьшение диаметра ответвления.

В рассматриваемом примере следует повысить сопротивление 7-го участка на величину Нс = 237- 186,7 = 50,3 Па, а 8-го на – Нс = 373 - 187,7 =185,3 Па, а 9-го на – Нс = 460 - 157,8 = 302,2 Па. На 7 и 8 участках это можно осуществить установив дополнительно местные сопротивления т.к. диаметр трубы уже 125 мм. Величину коэффициента сопротивления диафрагмы, установленной на участке 7 определяем по выражению:

ζд7 = Нс / Нд7 = 50,3 / 74,1 = 0,68 (2.10)

По этой величине на рис. 2.4 определяем глубину погружения диафрагмы в воздуховод к его диаметру – а / D = 0,36, при D =125 мм а = 43.75мм. Аналогично для участков 8 и 9: ζд8 = Нс / Нд8 = 185,3 / 74,1 = 2,5 по рис. 5.3 определяем - а / D = 0,53, при D =125 мм а = 66,3мм; ζд9 = Нс / Нд9 = 302,2 74,1 = 4.1 по рис. 2.3 определяем - а / D = 0,59, при D =315 мм а = 186мм;

Рис. 2.4 Односторонняя диафрагма (а) и сдвоенная шкала для расчета размеров (б)

Рис.2.5 Номограмма А.В.Панченко для расчета воздуховодов.

Таблица 2.3

Аэродинамический расчет воздуховодов.

Магистральные участки

Номер участка и наим. машин	L м³/с	v м/с	l , м	Σ ζ	Hд, Па	D, мм	λ/D	l * λ/D	l * λ/D+Σζ	Прир. пол-ного давле-ния уч-ка, Па	Пол-ное давле-ние участка, Па

Цепной конв.	0,12	-	-	-	-	-	-	-	-
Уч-к 1	0,12	10,5		0,7			0,18	0,9	1,6
Уч-к 2	0,242	10,5		0,3			0,12	0,36	0,69
Уч-к 3	0,37			0,6	74,1		0,09	0,63	1,18	87,4	460,4
Уч-к 4	1,27	11,8		0,1	88,2		0,04	0,31	0.4	34,8	495,2
Уч-к 5	1,27	11,8		0,6	88,5		0,04	0,36	0.57	50,5	545,6
Нагнетающий Уч-к 6	1,27	11,8			88,5		0,04	0,31	1,32	116,4	116,4

ответвления
Нория	0,125	-	-	-	-	-	-	-	-
Участок 7	0,125			0,23	74,1		0,17	1,21	1,44	106,7	186,7
Нория	0,125	-	-	-	-	-	-	-	-
Участок 8	0,125			0,2	74,1		0,17	1,25	1,45	107,7	187,7
Приёмный бункер	0,9	-	-	-	-	-	-	-	-
Участок 9	0,9			0,18	74,1		0,06	0,6	0,78	557,8	157,8

Таблица 2.4 Значения величин для проектирования систем аспирации и пневмотранспорта

Транспортируемый материал	ϒ, кг/м 3	Скорость движения воздуха в воздуховодах v, м/с	Максимальная массовая концентрация смеси μ кг/кг	Опытный коэфициент К
вертикальных	горизонтальных
Земляная и песочная пыль, оборотная (горелая) земля, формовочная земля				0,8	0,7
Земля и песок влажные				‒	‒
Глина молотая				0,8	0,6
Шамот				0,8	0,6
Пыль мелкая минеральная	‒			‒	‒
Пыль от матерчатых полировальных кругов	‒			‒	‒
Пыль угольная	900‒1000
Пыль наждачная минеральная		15,5		‒	‒
Гипс, тонкомолотая известь				‒	‒
Шерсть:
замасленная	‒			‒	‒
незамасленная	‒			‒	‒
искусственная	‒			‒	‒
мериносовая (замасленная и незамасленная)	‒			0,1‒0,2	‒
лоскут	‒			‒	‒
разрыхленная и крупные очёсы	‒			‒	‒
Лён:
короткое волокно	‒			‒	‒
льняная костра	‒			‒	‒
Снопы тресты	‒			0,5	‒
Хлопок-сырец, разрыхленный хлопок, крупные очесы хлопка	‒			0,5	‒
Опилки:
чугунные				0,8	0,85
стальные				0,8	‒
Шлак угля с размером частиц 10‒15 мм					0,5