Назначение компенсатора турбины т 50 130. Тепловая схема турбоустановки. Служба передового опыта и информации союзтехэнерго

отчет по практике

6. Турбина Т-50-130

Одновальная паровая турбина Т-50-130 номинальной мощностью 50 МВт при 3000 об/ мин с конденсацией и двумя отопительными отборами пара предназначена для привода генератора переменного тока, типа ТВФ 60-2 мощностью 50 МВт с водородным охлаждением. Управление пущенной в работу турбиной производиться со щита контроля и управления.

Турбина рассчитана для работы с параметрами свежего пара 130 ата, 565 С 0 , измеренными перед стопорным клапаном. Номинальная температура охлаждающей воды на входе в конденсатор 20 С 0 .

Турбина имеет два отопительных отбора, верхний и нижний, предназначенные для ступенчатого подогрева сетевой воды в бойлерах. Подогрев питательной воды осуществляется последовательно в холодильниках основного эжектора и эжектора отсоса пара из уплотнений сальниковым подогревателем, четырех ПНД и трех ПВД. ПНД №1 и №2 питаются паром из отопительных отборов, а остальные пять - из нерегулируемых отборов после 9, 11, 14, 17, 19 ступеней.

"right">Таблица

Газотурбинная установка типа ТА фирмы "Рустом и Хорнсби" мощностью 1000 кВт

Газовая турбина (turbine от лат. turbo вихрь, вращение) -- это тепловой двигатель непрерывного действия, в лопаточном аппарате которого энергия сжатого и нагретого газа преобразуется в механическую работу на валу. Состоит из ротора (рабочие лопатки...

Изучение системы теплоснабжения на Уфимской теплоэлектроцентрали

Паровая турбина типа ПТ-30-90/10 номинальной мощностью 30000 кВт, при частоте вращения 3000 об/мин, конденсационная, с тремя нерегулируемыми и двумя регулируемыми отборами пара - предназначена для непосредственного привода генератора...

Изобретение греческого механика и учёного Герона Александрийского (II век до нашей эры). Ёе работа основана на принципе реактивного движения: пар из котла поступал по трубке в шар...

Источники энергии - история и современность

История промышленной паровой турбины началась с изобретения шведским инженером Карлом - Густавом - Патриком де Лавалем …сепаратора для молока. Сконструированный аппарат требовал для себя привода с большим числом оборотов. Изобретатель знал...

Источники энергии - история и современность

Газовая турбина была двигателем, совмещавшим в себе полезные свойства паровых турбин (передача энергии к вращающемуся валу непосредственно...

Конструкция оборудования энергоблока Ростовской АЭС

Назначение Турбина типа К-1000-60/1500-2 производственного объединения ХТГЗ - паровая, конденсационная, четырехцилиндровая (структурная схема "ЦВД + три ЦНД"), без регулируемых отборов пара...

Повышение изностойкости паротурбинных установок

Паровая турбина - тепловой двигатель, в котором энергия пара преобразуется в механическую работу. В лопаточном аппарате паровой турбины потенциальная энергия сжатого и нагретого водяного пара преобразуется в кинетическую...

Предназначение котельно-турбинного цеха

Проект АЭС мощностью 2000 МВт

Турбина предназначена для непосредственного привода генератора пременого тока ТВВ-1000-2 для работы на АЭС в блоке с водо-водяным реактором ВВЭР-1000 на насыщенном паре по моноблочной схеме (блок состоит из одного реактора и одной турбины) при...

Проект первой очереди БГРЭС-2 с использованием турбины К-800-240-5 и котлоагрегата Пп-2650-255

Приводная турбина ОК-18ПУ-800 (К-17-15П), одноцилиндровая, унифицированная, конденсационная, с восемью ступенями давления, рассчитана на работу с переменным числом оборотов при переменных начальных параметрах пара...

27. Давление на выходе из КС: 28. Расход газа через турбину ВД: 29. Работа, совершаемая газом в турбине ВД: 30. Температура газа за турбиной ВД: , где 31. КПД турбины ВД задан: 32. Степень понижения давления в турбине ВД: 33...

Расчет компрессора высокого давления

34. Расход газа через турбину низкого давления: У нас температура более 1200К, поэтому выбираем GВохлНД по зависимости 35. Работа газа совершаемая в турбине НД: 36. КПД турбины низкого давления задано: 37. Степень понижения давления в турбине НД: 38...

Турбина паровая теплофикационная стационарная типа Турбина ПТ -135/165-130/15 с конденсационным устройством и регулируемыми производственным и двумя отопительными отборами пара номинальной мощностью 135 МВт...

Устройство и техническая характеристика оборудования ООО "ЛУКОЙЛ–Волгоградэнерго" Волжская ТЭЦ

Одновальная паровая турбина Т 100/120-130 номинальной мощностью 100МВт при 3000 обр./мин. С конденсацией и двумя отопительными отборами пара предназначена для непосредственного привода генератора переменного тока...

Устройство и техническая характеристика оборудования ООО "ЛУКОЙЛ–Волгоградэнерго" Волжская ТЭЦ

Турбина конденсационная с регулируемыми отборами пара на производство и теплофикацию без промперегрева, двухцилиндровая, однопоточная, мощностью 65 МВт...

Т-50-130 ТМЗ

ТИПОВАЯ
ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА
ТУРБОАГРЕГАТА

Т-50-130 ТМЗ

СЛУЖБА ПЕРЕДОВОГО ОПЫТА И ИНФОРМАЦИИ СОЮЗТЕХЭНЕРГО

МОСКВА 1979

ОСНОВНЫЕ ЗАВОДСКИЕ ДАННЫЕ ТУРБОАГРЕГАТА
(ТУ 24-2-319-71)

* С учетом тепла пара, поступающего в конденсатор.

Сравнение результатов данных типовой характеристики с гарантийными данными ТМЗ

Показатель

Тепло, отданное потребителю Q т, Гкал/ч
Режим работы турбоагрегата		Конденсационный	Одноступенчатый	Двухступенчатый
Данные ТМЗ

Температура свежего пара t о, °С

КПД генератора h, %


Температура охлаждающей воды на входе в конденсатор t в 1 , °С
Расход охлаждающей воды W, м 3 /ч
Удельный расход пара d, кг/(кВт?ч)
Данные типовой характеристики
Давление свежего пара Р о, кгс/см 2
Температура свежего пара t o , °С
Давление в регулируемом отборе Р, кгс/см 2
КПД генератора h, %
Температура питательной воды за ПВД № 7 t п.в, °С
Температура сетевой воды на входе в подогреватель ПСГ t 2 , °С
Давление отработавшего пара Р 2 , кгс/см 2		t в 1 = 20 °С, W = 7000 м 3 /ч
Удельный расход пара d э, кг/(кВт?ч)
Поправка к удельному расходу пара на отклонение условий типовой характеристики от гарантийных
на отклонение давления отработавшего пара Dd э, кг/(кВч)
на отклонение температуры питательной воды Dd э, кг/(кВт?ч)
на отклонение температуры обратной сетевой воды Dd э, кг/(кВт?ч)
Суммарная поправка к удельному расходу пара Dd э, кг/(кВт?ч)
Удельный расход пара при гарантийных условиях d н э, кг/(кВт?ч)
Отклонение удельного расхода пара от гарантийного ad э, %
Среднее отклонение ad э, %
* Регулятор давления в отборе выключен.
	ПРИНЦИПИАЛЬНАЯ ТЕПЛОВАЯ СХЕМА ТУРБОАГРЕГАТА				Тип Т-50-130 ТМЗ

ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА

ДИАГРАММА ПАРОРАСПРЕДЕЛЕНИЯ

Тип Т-50-130 ТМЗ

ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА

ДАВЛЕНИЕ ПАРА В КАМЕРАХ ОТБОРОВ ПРИ КОНДЕНСАЦИОННОМ РЕЖИМЕ

Тип Т-50-130 ТМЗ

ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА			Тип Т-50-130 ТМЗ

	ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА ДАВЛЕНИЕ ПАРА В КАМЕРАХ ОТБОРОВ ПРИ ТЕПЛОФИКАЦИОННОМ РЕЖИМЕ	Тип Т-50-130 ТМЗ

ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА

ДАВЛЕНИЕ ПАРА В КАМЕРАХ ОТБОРОВ ПРИ ТЕПЛОФИКАЦИОННОМ РЕЖИМЕ

Тип Т-50-130 ТМЗ

ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА

ТЕМПЕРАТУРА И ЭНТАЛЬПИЯ ПИТАТЕЛЬНОЙ ВОДЫ ЗА ПОДОГРЕВАТЕЛЯМИ ВЫСОКОГО ДАВЛЕНИЯ

Тип Т-50-130 ТМЗ

ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА ТЕМПЕРАТУРА КОНДЕНСАТА ЗА ПНД № 4 ПРИ ДВУХ- И ТРЕХСТУПЕНЧАТОМ ПОДОГРЕВЕ СЕТЕВОЙ ВОДЫ		Тип Т-50-130 ТМЗ

	ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА РАСХОД ПАРА НА ПОДОГРЕВАТЕЛИ ВЫСОКОГО ДАВЛЕНИЯ И ДЕАЭРАТОР		Тип Т-50-130 ТМЗ

ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА

РАСХОД ПАРА НА ПОДОГРЕВАТЕЛЬ НИЗКОГО ДАВЛЕНИЯ № 4

Тип Т-50-130 ТМЗ

ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА

РАСХОД ПАРА НА ПОДОГРЕВАТЕЛЬ НИЗКОГО ДАВЛЕНИЯ № 3

Тип Т-50-130 ТМЗ

ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА

ПРОТЕЧКИ ПАРА ЧЕРЕЗ ПЕРВЫЕ ОТСЕКИ УПЛОТНЕНИЙ ВАЛА ЦВД, ЦНД, ПОДАЧА ПАРА НА КОНЦЕВЫЕ УПЛОТНЕНИЯ

Тип Т-50-130 ТМЗ

ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА ОТСОСЫ ПАРА ИЗ УПЛОТНЕНИЙ В I, IV ОТБОРЫ, В САЛЬНИКОВЫЙ ПОДОГРЕВАТЕЛЬ И ОХЛАДИТЕЛЬ			Тип Т-50-130 ТМЗ

	ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА РАСХОД ПАРА ЧЕРЕЗ 21-ю СТУПЕНЬ ПРИ ДВУХСТУПЕНЧАТОМ ПОДОГРЕВЕ СЕТЕВОЙ ВОДЫ	Тип Т-50-130 ТМЗ

ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА

РАСХОД ПАРА ЧЕРЕЗ 23-ю СТУПЕНЬ ПРИ ОДНОСТУПЕНЧАТОМ ПОДОГРЕВЕ СЕТЕВОЙ ВОДЫ

Тип Т-50-130 ТМЗ

ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА

РАСХОД ПАРА В ЧНД ПРИ КОНДЕНСАЦИОННОМ РЕЖИМЕ

Тип Т-50-130 ТМЗ

ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА

РАСХОД ПАРА В ЧНД ЧЕРЕЗ ЗАКРЫТУЮ ДИАФРАГМУ

Тип Т-50-130 ТМЗ

	ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА ВНУТРЕННЯЯ МОЩНОСТЬ ОТСЕКОВ 1 - 21		Тип Т-50-130 ТМЗ

ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА ВНУТРЕННЯЯ МОЩНОСТЬ ОТСЕКОВ 1 - 23 ПРИ ОДНОСТУПЕНЧАТОМ ПОДОГРЕВЕ СЕТЕВОЙ ВОДЫ		Тип Т-50-130 ТМЗ

ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА

МОЩНОСТЬ ПРОМЕЖУТОЧНОГО ОТСЕКА

Тип Т-50-130 ТМЗ

ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА

УДЕЛЬНАЯ ВЫРАБОТКА ЭЛЕКТРОЭНЕРГИИ НА ТЕПЛОВОМ ПОТРЕБЛЕНИИ

Тип Т-50-130 ТМЗ

ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА СУММАРНЫЕ ПОТЕРИ ТУРБИНЫ И ГЕНЕРАТОРА		Тип Т-50-130 ТМЗ

	ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА РАСХОД СВЕЖЕГО ПАРА И ТЕПЛА ПРИ КОНДЕНСАЦИОННОМ РЕЖИМЕ С ОТКЛЮЧЕННЫМ РЕГУЛЯТОРОМ ДАВЛЕНИЯ		Тип Т-50-130 ТМЗ

ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА. ТУРБОАГРЕГАТА

УДЕЛЬНЫЙ РАСХОД ТЕПЛА БРУТТО ПРИ ОДНОСТУПЕНЧАТОМ ПОДОГРЕВЕ СЕТЕЙ ВОДЫ

Тип Т-50-130 ТМЗ

	ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА	Тип Т-50-130 ТМЗ

ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА

УДЕЛЬНЫЙ РАСХОД ТЕПЛА БРУТТО ПРИ ДВУХСТУПЕНЧАТОМ ПОДОГРЕВЕ СЕТЕВОЙ ВОДЫ

Тип Т-50-130 ТМЗ

	ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА УДЕЛЬНЫЙ РАСХОД ТЕПЛА БРУТТО ПРИ ДВУХСТУПЕНЧАТОМ ПОДОГРЕВЕ СЕТЕВОЙ ВОДЫ		Тип Т-50-130 ТМЗ

ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА УДЕЛЬНЫЙ РАСХОД ТЕПЛА ПРИ ТРЕХСТУПЕНЧАТОМ ПОДОГРЕВЕ СЕТЕВОЙ ВОДЫ И ЭЛЕКТРОМЕХАНИЧЕСКИЙ КПД ТУРБОАГРЕГАТА		Тип Т-50-130 ТМЗ

ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА

ТЕМПЕРАТУРНЫЙ НАПОР

Тип Т-50-130 ТМЗ

ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА

ОТНОСИТЕЛЬНЫЙ НЕДОГРЕВ СЕТЕВОЙ ВОДЫ В ПСГ И ПСВ

Тип Т-50-130 ТМЗ

ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА

ЭНТАЛЬПИЯ ПАРА В КАМЕРЕ ВЕРХНЕГО ТЕПЛОФИКАЦИОННОГО ОТБОРА

Тип Т-50-130 ТМЗ

	ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА ИСПОЛЬЗОВАННЫЙ ТЕПЛОПЕРЕПАД ПРОМЕЖУТОЧНОГО ОТСЕКА		Тип Т-50-130 ТМЗ

ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА ТЕПЛОИСПОЛЬЗОВАНИЕ В ПОДОГРЕВАТЕЛЕ СЕТЕВОЙ ВОДЫ (ПСВ)		Тип Т-50-130 ТМЗ

ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА

ХАРАКТЕРИСТИКА КОНДЕНСАТОРА К2-3000-2

Тип Т-50-130 ТМЗ

	ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА	Тип Т-50-130 ТМЗ

	ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА ДИАГРАММА РЕЖИМОВ ПРИ ОДНОСТУПЕНЧАТОМ ПОДОГРЕВЕ СЕТЕВОЙ ВОДЫ		Тип Т-50-130 ТМЗ

ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА ДИАГРАММА РЕЖИМОВ ПРИ ОДНОСТУПЕНЧАТОМ ПОДОГРЕВЕ СЕТЕВОЙ ВОДЫ		Тип Т-50-130 ТМЗ

Задано: Q т = 60 Гкал/ч; N т = 34 МВт; Р тн = 1,0 кгс/см 2 .

Определить: D о т/ч.

Определение. На диаграмме находим заданную точку А (Q т = 60 Гкал/ч; N т = 34 МВт). От точки А параллельно наклонной прямой идем до линии заданного давления (Р тн = 1,0 кгс/см 2). От полученной точки Б по прямой идем до линии заданного давления (Р тн = 1,0 кгс/см 2) правого квадранта. Из полученной точки В опускаем перпендикуляр на ось расходов. Точка Г соответствует определяемому расходу свежего пара.

Задано: Q т = 75 Гкал/ч; Р тн = 0,5 кгс/см 2 .

Определить: N т МВт; D о т/ч.

Определение. На диаграмме находим заданную точку Д (Q т = 75 Гкал/ч; Р тн = 0,5 кгс/см 2). От точки Д по прямой идем до оси мощности. Точка Е соответствует определяемой мощности. Далее по прямой идем до линии Р тн = 0,5 кгс/см 2 правого квадранта. Из точки Ж опускаем перпендикуляр на ось расходов. Полученная точка З соответствует определяемому расходу свежего пара.

	ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА	Тип Т-50-130 ТМЗ

	ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА ДИАГРАММА РЕЖИМОВ ПРИ ДВУХСТУПЕНЧАТОМ ПОДОГРЕВЕ СЕТЕВОЙ ВОДЫ		Тип Т-50-130 ТМЗ

ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА ДИАГРАММА РЕЖИМОВ ПРИ ДВУХСТУПЕНЧАТОМ ПОДОГРЕВЕ СЕТЕВОЙ ВОДЫ		Тип Т-50-130 ТМЗ

ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА

ДИАГРАММА РЕЖИМОВ ПРИ ДВУХСТУПЕНЧАТОМ ПОДОГРЕВЕ СЕТЕВОЙ ВОДЫ

Тип Т-50-130 ТМЗ

ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА

ДИАГРАММА РЕЖИМОВ ПРИ ДВУХСТУПЕНЧАТОМ ПОДОГРЕВЕ СЕТЕВОЙ ВОДЫ

Тип Т-50-130 ТМЗ

	ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА ДИАГРАММА РЕЖИМОВ ПРИ ДВУХСТУПЕНЧАТОМ ПОДОГРЕВЕ СЕТЕВОЙ ВОДЫ		Тип Т-50-130 ТМЗ

ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА ДИАГРАММА РЕЖИМОВ ПРИ ДВУХСТУПЕНЧАТОМ ПОДОГРЕВЕ СЕТЕВОЙ ВОДЫ		Тип Т-50-130 ТМЗ

ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА

ДИАГРАММА РЕЖИМОВ ПРИ ДВУХСТУПЕНЧАТОМ ПОДОГРЕВЕ СЕТЕВОЙ ВОДЫ

Тип Т-50-130 ТМЗ

ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА

ДИАГРАММА РЕЖИМОВ ПРИ ДВУХСТУПЕНЧАТОМ ПОДОГРЕВЕ СЕТЕВОЙ ВОДЫ

Тип Т-50-130 ТМЗ

		ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА ДИАГРАММА РЕЖИМОВ ПРИ ДВУХСТУПЕНЧАТОМ ПОДОГРЕВЕ СЕТЕВОЙ ВОДЫ		Тип Т-50-130 ТМЗ

	ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА ДИАГРАММА РЕЖИМОВ ПРИ ДВУХСТУПЕНЧАТОМ ПОДОГРЕВЕ СЕТЕВОЙ ВОДЫ

Задано: Q T = 81 Гкал/ч; N т = 57,2 МВт; P T в = 1,4 кгс/см 2 . Определить: D 0 т/ч. Определение. На диаграмме находим заданную точку А (Q т = 81 Гкал/ч; N т = 57,2 МВт). От точки А параллельно наклонной прямой идем до линии заданного давления (P T в = 1,4 кгс/см 2). От полученной точка Б по прямой идем до линии заданного давления (P T в = 1,4 кгс/см 2) левого квадранта. Из полученной точки В опускаем перпендикуляр на ось расходов. Точка Г соответствует определяемому расходу свежего пара.			Задано: Q T = 73 Гкал/ч; P T в = 0,8 кгс/см 2 . Определить: N т МВт; D 0 т/ч. Определение. Находим заданную точку Д (Q T = 73 Гкал/ч; P T в = 0,8 кгс/см 2) От точки Д по прямой идем до оси мощности. Точка Е соответствует определяемой мощности. Далее по прямой идем до линии P T в = 0,8 кгс/см 2 левого квадранта. Из полученной точки Ж опускаем перпендикуляр на ось расходов. Полученная точка З соответствует определяемому расходу свежего пара.

		ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА		Тип Т-50-130 ТМЗ
б) На отклонение давления свежего пара от номинального в)
	ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА ПОПРАВКИ К РАСХОДУ СВЕЖЕГО ПАРА ПРИ КОНДЕНСАЦИОННОМ РЕЖИМЕ		Тип Т-50-130 ТМЗ

		ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА		Тип Т-50-130 ТМЗ
а) На отклонение температуры свежего пара от номинальной б) На отклонение давления свежего пара от номинального в) На отклонение расхода питательной воды от номинального
	ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА ПОПРАВКИ К УДЕЛЬНОМУ РАСХОДУ ТЕПЛА ПРИ КОНДЕНСАЦИОННОМ РЕЖИМЕ		Тип Т-50-130 ТМЗ
г) На недогрев питательной воды в подогревателях высокого давления д) На изменение нагрева воды в питательном насосе е) На отключение группы подогревателей высокого давления

ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА ПОПРАВКА К МОЩНОСТИ НА ДАВЛЕНИЕ ОТРАБОТАВШЕГО ПАРА В КОНДЕНСАТОРЕ		Тип Т-50-130 ТМЗ

	ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА ПОПРАВКИ К МОЩНОСТИ ПРИ РАБОТЕ С ТЕПЛОФИКАЦИОННЫМИ ОТБОРАМИ		Тип Т-50-130 ТМЗ

Задано: Q т = 81 Гкал/ч; N т = 57,2 МВт; Р тв = 1,4 кгс/см 2 .

Определить: D о т/ч.

Определение. На диаграмме находим заданную точку А (Q т = 81 Гкал/ч; N т = 57,2 МВт). От точки А параллельно наклонной прямой идем до линии заданного давления (Р тв = 1,4 кгс/см 2). От полученной точки Б по прямой идем до линии заданного давления (Р тв = 1,4 кгс/см 2) левого квадранта. Из полученной точки В опускаем перпендикуляр на ось расходов. Точка Г соответствует определяемому расходу свежего пара.

Задано: Q т = 73 Гкал/ч; Р тв = 0,8 кгс/см 2 .

Определить: N т МВт; D о т/ч.

Определение. Находим заданную точку Д (Q т = 73 Гкал/ч; Р тв = 0,8 кгс/см 2). От точки Д по прямой идем до оси мощности. Точка Е соответствует определяемой мощности. Далее по прямой идем до линии Р тв = 0,8 кгс/см 2 левого квадранта. Из полученной точки Ж опускаем перпендикуляр на ось расходов. Полученная точка З соответствует определяемому расходу свежего пара.

ПРИЛОЖЕНИЕ

1. Типовая энергетическая характеристика турбоагрегата Т-50-130 ТМЗ составлена на базе тепловых испытаний двух турбин (проведенных Южтехэнерго на Ленинградской ТЭЦ-14 и Сибтехэнерго на Усть-Каменогорской ТЭЦ) и отражает среднюю экономичность прошедшего капитальный ремонт турбоагрегата, работающего по заводской расчетной тепловой схеме (график Т-1) и при следующих условиях, принятых за номинальные:

Давление и температура свежего пара перед стопорными клапанами турбины - соответственно - 130 кгс/см 2 * и 555 °С;

* В тексте и на графиках приводится абсолютное давление.

Максимально допустимый расход свежего пара - 265 т/ч;

Максимально допустимые расходы пара через переключаемый отсек и ЧНД - соответственно 165 и 140 т/ч; предельные значения расходов пара через определенные отсеки соответствуют техническим условиям ТУ 24-2-319-71;

Давление отработавшего пара:

а) для характеристики конденсационного режима с постоянным давлением и характеристик работы с отборами для двух- и одноступенчатого подогрева сетевой воды - 0,05 кгс/см 2 ;

б) для характеристики конденсационного режима при постоянном расходе и температуре охлаждающей воды в соответствии с тепловой характеристикой конденсатора К-2-3000-2 при W = 7000 м 3 /ч и t в 1 = 20 °С - (график Т-31);

в) для режима работы с отбором пара при трехступенчатом подогреве сетевой воды - в соответствии с графиком Т-38;

Система регенерации высокого и низкого давлений включена полностью; на деаэратор 6 кгс/см 2 подается пар из III или II отборов (при снижении давления пара в камере III отбора до 7 кгс/см 2 пар на деаэратор подается из II отбора);

Расход питательной воды равен расходу свежего пара;

Температура питательной воды и основного конденсата турбины за подогревателями соответствует зависимостям, приведенным на графиках Т-6 и Т-7;

Прирост энтальпии питательной воды в питательном насосе - 7 ккал/кг;

КПД электрического генератора соответствует гарантийным данным завода «Электросила»;

Диапазон регулирования давления в верхнем теплофикационном отборе - 0,6 - 2,5 кгс/см 2 , а в нижнем - 0,5 - 2,0 кгс/см 2 ;

Нагрев сетевой воды в теплофикационной установке - 47 °С.

Положенные в основу настоящей энергетической характеристики данные испытаний обработаны с применением «Таблиц теплофизических свойств воды и водяного пара» (Изд-во стандартов, 1969).

Конденсат греющего пара подогревателей высокого давления сливается каскадно в ПВД № 5, а из него подается в деаэратор 6 кгс/см 2 . При давлении пара в камере III отбора ниже 9 кгс/см 2 конденсат греющего пара из ПВД № 5 направляется в ПВД 4. При этом, если давление пара в камере II отбора выше 9 кгс/см 2 , конденсат греющего пара из ПВД № 6 направляется в деаэратор 6 кгс/см 2 .

Конденсат греющего пара подогревателей низкого давления сливается каскадно в ПНД № 2, из него сливными насосами подается в линию основного конденсата за ПНД № 2. Конденсат греющего пара из ПНД № 1 сливается в конденсатор.

Верхний и нижний подогреватели сетевой воды подключаются соответственно к VI и VII отборам турбины. Конденсат греющего пара верхнего подогревателя сетевой воды подается в линию основного конденсата за ПНД № 2, а нижнего - в линию основного конденсата за ПНД № I.

2. В состав турбоагрегата, наряду с турбиной, входит следующее оборудование:

Генератор типа ТВ-60-2 завода «Электросила» с водородным охлаждением;

Четыре подогревателя низкого давления: ПНД № 1 и ПНД № 2 типа ПН-100-16-9, ПНД № 3 и ПНД № 4 типа ПН-130-16-9;

Три подогревателя высокого давления: ПВД № 5 типа ПВ-350-230-21М, ПВД № 6 типа ПВ-350-230-36М, ПВД № 7 типа ПВ-350-230-50М;

Поверхностный двухходовой конденсатор К2-3000-2;

Два основных трехступенчатых эжектора ЭП-3-600-4А и один пусковой (постоянно в работе находится один основной эжектор);

Два подогревателя сетевой воды (верхний и нижний) ПСС-1300-3-8-1;

Два конденсатных насоса 8КсД-6?3 с приводом от электродвигателей мощностью по 100 кВт (постоянно в работе находится один насос, другой - в резерве);

Три конденсатных насоса подогревателей сетевой воды 8КсД-5?3 с приводом от электродвигателей мощностью 100 кВт каждый (в работе находится два насоса, один - в резерве).

3. При конденсационном режиме работы с отключенным регулятором давления полный расход тепла брутто и расход свежего пара в зависимости от мощности на выводах генератора аналитически выражается следующими уравнениями:

При постоянном давлении пара в конденсаторе Р 2 = 0,05 кгс/см 2 (график Т-22, б)

Q о = 10,3 + 1,985N т + 0,195 (N т - 45,44) Гкал/ч; (1)

D о = 10,8 + 3,368 N т + 0,715 (N т - 45,44) т/ч; (2)

При постоянных расходе (W = 7000 м 3 /ч) и температуре (t в 1 = 20 °С) охлаждающей воды (график Т-22, а):

Q о = 10,0 + 1,987 N т + 0,376 (N т - 45,3) Гкал/ч; (3)

D о = 8,0 + 3,439 N т + 0,827 (N т - 45,3) т/ч. (4)

Расходы тепла и свежего пара для заданной в условиях эксплуатации мощности определяются по приведенным выше зависимостям с последующим введением необходимых поправок (графики Т-41, Т-42, Т-43); эти поправки учитывают отклонения эксплуатационных условий от номинальных (от условий характеристики).

Система поправочных кривых практически охватывает весь диапазон возможных отклонений условий эксплуатации турбоагрегата от номинальных. Это обеспечивает возможность анализа работы турбоагрегата в условиях электростанции.

Поправки рассчитаны для условия сохранения постоянной мощности на выводах генератора. При наличии двух отклонений и более условий эксплуатации турбогенератора от номинальных поправки алгебраически суммируются.

4. При режиме с теплофикационными отборами турбоагрегат может работать с одно-, двух- и трехступенчатым подогревом сетевой воды. Соответствующие типовые диаграммы режимов приведены на графиках Т-33 (а - г), Т-33А, Т-34 (а - к), Т-34А и Т-37.

На диаграммах указаны условия их построения и приведены правила пользования.

Типовые диаграммы режимов позволяют непосредственно определить для принятых исходных условий (N т, Q т, Р т) расход пара на турбину.

На графиках Т-33 (а - г) и Т-34 (а - к)изображены диаграммы режимов, выражающие зависимость D о = f(N т, Q т) при определенных значениях давлений в регулируемых отборах.

Следует отметить, что диаграммы режимов для одно- и двухступенчатого подогрева сетевой воды, выражающие зависимость D о = f(N т, Q т, Р т) (графики Т-33А и Т-34А), менее точны из-за определенных допущений, принятых при их построении. Эти диаграммы режимов могут быть рекомендованы для пользования при ориентировочных расчетах. При их использовании следует иметь в виду, что на диаграммах не указаны четко границы, определяющие все возможные режимы (по предельным расходам пара через соответствующие отсеки проточной части турбины и предельным давлениям в верхнем и нижнем отборах).

Для более точного определения значения расхода пара на турбину по заданным тепловой и электрической нагрузке и давлению пара в регулируемом отборе, а также определения зоны допустимых режимов работы следует пользоваться диаграммами режимов, представленными на графиках Т-33 (а - г) и Т-34 (а - к).

Удельные расходы тепла на производство электроэнергии для соответствующих режимов работы следует определять непосредственно по графикам Т-23 (а - г) - для одноступенчатого подогрева сетевой воды и Т-24 (а - к) - для двухступенчатого подогрева сетевой воды.

Эти графики построены по результатам специальных расчетов с использованием характеристик отсеков проточной части турбины и теплофикационной установки и не содержат неточностей, появляющихся при построении диаграмм режимов. Расчет удельных расходов тепла на выработку электроэнергии с использованием диаграмм режимов дает менее точный результат.

Для определения удельных расходов тепла на производство электроэнергии, а также расходов пара на турбину по графикам Т-33 (а - г) и Т-34 (а - к) при давлениях в регулируемых отборах, для которых непосредственно не приводятся графики, следует использовать метод интерполяции.

Для режима работы с трехступенчатым подогревом сетевой воды удельный расход тепла на производство электроэнергии следует определять по графику Т-25, который рассчитан по следующей зависимости:

q т = 860 (1 + ) + ккал/(кВт?ч), (5)

где Q пр - постоянные прочие тепловые потери, для турбин 50 МВт, принимаемые равными 0,61 Гкал/ч, согласно «Инструкции и методическим указаниям по нормированию удельных расходов топлива на тепловых электростанциях» (БТИ ОРГРЭС, 1966).

На графиках Т-44 приведены поправки к мощности на выводах генератора при отклонении условий работы турбоагрегата от номинальных. При отклонении давления отработавшего пара в конденсаторе от номинального значения, поправка к мощности определяется по сетке поправок на вакуум (график Т-43).

Знаки поправок соответствуют переходу от условий построения диаграммы режимов к эксплуатационным.

При наличии двух отклонений и более условий работы турбоагрегата от номинальных поправки алгебраически суммируются.

Поправки к мощности на параметры свежего пара и температуру обратной сетевой воды соответствуют данным заводского расчета.

Для условия сохранения постоянным отпускаемого количества тепла потребителю (Q т = const) при изменении параметров свежего пара необходимо к мощности внести дополнительную поправку, учитывающую изменение расхода пара в отбор вследствие изменения энтальпии пара в регулируемом отборе. Эта поправка определяется по следующим зависимостям:

При работе по электрическому графику и неизменном расходе пара на турбину:

D = -0,1 Q т (Р о - ) кВт; (6)

D = +0,1 Q т (t о - ) кВт; (7)

При работе по тепловому графику:

D = +0,343 Q т (Р о - ) кВт; (8)

D = -0,357 Q т (t о - ) кВт; (9)

D = +0,14 Q т (Р о - ) кг/ч; (10)

D = -0,14 Q т (t о - ) кг/ч. (11)

Энтальпия пара в камерах регулируемых теплофикационных отборов определяется по графикам Т-28 и Т-29.

Температурный напор подогревателей сетевой воды принят по расчетным данным ТМЗ и определяется по относительному недогреву по графику Т-37.

При определении теплоиспользования подогревателей сетевой воды переохлаждение конденсата греющего пара принимается равным 20 °С.

При определении количества тепла, воспринимаемого встроенным пучком (для трехступенчатого подогрева сетевой воды), температурный напор принимается равным 6 °С.

Электрическая мощность, развиваемая по теплофикационному циклу за счет отпуска тепла из регулируемых отборов, определяется из выражения

N тф = W тф? Q т МВт, (12)

где W тф - удельная выработка электроэнергии по теплофикационному циклу при соответствующих режимах работы турбоагрегата определяется по графику Т-21.

Электрическая мощность, развиваемая по конденсационному циклу определяется как разность

N кн = N т - N тф МВт. (13)

5. Методика определения удельного расхода тепла на выработку электроэнергии для различных режимов работы турбоагрегата при отклонении заданных условий от номинальных объясняется следующими примерами.

Пример 1. Конденсационный режим с отключенным регулятором давления.

Дано: N т = 40 МВт, Р о = 125 кгс/см 2 , t о = 550 °С, Р 2 = 0,06 кгс/см 2 ; тепловая схема - расчетная.

Требуется определить расход свежего пара и удельный расход тепла брутто при заданных условиях (N т = 40 МВт).

В табл. 1 приводится последовательность расчета.

Пример 2. Режим работы с регулируемыми отборами пара при двух- и одноступенчатом подогреве сетевой воды.

А. Режим работы по тепловому графику

Дано: Q т = 60 Гкал/ч; Р тв =1,0 кгс/см 2 ; Р о = 125 кгс/см 2 ; t о = 545 °С; t 2 = 55 °С; подогрев сетевой воды - двухступенчатый; тепловая схема - расчетная; остальные условия - номинальные.

Требуется определить мощность на выводах генератора, расход свежего пара и удельный расход тепла брутто при заданных условиях (Q т = 60 Гкал/ч).

В табл. 2 приводится последовательность расчета.

Режим работы при одноступенчатом подогреве сетевой воды рассчитывается аналогично.

Таблица 1

Показатель	Обозначение	Размерность	Способ определения	Полученное значение
Расход свежего пара на турбину при номинальных условиях			График Т-22 или уравнение (2)
Расход тепла на турбину при номинальных условиях			График Т-22 или уравнение (1)
Удельный расход тепла при номинальных условиях		ккал/(кВт?ч)	График Т-22 или Q о /N т

Турбина Т -100/120-130

Турбина рассчитана на работу с параметрами свежего пара 130 ата и температурой 565С, измеренные перед стопорным клапаном.

Номинальная температура охлаждающей воды на входе в конденсатор 20С.

Турбина имеет два отопительных отбора: верхний и нижний, предназначенные для ступенчатого подогрева сетевой воды в бойлерах.

Турбина может принимать нагрузку до 120МВТ при определенных величинах отопительных отборов пара.

Турбина ПТ -65/75-130/13

Турбина конденсационная с регулируемыми отборами пара на производство и теплофикацию без промперегрева, двухцилиндровая, однопоточная, мощностью 65 МВт.

Турбина рассчитана на работу со следующими параметрами пара:

Давление перед турбиной 130 кгс/см 2 ,

Температура пара перед турбиной 555 °С,

Давление пара в производственном отборе 10-18 кгс/см 2 ,

Давление пара в теплофикационном отборе 0,6-1,5 кгс/см 2 ,

Номинальное давление пара в конденсаторе 0,04 кгс/см 2 .

Максимальный расход пара на турбину составляет 400 т/ч, максимальный отбор пара на производство - 250 т/ч, максимальное количество отпускаемого тепла с горячей водой - 90 Гкал/ч.

Регенеративная установка турбины состоит из четырех подогревателей низкого давления, деаэратора 6 кгс/см 2 и трех подогревателей высокого давления. Часть охлаждающей воды после конденсатора отбирается на водоприготовительную установку.

Турбина Т-50-130

Конденсаторы

Основным назначением конденсационного устройства является конденсация отработавшего пара турбина и обеспечение оптимального давления пара за турбиной при номинальных условиях работы.

Помимо поддержания давления отработавшего пара на требуемом для экономичной работы турбоустановки уровне, обеспечивает поддержание конденсата отработавшего пара и его качество соответствующее требованиям ПТЭ и отсутствие переохлаждения по отношению к температуре насыщения в конденсаторе.

Тип до и после перемаркировки	Тип конденсатора	Расчетное количество охлаждающей воды, т/ ч	Номинальный расход пара на конденсатор, т/ ч



демонтаж

Технические данные конденсатора 65КЦСТ:

Поверхность теплопередачи, м 3 3000

Количество охлаждающих труб, шт. 5470

Внутренний и наружный диаметр, мм 23/25

Длина конденсаторных труб, мм 7000

Материал труб - медно-никелевый сплав МНЖ5-1

Номинальный расход охлаждающей воды, м 3 /ч 8000

Число ходов охлаждающей воды, шт. 2

Число потоков охлаждающей воды, шт. 2

Масса конденсатора без воды, т. 60,3

Масса конденсатора с заполненным водяным пространством, т 92,3

Масса конденсатора с заполненным паровым пространством при гидроиспытании, т 150,3

Коэффициент чистоты труб, принятый в тепловом расчете конденсатора 0,9

Давление охлаждающей воды, МПа (кгс/см 2) 0,2(2,0)

Теплофикационная паровая турбина Т-50/60-130 предназначена для привода электрического генератора и имеет два теплофикационных отбора для отпуска тепла на отопление. Как и другие турбины мощностью 30-60 МВт, она предназначена для установки на ТЭЦ средних и небольших городов. Давление как в отопительных, так и в производственном отборе поддерживается регулирующими поворотными диафрагмами, установленными в ЦНД.

Турбина рассчитана для работы при следующих номинальных параметрах:

· давление перегретого пара – 3.41 МПа;

· температура перегретого пара - 396° С;

· номинальная мощность турбины - 50 МВт.

Последовательность технологического процесса рабочего тела заключается в следующем: пар, сгенерированный в котле, по паропроводам направляется в цилиндр высокого давления турбины, отработав на всех ступенях ЦВД поступает в ЦНД после чего поступает в конденсатор. В конденсаторе отработавший пар конденсируется за счет тепла отданного охлаждающей воде, которая имеет свой циркуляционный контур (цирк. вода), далее, при помощи конденсатных насосов, основной конденсат направляется в систему регенерации. В эту систему входят 4 ПНД, 3 ПВД и деаэратор. Система регенерации предназначена для подогрева питательной воды на входе в котел до определенной температуры. Эта температура имеет фиксированное значение и указывается в паспорте турбины.

Принципиальная тепловая схема является одной из основных схем электростанции. Такая схема дает представление о типе электростанции и принципе ее работы, раскрывая суть технологического процесса выработки энергии, а также характеризует техническую оснащенность и тепловую экономичность станции. Она необходима для расчета теплового и энергетического балансов установки.

На данной схеме показаны 7 отборов, два из которых являются также и теплофикационными, т.е. предназначены для подогрева сетевой воды. Дренажи с подогревателей сбрасываются либо в предыдущий подогреватель, либо с помощью дренажных насосов в точку смешения. После того как основной конденсат прошел 4 ПНД, он попадает в деаэратор. Основное значение которого заключается не в том чтобы подогреть воду, а в том чтобы очистить ее от кислорода, который вызывает коррозию металлов трубопроводов, экранных труб, труб пароперегревателей и другого оборудования.

Основные элементы и условные обозначения:

К- (конденсатор)

КУ- котельная установка

ЦВД- цилиндр высокого давления

ЦНД- цилиндр низкого давления

ЭГ – электрический генератор

ОЭ – охладитель эжектора

ПС – подогреватель сетевой

ПВК – пиковый водогрейный котел

ТП - тепловой потребитель

КН – конденсатный насос

ДН – дренажный насос

ПН – питательный насос

ПНД – подогреватель высокого давления

ПВД – подогреватель низкого давления

Д - деаэратор

Схема.1 Тепловая схема турбины Т50/60-130

Таблица 1.1. Номинальные значения основных параметров турбины

Таблица 1.2. Параметры пара в камере отбора

Подогреватель	Параметры пара в камере отбора	Количество отбираемого пара, кгс/с
Давление, МПа	Температура, °С
ПВД7	3,41		3,02
ПВД6	2,177		4,11
ПВД5	1,28		1,69
Деаэратор	1,28		1,16
ПНД4	0,529		2,3
ПНДЗ	0,272		2,97
ПНД2	0,0981	-	0,97
ПНД1	0,04	-	0,055

Министерство общего и профессионального образования

Российской Федерации

Новосибирский Государственный Технический Университет

Кафедра тепловых и электрических станций

КУРСОВОЙ ПРОЕКТ

по теме: Расчёт тепловой схемы энергоблока на базе теплофикационной турбины Т – 50/60 – 130.

Факультет: ФЭН

Группа: ЭТ З – 91у

Выполнил:

Студент - Шмидт А.И.

Проверил:

Преподаватель - Бородихин И.В.

Отметка о защите:

г. Новосибирск

2003 год

Введение…………………………………………………………………………....2

1. Построение графиков тепловых нагрузок…………………………………….2

2. Определение параметров расчетной схемы блока……………………………3

3. Определение параметров дренажей подогревателей системы регенерации и параметров пара в отборах……………………………………………………..5

4. Определение расходов пара ……………………………………………………7

5. Определение расходов пара нерегулируемых отборов ………………………8

6. Определение коэффициентов недовыработки………………………………...11

7. Действительный расход пара на турбину……………………………………...11

8. Выбор парогенератора………………………………...………………………..12

9. Расход электроэнергии на собственные нужды……………………………….12

10. Определение технико-экономических показателей…………………………..14

Заключение………………………………………………………………………….15

Используемая литература …………………………………………………………15

Приложение: рис.1 – График тепловой нагрузки

рис.2 – Тепловая схема блока

Р, S – Диаграмма воды и водяного пара

Введение.

В данной работе представлен расчёт Теловой схемы энергоблока (на основе теплофикационной турбины Т – 50/60 – 130 ТМЗ и котлоагрегата Е – 420 – 140 ТМ

(ТП – 81), который может быть расположен на ТЭЦ в городе Иркутске. Спроектировать ТЭЦ в г. Новосибирске. Основное топливо – Назаровский бурый уголь. Мощность турбины 50 МВт, начальное давление 13 МПа и температура перегретого пара 565 С 0 , без промперегрева t П.В. = 230 С 0 , Р К = 5 КПа, a тж = 0,6. Привязка к данному городу, расположенному в Сибирском регионе, обуславливает выбор топлива из ближайшего угольного бассейна (Назаровский угольный бассейн), а так же выбор расчётной температуры окружающего воздуха.

Принципиальная тепловая схема с указанием параметров пара и воды и полученные в результате ее расчета значения энергетических показателей определяют уровень технического совершенства энергоблока и электростанций, а также в значительной мере их экономические показатели. ПТС является основной технологической схемой проектируемой электростанции позволяющей по заданным энергетическим нагрузкам определить расходы пара и воды во всех частях установки, ее энергетические показатели. На основе ПТС определяют технические характеристики и выбирают тепловое оборудование, разрабатывают развернутую (детальную) тепловую схему энергоблоков и электростанции в целом.

По ходу выполнения работы производится построение графиков тепловых нагрузок, построение процесса в hS – диаграмме, расчёт сетевых подогревателей и системы регенерации, а так же рассчитаны основные технико – экономические показатели.

1. Построение графиков тепловых нагрузок.

Графики тепловых нагрузок представлены в виде номограмм (рис. 1):

a. график изменения тепловой нагрузки, зависимость тепловой нагрузки турбины Q T , МВт от температуры окружающего воздуха t вз, С 0 ;

b. температурный график качественного регулирования отпуска электроэнергии – зависимость температур прямой и обратной сетевой воды t пс, t ос, С 0 от t вз, С 0 ;

c. годовой график тепловой нагрузки – зависимость тепловой нагрузки турбины Q т, МВт от количества часов работы за отопительный период t, ч/год;

d. график продолжительности стояния температуры воздуха t вз, С 0 в годовом разрезе.

Максимальная тепловая мощность 1 блока , которая обеспечивается «Т» отборами турбины, МВт, согласно паспорту турбины равна 80 МВт. Максимальная тепловая мощность блока, которая обеспечивается так же пиковым водогрейным котлом, МВт

, (1.1)

Где a ТЭЦ – коэффициент теплофикации, a ТЭЦ =0,6

МВт

Тепловая нагрузка (мощность) горячего водоснабжения, МВт оценивается по формуле:

МВт

Наиболее характерные температуры для графика изменения тепловой нагрузки (рис.1а) и температурного графика качественного регулирования:

t вз = +8С 0 – температура воздуха, соответствующая началу и концу отопительного сезона:

t = +18C 0 – расчетная температура, при которой наступает состояние теплового равновесия.

t вз = -40С 0 – расчетная температура воздуха для Красноярска.

На графиках, представленных на рис.1г и 1в время отопительного периода t не превышает 5500 ч/год.

бар. Падения давления в Т-отборе равно: бар, после падения давления равно: Р Т1 = 2,99 бар равна C 0 , недогрев dt = 5С 0 . Максимально возможная температура подогрева сетевой воды С 0