دستورالعمل برای محاسبه سیستم آسپیراسیون. محاسبه نصب آسپیراسیون. سیستم مکش بسته

1OSSTROYY اتحاد جماهیر شوروی Glavpromstroyaroekt SOYUASANTEKHTSROEKT موسسه طراحی دولتی SANTEKHPROEKT GPI Tsroektproshzentilyatsiya VNIIGS

راهنمای محاسبه کانال های هوا از قطعات استاندارد

مسکو 1979

Dejevued توسط MSK & Amts

1. مقررات عمومی ..........

3 محاسبه شبکه سیستم های آسپیراسیون. . . . 4. مثال های محاسبه..........

برنامه های کاربردی

1. قطعات یکپارچه کانال های هوا فلزیسیستم های همه منظوره......44

2. جزئیات کانال های هوا فلزی گرد

مقاطع سیستم های آسپیراسیون .........79

3. جدول محاسبه کانال های هوای فلزی بخش گرد...........83

4. جدول محاسبه مجرای هوای فلزی مستطیلی.........89

5. ضرایب مقاومت محلی واحد

بخش های مرجع کانال های هوای فلزی برای سیستم های عمومی.......109

6* ضرایب مقاومت موضعی قطعات ورودی و سیستم های اگزوز........ 143

7. انتخاب دیافراگم برای کانال های هوای فلزی با مقطع گرد و مستطیل شکل. . 155

8. مقادیر -j- برای کانال های هوای فلزی

سیستم های آسپیراسیون............................187

9. ضرایب مقاومت موضعی کانال های هوای فلزی سیستم های آسپیراسیون. . . 189

10. انتخاب دیافراگم های مخروطی برای مجاری هوا

سیستم های آسپیراسیون............................193

11. فرمول های تعیین ضرایب

مقاومت های محلی........... 199

مراجع.............. 204

موسسه طراحی دولتی Santshproekt

Glavpromstroyproskta کمیته ساخت و ساز دولتی اتحاد جماهیر شوروی (GPI Santekhproekt)، 1979

"دستورالعمل هایی برای محاسبه کانال های هوا از قطعات استاندارد" به طور مشترک توسط Santekhproekt GPI اتحاد جماهیر شوروی Gosstroy، Proektpromventiliya GPI و VNIIGS اتحاد جماهیر شوروی Minmon-Tazhspetsstroy ایجاد شده است.

با لازم الاجرا شدن این "راهنما"، "دستورالعمل های محاسبه کانال های هوای تهویه" (سری AZ-424) نامعتبر می شود.

"راهنما" بر اساس * "دستورالعمل برای استفاده و محاسبه کانال های هوا از قطعات استاندارد" و "استاندارد موقت برای کانال های هوای فلزی با مقطع گرد برای سیستم های آسپیراسیون" است.

برای مکانیزه کردن و بهینه سازی محاسبه کانال های هوا، برنامه Kharkov-074 برای رایانه Minsk-22 توسعه یافت.

برای خرید این برنامه، باید با صندوق صنعت الگوریتم ها و برنامه های TsNIPMSS (II7393، مسکو، GSP-I، Novye Cheryomushki، بلوک 28. ساختمان 3) تماس بگیرید.

لطفاً تمام نظرات و پیشنهادات مربوط به "راهنما" را به GPI Santekhproekt (105203، مسکو، Ny*ne-Pervomaiskaya، ساختمان 46) ارسال کنید.

I. مقررات عمومی

1.1. این راهنما علاوه بر الزامات فصل SNiP "گرمایش، تهویه و تهویه مطبوع" توسعه یافته است و برای طراحی و محاسبه کانال های هوای فلزی برای تهویه، سیستم های تهویه مطبوع در نظر گرفته شده است. گرمایش هوا(سیستم های هدف عمومی) و آرزوی ساختمان ها و سازه های در حال ساخت و بازسازی.

1.2. مجرای هوای فلزی سیستم‌های هدف عمومی معمولاً باید از قطعات استاندارد ساخته شوند (به پیوست I مراجعه کنید). در موارد استثنایی استفاده از قطعات غیر استاندارد مجاز است

(در شرایط تنگ، در صورتی که این مورد باشد راه حل های سازنده، نیازهای معماری یا سایر موارد).

1.3. کانال‌های هوای فلزی سیستم‌های آسپیراسیون باید فقط از مقاطع مستقیم، خم‌ها، سه راهی‌ها و مقطع‌های مقطع دایره‌ای، ارائه شده در pr.

2. محاسبه شبکه ای از سیستم های هدف عمومی

2.1. محاسبه آورودینامیکی شبکه به منظور تعیین فشار کل مورد نیاز برای اطمینان از جریان هوای طراحی در تمام بخش ها انجام می شود.

2.2. افت فشار کل P (kgf/u 2 یا GC، به عنوان مجموع تلفات فشار ناشی از اصطکاک و مقاومت محلی

A>-£(7tf-Z)> (I)

i-de K - کاهش فشار ناشی از اصطکاک، kgf/m 2 یا Pa به ازای هر I متر طول مجرای هوا.

Z طول بخش طراحی، m است.

1- افت فشار ناشی از مقاومت موضعی، kgf/m 2 یا Pa در ناحیه طراحی.

2.3، افت فشار اصطکاک به ازای هر یک متر طول منطقه هوا با فرمول تعیین می شود

R = 1lb > (2)

جایی که d ضریب مقاومت اصطکاک است. d - قطر منطقه محاسبه شده، s،

برای کانال های هوا مستطیلی - قطر هیدرولیک با فرمول تعیین می شود

در اینجا، S،h ابعاد دو طرف مجرای هوا، m است.

rl، - فشار دینامیکی در منطقه طراحی،

kgf/m2 یا Pax)

V سرعت حرکت هوا در منطقه طراحی، m/s است.

یو" - وزن مخصوصهوا در امتداد منطقه طراحی حرکت کرد، کیلوگرم بر متر مکعب.

شتاب نیروی گرانش 9.81 m/s 2 است. p - چگالی هوا در منطقه طراحی، کیلوگرم بر متر مکعب.

2.4. ضریب مقاومت اصطکاک با فرمول های زیر تعیین می شود:

الف) در 4 I0 3 ^< 6 " 10^

ب) در 6 * 1SG Re -

(6)

(7)

0.1266 Re U b

x) در فرمول (4) Pj بر حسب kgf/m و در فرمول (5) به Pa داده شده است.

که در آن Re عدد رینولدز است که با فرمول تعیین می شود

(8)

d - قطر هیدرولیک، m (به فرمول (3) مراجعه کنید؛ Y - ویسکوزیته سینماتیک، ir/c.

2.5. افت فشار اصطکاک بر روی I و طول مجاری هوای مقاطع گرد و مستطیلی، جریان هوا، سرعت و فشار دینامیکی در ضمیمه های 3 و 4 آورده شده است. - (8) برای کانالهای هوای فلزی با وزن مخصوص هوا 1.2 kg/m 3 و ویسکوزیته سینماتیکی 15 IG 1 m 2 /s.

اگر وزن مخصوص هوا از 1.2 کیلوگرم بر متر متفاوت باشد، باید یک ضریب تصحیح برابر با JT برای تلفات فشار ارائه شده در ضمیمه های 3 و 4 وارد شود.

هنگام تعیین توان روی شفت فن (به بند 2.8 مراجعه کنید).

2.6. افت فشار ناشی از مقاومت موضعی با فرمول تعیین می شود

که در آن £ ^ مجموع ضرایب مقاومت محلی است

در محل استقرار

مقادیر ضرایب مقاومت موضعی قطعات استاندارد شده کانال‌های هوا در پیوست 5 آورده شده است. هنگام طراحی شبکه‌های کانال هوا، توصیه می‌شود نسبت جریان هوا در شاخه به جریان هوا در تنه سه راهی در نظر گرفته شود. بیش از 0.5 نیست. این شرایط عملاً نیاز به استفاده از سه راهی های غیر استاندارد را برطرف می کند. ضرایب مقاومت موضعی محلول های غیر استاندارد، دستگاه های استاندارد توزیع هوا، لوورها، چترها و منحرف کننده ها در پیوست 6 آورده شده است.

2.7. اگر تلفات فشار در بخش های مجزا از شبکه کانال هوا بیش از 10 درصد باشد، باید دیافراگم تهیه شود. انتخاب محل نصب دیافراگم ها توسط مسیریابی شبکه تعیین می شود. در صورت وجود در شعب

بخش های عمودی، دیافراگم ها باید روی آنها در مکان های قابل دسترس برای نصب نصب شوند. دیافراگم ها در هنگام نصب نصب می شوند شبکه های تهویهدر اتصال بخش های مستقیم مجاور مجاری هوا. انتخاب دیافراگم ها در پیوست 7 آورده شده است.

2.8. انتخاب واحدهای فن باید با توجه به مقادیر عملکرد مشخص شده، با در نظر گرفتن نشت هوا در اگزوز یا تلفات هوا در اگزوز انجام شود. سیستم های تامین akh (SNiP P-33-75 بند 4.122) و افت فشار کل P. علاوه بر این، مقدار P باید بر اساس نزدیکترین مشخصه برنامه برای انتخاب یک واحد فن تنظیم شود. کل فشار Py ایجاد شده توسط واحد فن باید برابر با افت فشار کل تعیین شده توسط فرمول (1) باشد، بدون اینکه ضریب را طبق بند 2.5 معرفی کنیم، که فقط هنگام تعیین توان روی شفت فن معرفی می شود.

2.9. فشار گرانشی محاسبه‌شده N (kgf/m2 یا Pax)) برای سیستم‌های تهویه با ضربه طبیعی باید با فرمول تعیین شود.

N-b (Kn-Ub)) (Yu)

n=N(Ln-L)> (I)

که در آن /7 ارتفاع ستون هوا، m است.

Тн(/лу وزن مخصوص (چگالی) هوا در دمای نرمال شده محاسبه شده هوای بیرون، kg/m 3 (Pa).

Xb(P$) - وزن مخصوص (چگالی) هوا، اتاق، کیلوگرم بر متر e (Pa)،

2.10. ارتفاع ستون هوا باید در نظر گرفته شود:

الف) برای سیستم های تامین - از وسط عرضه

محفظه هنگام گرم کردن هوا در آن (یا دهانه ورودی هوا هنگام تامین هوای اتاق بدون گرم کردن) تا ارتفاع وسط اتاق.

x) در فرمول (10) N بر حسب kgf/v 2، در فرمول (II) - به Pa داده شده است

ب) برای سیستم های اگزوز - از وسط دهانه اگزوز (یا وسط ارتفاع اتاق در صورت وجود تامین تهویه) به دهانه شفت اگزوز.

2.II. دامنه عملکرد سیستم های تهویه با ضربه طبیعی باید به شرح زیر باشد:

الف) برای سیستم های تامین (فاصله افقی از دهانه ورودی هوا تا دورترین دهانه تامین) - حداکثر 30 متر؛

ب) برای سیستم های اگزوز (فاصله افقی از محور اگزوز تا دورترین دهانه اگزوز) - حداکثر 10 متر.

2.12. هنگام نصب بر روی سیستم تهویه اگزوزبا ضربه طبیعی منحرف کننده، توصیه می شود قطر دومی را با توجه به سری انتخاب کنید.

I.A94-32 "چترها و منحرف کننده ها برای سیستم های تهویه."

2.13. تلفات فشار در شبکه مجرای سیستم های تهویه طبیعی باید با استفاده از فرمول (I) تعیین شود.

3. محاسبه شبکه سیستم های آسپیراسیون

3.2. هنگام حرکت هوای کم گرد و غبار با غلظت جرم مخلوط (نسبت جرم مواد منتقل شده به جرم هوا) - * 0.01 کیلوگرم بر کیلوگرم، افت فشار در ناحیه محاسبه شده با فرمول تعیین می شود.

(12)

کاهش ضریب اصطکاک

باید با توجه به داده ها گرفته شود،

در پیوست 8 ارائه شده است.

یادداشت ها: I. محاسبه مجاری هوا (در غلظت

جرم مخلوط کمتر از 0.01 کیلوگرم بر کیلوگرم) ممکن است طبق بخش 2 تولید شود.

2. مقادیر ضرایب مقاومت موضعی قطعات مجرای هوای فلزی سیستم های آسپیراسیون در پیوست 9 آورده شده است.

3. از دست دادن فشار اصطکاک برای مجاری هوای ساخته شده از شیلنگ های فلزی انعطاف پذیر، در صورت عدم وجود داده، باید 2-2.5 برابر بیشتر از مقادیر داده شده باشد.

در پیوست 3.

3.3. حداقل سرعت حرکت هوا در کانال های هوا بسته به ماهیت مواد حمل شده با توجه به داده های تکنولوژیکی صنایع مربوطه گرفته می شود. سرعت حرکت هوا در مجاری هوا باید بیشتر از سرعت بالا رفتن ذرات مواد حمل شده باشد.

ZA، هنگام حرکت هوا با غلظت جرم مخلوط بیش از 0.01 کیلوگرم بر کیلوگرم، افت فشار در شبکه به دلیل اصطکاک، مقاومت موضعی و افزایش ناخالصی های منتقل شده با هوا Pp (kgf/m^) باید توسط فرمول

p n =nz^ie g v" (اما

که در آن K بسته به ماهیت یک ضریب تجربی است

مواد حمل شده مقادیر K و ja باید با توجه به داده های تکنولوژیکی صنایع مربوطه گرفته شود.

tg طول بخش عمودی مجرای هوا، m است.

V غلظت حجمی مخلوط، برابر با نسبت جرم ماده منتقل شده به حجم هوای پاک است. اندازه

ztglf، معمولاً کمتر از 3 کیلوگرم بر متر مربع.

uojkho به حساب نمی آید.

3.5. محاسبه مجرای هوا برای سیستم های آسپیراسیون، به عنوان یک قاعده، باید با تعیین مقدار مواد حمل شده و مقدار هوای حمل شده بر اساس غلظت جرم توصیه شده مخلوط شروع شود. در صورت عدم وجود اطلاعات در مورد مقدار مواد حمل شده، جریان هوا باید بر اساس حداقل قطر مجاز مجرای هوا (80 میلی متر) تعیین شود.

و سرعت هوا (بند 3.3).

3.6. مجاری هوای سیستم های آسپیراسیون باید بر اساس شرایط عملکرد همزمان کلیه سیستم های مکش محاسبه شود. مشکل تلفات فشار در بخش های مجزا از شبکه کانال دره نباید بیش از 5 درصد باشد.

3.7. تنظیم افت فشار توسط شیرهای دروازه یا دریچه گاز مجاز نیست. برای پیوند افت فشار مجاز است:

الف) مقدار هوای خارج شده از یک مکش را افزایش دهید.

ب) دیافراگم ها را روی بخش های عمودی سیستم های آسپیراسیون با گرد و غبار خشک، نچسب و غیر فیبری نصب کنید (پیوست 7 را ببینید).

3.8. عملکرد محاسبه شده واحدهای فن سیستم های آسپیراسیون باید مکش یا از دست دادن هوا در سیستم ها را در نظر گرفت (SNiP P-33-75 pL. 122).

4. مثال های محاسبه

مثالی از محاسبه یک شبکه مجرای هوا برای یک سیستم تهویه عمومی

نمودار طراحی در شکل نشان داده شده است. من.

محاسبه به ترتیب زیر انجام می شود:

I. بخش ها را شماره گذاری کنید طرح طراحیبا توجه به فوق لیسانس.؟.، از دورترین و سپس با توجه به پاسخ.

در حال حاضر، سیستم های آسپیراسیون بسیار رایج هستند، زیرا توسعه صنعت هر روز در حال افزایش است.

اطلاعات کلی

نصب فیلتر با - این سیستم های عمومیکه رایج ترین هستند. آنها برای فیلتر هوای حاوی ذرات جامد تا اندازه 5 میکرون طراحی شده اند. درجه خالص سازی چنین سیستم های آسپیراسیون 99.9٪ است. همچنین شایان ذکر است که طراحی این واحد فیلتر که دارای قیف ذخیره سازی است، امکان استفاده از آن را برای نصب در سیستم های تصفیه هوای سنتی که دارای سیستم شاخه ایکانال هوا و همچنین اگزوز فنقدرت بالا.

دستگاه ذخیره سازی مرکزی در چنین سیستم هایی برای ذخیره، دوز و توزیع ضایعات چوب خرد شده استفاده می شود. تولید این سنگر با حجم 30 تا 150 متر مکعب انجام می شود. علاوه بر این، سیستم آسپیراسیون مجهز به قطعاتی مانند لودر یا اسکرو، سیستم حفاظت در برابر انفجار و آتش سوزی و سیستمی است که سطح پر شدن پناهگاه را کنترل می کند.

سیستم های مدولار

نیز وجود دارد سیستم مدولارآسپیراسیون هوا که برای اهداف زیر در نظر گرفته شده است:

• از حذف کامل و مطمئن گرد و غبار هوا در منطقه تولید در سطح مقرر در مقررات اطمینان حاصل کنید.
• اکثر وظیفه مهم- حفاظت هوای جویاز آلودگی آن توسط شرکت.
• این سیستم همچنین برای حذف ضایعات تولید نجاری از تجهیزات تکنولوژیکی به صورت مخلوطی از هوا و گرد و غبار و همچنین عرضه بعدی این مخلوط به دستگاه های جمع آوری گرد و غبار در نظر گرفته شده است.
• سیستم مدولار همچنین برای سازماندهی حذف گازهای گلخانه ای از محل تصفیه هوا تا محل دفع آن در نظر گرفته شده است. می تواند در حالت تمام اتوماتیک کار کند.
• آخرین عملکردی که این سیستم انجام می دهد، تامین دوز خاک اره به قیف سوخت است. این عملیات همچنین می تواند در حالت تمام اتوماتیک عمل کند، اما عملکرد دستی نیز وجود دارد.

تجهیزات محاسباتی

برای محاسبه سیستم آسپیراسیون ابتدا لازم است آن را در یک شبکه مشترک ترکیب کنیم. چنین شبکه هایی عبارتند از:

1. تجهیزاتی که به طور همزمان کار می کنند.
2. تجهیزاتی که نزدیک به هم قرار دارند.
3. تجهیزاتی با گرد و غبار یکسان یا از نظر کیفیت و خواص مشابه.
4. آخرین چیزی که باید در نظر بگیرید تجهیزاتی با دمای هوای مشابه یا یکسان است.

همچنین شایان ذکر است که تعداد بهینه نقاط مکش برای یک سیستم آسپیراسیون شش عدد است. با این حال، تعداد بیشتری ممکن است. مهم است بدانید که اگر تجهیزاتی دارید که با جریان هوای دائمی در حال تغییر عمل می کند، باید برای این دستگاه طراحی کنید سیستم جداگانهآسپیراسیون یا تعداد کمی از نقاط مکش "مرتبط" را به نقطه موجود اضافه کنید (یک یا دو نقطه با دبی کم).

محاسبه هوا

مهم است که محاسبات دقیق انجام شود. اولین چیزی که در چنین محاسباتی تعیین می شود، مصرف هوا برای آسپیراسیون و همچنین افت فشار است. چنین محاسباتی برای هر ماشین، ظرف یا نقطه انجام می شود. داده ها را اغلب می توان از اسناد گذرنامه برای شیء گرفته شد. با این حال، در صورت وجود، استفاده از داده های محاسبات مشابه با تجهیزات مشابه مجاز است. همچنین جریان هوا را می توان با قطر لوله ای که آن را خارج می کند یا سوراخی که در بدنه دستگاه آسپیراسیون وجود دارد تعیین کرد.

لازم به ذکر است که امکان خروج هوای ورودی به محصول وجود دارد. این اتفاق می افتد اگر، برای مثال، هوا از طریق یک لوله گرانش با سرعت بالا حرکت کند. در این صورت هزینه های اضافی ایجاد می شود که باید در نظر گرفته شود. علاوه بر این، در برخی از سیستم های آسپیراسیون نیز اتفاق می افتد که پس از تمیز کردن، مقدار مشخصی هوا همراه با محصولات تخلیه شده خارج می شود. این مبلغ نیز باید به هزینه اضافه شود.

محاسبه جریان

پس از انجام تمام کارها برای تعیین جریان هوا و خروج احتمالی، لازم است همه اعداد به دست آمده را جمع کرده و سپس مجموع را بر حجم اتاق تقسیم کنید. شایان ذکر است که تبادل هوای معمولی برای هر شرکت متفاوت است، اما اغلب این رقم از 1 تا 3 چرخه آسپیراسیون در ساعت متغیر است. اغلب برای محاسبه نصب سیستم ها در اتاق هایی با تبادل عمومی از عدد بزرگتری استفاده می شود این نوعتبادل هوا در شرکت ها برای حذف بخارات مضر از محل، حذف ناخالصی ها یا بوهای نامطبوع استفاده می شود.

هنگام نصب یک سیستم آسپیراسیون، ممکن است به دلیل مکش مداوم هوا از اتاق، خلاء افزایش یابد. به همین دلیل لازم است برای نصب هجوم هوای بیرون به داخل آن پیش بینی شود.

آسپیراسیون آتش

در حال حاضر آرزو سیستم آتش نشانیشمارش می کند بهترین راهحفاظت از محل به روشی موثرهشدار در این مورد آسپیراسیون با لیزر فوق حساس در نظر گرفته می شود مکان ایده آلاز کاربردهای این سیستم‌ها می‌توان به آرشیو، موزه، اتاق سرور، اتاق سوئیچ، مراکز کنترل، اتاق‌های بیمارستان با تجهیزات پیشرفته، مناطق صنعتی «پاک» و غیره اشاره کرد.

به عبارت دیگر، سیستم آسپیراسیون زنگ خطر آتشاین نوع در مکان هایی استفاده می شود که دارای ارزش خاصی هستند، که دارایی های مادی در آنها ذخیره می شود، یا در آنها نصب شده است. تعداد زیادی ازتجهیزات گران قیمت

سیستم مکش بسته

هدف آن به شرح زیر است: انجام پاکسازی درخت تراکئوبرونشیال تحت شرایط تهویه مصنوعیریه ها و با حفظ آسپسیس. به عبارت دیگر، پزشکان از آنها برای انجام عملیات پیچیده استفاده می کنند. این سیستمشامل موارد زیر است:

• طراحی دستگاه تماما از پلی اتیلن، پلی وینیل کلراید، پلی پروپیلن ساخته شده است. محتوای لاتکس در آن صفر است.
• این دستگاه دارای کانکتور زاویه گردان است که اندازه آن کاملا استاندارد بوده و دارای حلقه داخلی متحرک نیز می باشد. وجود این قطعه اتصال مطمئن به کانکتور را تضمین می کند.
• این سیستم مجهز به یک پوشش محافظ برای کاتتر بهداشتی است که برای نگهداری این قسمت در یک محیط مهر و موم شده طراحی شده است.
• اندازه کاتترها دارای کد رنگی هستند.

انواع سیستم ها

در حال حاضر، طبقه بندی نسبتاً گسترده ای از انواع سیستم های فیلتر وجود دارد. برخی از شرکت ها مانند فالتر تقریباً هر نوع سیستم آسپیراسیون را تولید می کنند.

اولین تقسیم بندی سیستم ها با توجه به ماهیت گردش هوا انجام می شود. بر اساس این ویژگی، همه آنها را می توان به دو نوع تقسیم کرد: گردش مجدد و جریان مستقیم. سیستم های کلاس اول دارای تفاوت قابل توجهی مانند بازگشت هوای انتخاب شده از اتاق پس از انجام یک فرآیند تمیز کردن کامل هستند. یعنی هیچ انتشاری در جو ایجاد نمی کند. مزیت دیگری از این حاصل می شود - صرفه جویی زیاد در گرمایش، زیرا هوای گرم شده اتاق را ترک نمی کند.

اگر در مورد سیستم های نوع دوم صحبت کنیم، اصل عملکرد آنها کاملاً متفاوت است. این واحد فیلتر هوا را به طور کامل از اتاق می گیرد و پس از آن کاملاً از موادی مانند گرد و غبار و گاز تمیز می شود و پس از آن تمام هوای گرفته شده در جو آزاد می شود.

نصب سیستم های آسپیراسیون

برای شروع مرحله نصب سیستم فیلتراسیون، ابتدا کار طراحی انجام می شود. این فرآیند بسیار مهم است و بنابراین داده می شود توجه ویژه. مهم است که فوراً بگوییم که یک مرحله طراحی و محاسبه نادرست قادر به تمیز کردن و گردش هوای لازم نخواهد بود که منجر به عواقب بدی خواهد شد. برای طراحی موفقیت آمیز و نصب بعدی سیستم باید چندین نکته را در نظر گرفت:

1. تعیین مقدار هوای مصرفی در هر چرخه آسپیراسیون و همچنین افت فشار در هر نقطه از ورودی هوا بسیار مهم است.
2. مهم است که به درستی نوع جمع کننده گرد و غبار را تعیین کنید. برای انجام این کار، باید با توجه به پارامترهای خود، مورد مناسب را انتخاب کنید.

انجام محاسبات و ترسیم پروژه نیست لیست کاملآنچه باید قبل از شروع فرآیند نصب سیستم انجام شود. به عبارت دیگر می توان گفت نصب فیلترها ساده ترین و آخرین کاری است که متخصصان انجام می دهند.

سیستم‌های آسپیراسیون در صنایع مختلفی مورد استفاده قرار می‌گیرند، جایی که هوا با زباله، گرد و غبار و مواد مضر آلوده می‌شود. نجاری مدرن، مواد غذایی، تولید مواد شیمیایی را نمی توان بدون تجهیزاتی مانند کارآمد، مدرن و سیستم قابل اعتمادتنفس.

او همچنین عنصر اجباریدر فلزکاری، متالورژی، معدن. الزامات برای شرایط محیطی تولید به طور مداوم در حال افزایش است، بنابراین سیستم های آسپیراسیون بیشتر و پیشرفته تری مورد نیاز است. بدون استفاده از این تجهیزات نه تنها حضور در داخل آن غیرممکن خواهد بود محل تولید، بلکه در خیابان در نزدیکی بسیاری از شرکت های صنعتی.

انواع سیستم ها

در حال حاضر، شرکت ها محاسبه و نصب سیستم های آسپیراسیون مونوبلاک یا مدولار را انجام می دهند.

1. طراحی مونو بلوک. سیستم مونوبلاک کاملاً مستقل و متحرک است. در کنار تجهیزاتی که نیاز به جمع آوری زباله دارند نصب می شود. اجزای یک سیستم مونوبلاک عبارتند از یک فن، یک فیلتر و یک ظرف زباله.
2. طراحی مدولار. سیستم های آسپیراسیون مدولار - طرح های پیچیده، ساخته شده بر اساس سفارش فردیبه نیازهای خاص مشتری آنها ممکن است شامل کانال های هوا برای سیستم های آسپیراسیون، فن ها باشند فشار کم، جداکننده ها چنین طرح هایی می توانند هم در یک کارگاه کار کنند و هم برای یک کارخانه بزرگ طراحی شوند.

سیستم های آسپیراسیون نیز به دو دسته جریان مستقیم و گردش مجدد تقسیم می شوند. با این تفاوت که اولی پس از گرفتن هوای کثیف، آن را تصفیه کرده و در جو رها می کند، در حالی که دومی پس از تمیز کردن، هوا را به کارگاه باز می گرداند.

قبل از نصب مجتمع های آسپیراسیون، آنها توسعه می یابند که لزوماً شامل ترسیم نمودار مسطح بر اساس توان مورد نیاز است. در صورت محاسبه صحیح، سیستم نه تنها می تواند کارگاه را از گرد و غبار و مواد مضر، بلکه آن را گرم و هوای تازه، در نتیجه هزینه های گرمایش را کاهش می دهد.

اجزای اصلی سیستم

• سیکلون. از نیروی گریز از مرکز برای حذف ذرات گرد و غبار جامد از هوا استفاده می کند. ذرات روی دیوارها فشرده می شوند و سپس در سوراخ تخلیه می نشینند.
• فیلترهای سقف. آنها از یک بلوک فیلتر و یک محفظه گیرنده تشکیل شده اند. هوا تصفیه می شود و سپس به داخل خانه بازگردانده می شود. این نازل ها بر روی پناهگاه های خارجی قرار می گیرند و به جای سیکلون های فضای باز استفاده می شوند.
• گرد و غبار و تراشه گیر. آنها در شرکت های درگیر در پردازش چوب استفاده می شوند.
• آستین های فیلتر شده. در داخل این آستین ها، جزء جامد توده هوا-گرد و غبار آزاد می شود، به عبارت دیگر هوا از آلاینده ها جدا می شود.

استفاده از فیلترهای کیسه ای بسیار است روش موثرتصفیه، که به لطف آن تا 99.9٪ از ذرات بزرگتر از 1 میکرون جذب می شود. و به دلیل استفاده از تمیز کننده پالسی فیلتر تا حد امکان کارآمد عمل می کند که باعث صرفه جویی در مصرف انرژی می شود.

نصب واحدهای آسپیراسیون نیازی به اصلاح ندارد فرآیندهای تکنولوژیکی. از آنجایی که ساختارهای درمان به سفارش ساخته می شوند، با فرآیندهای فنی موجود سازگار می شوند و با موجود سازگار می شوند تجهیزات تکنولوژیکی، برای مثال در نجاری استفاده می شود. با تشکر از محاسبه دقیقو الزام به شرایط خاص حاصل می شود بازدهی بالاکار کردن

زباله ها با استفاده از ظروف، کیسه ها یا حمل و نقل پنوماتیک از سطل های مخصوص خارج می شوند.

شرکت های زیادی در توسعه و نصب سیستم های تصفیه مشارکت دارند. هنگام انتخاب یک شرکت، نه تنها بر اساس مواد تبلیغاتی، پیشنهادات را به دقت مطالعه کنید. فقط یک گفتگوی دقیق با متخصصان در مورد ویژگی های تجهیزات می تواند به نتیجه گیری در مورد یکپارچگی تامین کننده کمک کند.

محاسبه سیستم

برای اینکه سیستم آسپیراسیون به طور موثر کار کند، لازم است محاسبه صحیح آن انجام شود. از آنجایی که این کار آسانی نیست، این کار باید توسط متخصصان با تجربه زیاد انجام شود.

اگر محاسبات اشتباه انجام شود، سیستم به طور معمول کار نمی کند و هزینه زیادی صرف دوباره کاری می شود.بنابراین برای اینکه در زمان و هزینه به خطر نیفتید، بهتر است این امر را به متخصصانی بسپارید که طراحی سیستم های حمل و نقل آسپیراسیون و پنوماتیک کار اصلی آنهاست.

هنگام انجام محاسبات، باید عوامل زیادی را در نظر گرفت. بیایید فقط به چند مورد از آنها نگاه کنیم.

• جریان هوا و افت فشار را در هر نقطه آسپیراسیون تعیین می کنیم. همه اینها را می توان در ادبیات مرجع یافت. پس از تعیین تمام هزینه ها، محاسبه انجام می شود - باید آنها را جمع کنید و آنها را بر حجم اتاق تقسیم کنید.
• از ادبیات مرجع باید اطلاعاتی در مورد سرعت هوا در سیستم آسپیراسیون برای مواد مختلف بدست آورید.
• نوع گردگیر تعیین می شود. این را می توان با داشتن داده هایی در مورد عملکرد توان عملیاتی یک دستگاه جمع آوری گرد و غبار خاص انجام داد. برای محاسبه بهره وری، باید جریان هوا را در تمام نقاط آسپیراسیون جمع کنید و مقدار حاصل را 5 درصد افزایش دهید.
• قطر مجرای هوا را محاسبه کنید. این کار با استفاده از جدول با در نظر گرفتن سرعت حرکت هوا و مصرف آن انجام می شود. قطر برای هر بخش به صورت جداگانه تعیین می شود.

حتی این فهرست کوچک از عوامل نشان دهنده پیچیدگی محاسبه سیستم آسپیراسیون است. همچنین شاخص های پیچیده تری وجود دارد که فقط یک فرد با دانش تخصصی می تواند آنها را محاسبه کند. آموزش عالیو سابقه کار

آسپیراسیون در شرایط به سادگی لازم است تولید مدرن. این به شما امکان می دهد الزامات زیست محیطی را برآورده کنید و سلامت پرسنل خود را حفظ کنید.

برای محاسبه واحد آسپیراسیوندانستن محل تجهیزات آسپیراسیون، فن ها، گردگیرها و محل مسیر کانال هوا ضروری است.

از نقاشی ها نمای کلینصب، یک نمودار آکسونومتری شبکه بدون مقیاس ترسیم می کنیم و تمام داده های محاسبه را در این نمودار وارد می کنیم. شبکه را به بخش هایی تقسیم می کنیم و بزرگراه اصلی و بخش های موازی جانبی شبکه را تعیین می کنیم.

بزرگراه اصلی از 7 بخش تشکیل شده است: AB-BV-VG-GD-DE-EZH-ZZ. و دارای 4 جانبی است: aB، bV، vg، dg و gG.

نتایج محاسبات در جدول A.1 (پیوست 1) خلاصه شده است.

بخش AB

این بخش شامل یک گیج کننده، یک بخش عمودی مستقیم به طول 3800 میلی متر، یک خم 30 درجه و یک بخش افقی مستقیم به طول 2590 میلی متر است.

سرعت هوا در بخش AB 12 متر بر ثانیه در نظر گرفته شده است.

مصرف - 240 متر مکعب در ساعت.

ما می پذیریم قطر استاندارد D=80 میلی متر. مربع سطح مقطعکانال هوا، قطر انتخابی، 0.005 متر مربع. سرعت را با استفاده از فرمول مشخص می کنیم:

که در آن S سطح مقطع مجرای هوا، m2 است.

افت فشار در طول مجرای هوا با فرمول تعیین می شود:

که در آن R افت فشار به ازای هر متر طول مجرا، Pa/m است.

طول تخمینی بخش، متر.

با استفاده از قطر D و سرعت v، با استفاده از نوموگرام، افت فشار به ازای هر متر طول مجرای هوا و فشار دینامیکی را پیدا می کنیم: R=31.4 Pa/m، Нд=107.8 Pa.

ابعاد دهانه ورودی گیج کننده را بر اساس مساحت دهانه ورودی با استفاده از فرمول تعیین می کنیم:

در جایی که vin سرعت در ورودی گیج کننده است؛ برای گرد و غبار آسیاب آرد ما 0.8 متر بر ثانیه می گیریم.

طول گیج کننده (لوله مکش) را با استفاده از فرمول پیدا می کنیم:

جایی که ب- بزرگترین اندازهگیج کننده در دستگاه تنفس،

قطر مجرای d

ب - زاویه باریک شدن گیج کننده.

ضریب مقاومت گیج کننده از جدول تعیین می شود. 8 بسته به lk/D>1 ib=30o-tk=0.11.

شعاع خروجی را با استفاده از فرمول پیدا می کنیم:

جایی که n نسبت شعاع خم به قطر است، 2 را می گیریم.

قطر D مجرا.

Ro=2·80=160 میلی متر

طول خم با استفاده از فرمول محاسبه می شود:

طول شاخه در 30 درجه:

طول تخمینی بخش AB:

LAB=lk+l3o+Ulpr

LAB=690+3800+2590+84=7164 میلی متر

افت فشار را در بخش AB با استفاده از فرمول 12 پیدا می کنیم:

RlАБ=31.4·7.164=225 Pa

بخش aB

بخش aB شامل یک گیج کننده، یک بخش عمودی مستقیم به طول 4700 میلی متر، یک بخش افقی مستقیم به طول 2190 میلی متر و یک بخش جانبی سه راهی است.

سرعت هوا در بخش aB 12 متر بر ثانیه در نظر گرفته شده است.

مصرف -360 m3/h.

قطر مورد نیاز را با استفاده از فرمول 8 تعیین می کنیم:

قطر استاندارد D=100 میلی متر را می پذیریم. سطح مقطع مجرای قطر انتخابی 0.007854 متر مربع است. سرعت را با استفاده از فرمول (10) مشخص می کنیم:

با قطر D و سرعت v، با توجه به نوموگرام، R = 23.2 Pa/m، Hd = 99.3 Pa را پیدا می کنیم.

بیایید یکی از اضلاع گیج کننده b = 420 میلی متر را در نظر بگیریم.

ضریب مقاومت گیج کننده از جدول تعیین می شود. 8 بسته به lk/D>1 و b=30o-tk=0.11.

Ro=2·100=200mm

ما ضریب مقاومت شیر ​​30 درجه را از جدول 10 پیدا می کنیم.

طول شاخه در 30 درجه

طول تخمینی بخش aB:

LaB=lk+2·l9o+ Ulpr

LaB=600+4700+2190+105=7595 میلی متر.

ما افت فشار را در بخش aB با استفاده از فرمول 12 پیدا می کنیم:

RlaB=23.2·7.595=176 Pa

ضرایب مقاومت سه راهی را با تعیین قطر مجرای هوای ترکیبی D=125 mm, S=0.01227 m2 پیدا می کنیم.

نسبت مساحت و هزینه ها با فرمول تعیین می شود:

جایی که S مساحت مجرای عبور، m2 است.

Sb - مساحت مجرای هوای جانبی، متر مربع؛

مساحت مجرای هوای S جریانهای ترکیبی، متر مربع؛

Lb - سرعت جریان مجرای هوای جانبی، m3/h.

سرعت جریان مجرای هوای L جریانهای ترکیبی، m3/h.

نسبت مساحت و هزینه ها با فرمول (18) تعیین می شود:

ضریب مقاومت سه راهی از جدول 13 تعیین می شود: مقطع عبور zhpr = 0.0 و بخش جانبی rbk = 0.2.

Hpt=Rl+UtHd

افت فشار در بخش AB عبارت است از:

Npt.p=225+(0.069+0.11+0.0)107.7=244 Pa

افت فشار در بخش aB عبارت است از:

Npt.b=176+(0.069+0.11+0.2)99.3=214 Pa

UNpt.p=Npt.p+Nm.p.=244+50=294 Pa،

جایی که Nm.p.=50.0 Pa - کاهش فشار در قیف از میز. 1.

UNpt.b=Npt.b+Nm.b.=214+50.0=264 Pa،

که در آن Nb.p = 50.0 Pa - کاهش فشار در بورات از جدول. 1.

اختلاف فشار بین مقاطع AB و AB:

Ndiaf=294-264=30 Pa

از آنجایی که این تفاوت 10 درصد است، نیازی به یکسان سازی ضرر در سه راهی نیست.

بخش BV

این بخش از یک بخش افقی مستقیم به طول 2190 میلی متر، یک بخش از سه راهی تشکیل شده است.

مصرف - 600 متر مکعب در ساعت.

قطر مجرای هوا در قسمت BV 125 میلی متر است.

بر اساس قطر D و سرعت v با توجه به نوموگرام، R=20 Pa/m، Nd=113 Pa را پیدا می کنیم.

طول تخمینی بخش فاضلاب:

RlБВ=20.0·2.190=44 Pa

بخش bV

بخش bV شامل یک گیج کننده، یک بخش عمودی مستقیم به طول 5600 میلی متر و یک بخش جانبی یک سه راهی است.

سرعت هوا در مقطع bV 12 متر بر ثانیه در نظر گرفته شده است.

مصرف -1240 m3/h.

قطر مورد نیاز را با استفاده از فرمول 8 تعیین می کنیم:

قطر استاندارد D=180 میلی متر را می پذیریم. سطح مقطع مجرای قطر انتخاب شده 0.02545 متر مربع است. سرعت را با استفاده از فرمول (10) روشن می کنیم:

بر اساس قطر D و سرعت v، با توجه به نوموگرام، R = 12.2 Pa/m، Hd = 112.2 Pa را پیدا می کنیم.

ابعاد سوراخ ورودی گیج کننده را بر اساس مساحت سوراخ ورودی با استفاده از فرمول 13 تعیین می کنیم:

یکی از اضلاع گیج کننده b=300 میلی متر را می گیریم.

طول گیج کننده (لوله مکش) را با استفاده از فرمول 15 پیدا می کنیم:

ضریب مقاومت گیج کننده از جدول تعیین می شود. 8 بسته به lk/D>1 و b=30o-tk=0.11.

شعاع خروجی را با استفاده از فرمول 15 پیدا می کنیم

Ro=2·180=360mm

ما ضریب مقاومت شیر ​​30 درجه را از جدول 10 پیدا می کنیم.

طول خم را با استفاده از فرمول 16 محاسبه می کنیم.

طول شاخه در 30 درجه

طول تخمینی بخش bV:

LaB=lk+l30o+ Ulpr

LbV=220+188+5600=6008 میلی متر.

ما افت فشار را در بخش bB با استفاده از فرمول 12 پیدا می کنیم:

RlБВ=12.2·6.008=73 Pa.

ضرایب مقاومت سه راهی را با تعیین قطر مجرای هوای ترکیبی D=225 mm, S=0.03976 m2 پیدا می کنیم.

ضریب مقاومت سه راهی از جدول 13 تعیین می شود: مقطع عبور zhpr = -0.2 و بخش جانبی rbk = 0.2.

افت فشار در منطقه با استفاده از فرمول محاسبه می شود:

Hpt=Rl+UtHd

افت فشار در بخش BW عبارت است از:

Npt.p=43.8-0.2113=21.2 Pa

افت فشار در بخش bB عبارت است از:

Npt.b=73+(0.2+0.11+0.069)112.0=115 Pa

مجموع تلفات در بخش پاساژ BV:

UNpt.p=Npt.p+Nm.p.=21.2+294=360 Pa،

مجموع تلفات در بخش جانبی:

UNpt.b=Npt.b+Nm.b.=115+80.0=195 Pa،

که در آن Nb.p = 80.0 Pa - کاهش فشار در ستون آسپیراسیون از جدول 1.

اختلاف فشار بین بخش BV و BV:

از آنجایی که این اختلاف 46 درصد است که بیش از 10 درصد مجاز است، لازم است تلفات فشار در سه راهی برابر شود.

بیایید تراز را با استفاده از مقاومت اضافی در قالب یک دیافراگم جانبی انجام دهیم.

ضریب مقاومت دیافراگم را با استفاده از فرمول پیدا می کنیم:

با استفاده از نوموگرام مقدار 46 را تعیین می کنیم. عمق دیافراگم از کجا می آید a=0.46·0.180=0.0828 m.

بخش VG

بخش VG شامل یک بخش افقی مستقیم به طول 800 میلی متر، یک بخش عمودی مستقیم به طول 9800 میلی متر، یک خم 90 درجه و یک بخش جانبی سه راهی است.

سرعت هوا در بخش VG 12 متر بر ثانیه در نظر گرفته شده است.

مصرف - 1840 متر مکعب در ساعت.

قطر استاندارد D=225 میلی متر را می پذیریم. سطح مقطع مجرای قطر انتخاب شده 0.03976 متر مربع است. سرعت را با استفاده از فرمول (10) روشن می کنیم:

با توجه به قطر D و سرعت v، با توجه به نوموگرام، R = 8.0 Pa/m، Hd = 101.2 Pa را پیدا می کنیم.

شعاع خروجی را با استفاده از فرمول 15 پیدا می کنیم

Ro=2·225=450mm

ما ضریب مقاومت شیر ​​90 درجه را از جدول 10 پیدا می کنیم.

طول خم را با استفاده از فرمول 16 محاسبه می کنیم.

طول خم 90 درجه

طول تخمینی بخش VG:

LВГ=2·l9o +Улр

LВГ=800+9800+707=11307 میلی متر.

RlВГ=8.0·11.307=90 Pa

بخش VG

بخش vg شامل یک گیج کننده، یک خم 30 درجه، یک بخش عمودی به طول 880 میلی متر، یک بخش افقی به طول 3360 میلی متر و یک بخش سه راهی است.

مصرف - 480 متر مکعب در ساعت.

ابعاد سوراخ ورودی گیج کننده را بر اساس مساحت سوراخ ورودی با استفاده از فرمول 13 تعیین می کنیم:

ضریب مقاومت گیج کننده از جدول تعیین می شود. 8 بسته به lk/D>1 و b=30o-tk=0.11.

Ro=2·110=220mm

ضریب مقاومت شیر ​​30 درجه را از جدول پیدا می کنیم. 10 .

طول خم را با استفاده از فرمول 16 محاسبه می کنیم.

طول شاخه در 30 درجه

طول بخش تخمینی vg:

Lvg=lk+l30+ Улр

lвг=880+115+300+3360=4655 میلی متر.

افت فشار در بخش vg با استفاده از فرمول 12 پیدا می شود:

Rlgv=23·4.655=107 Pa

بخش dg

بخش dg شامل یک گیج کننده، یک بخش عمودی مستقیم به طول 880 میلی متر و یک بخش جانبی سه راهی است.

مصرف -480 m3/h.

سرعت 12 متر بر ثانیه را انتخاب می کنیم. قطر مورد نیاز را با استفاده از فرمول 8 تعیین می کنیم:

قطر استاندارد D=110 میلی متر را می پذیریم. سطح مقطع مجرای قطر انتخاب شده 0.0095 متر مربع است. سرعت را با استفاده از فرمول 10 مشخص می کنیم:

با توجه به قطر D و سرعت v، با توجه به نوموگرام، R = 23.0 Pa/m، Hd = 120.6 Pa را پیدا می کنیم.

ابعاد سوراخ ورودی گیج کننده را بر اساس مساحت سوراخ ورودی با استفاده از فرمول 13 تعیین می کنیم:

یکی از اضلاع گیج کننده b=270 mm را در نظر می گیریم.

طول گیج کننده (لوله مکش) با استفاده از فرمول 14 پیدا می شود:

ضریب مقاومت گیج کننده از جدول تعیین می شود. 8 بسته به lk/D>1 و b=30o-tk=0.11.

طول بخش تخمینی vg:

Lvg=lk+l30+ Улр

lвг=880+300=1180 میلی متر.

افت فشار در بخش vg با استفاده از فرمول 12 پیدا می شود:

سپس کاهش فشار در طول مجرای هوا:

Rlgv=23·1.180=27.1 Pa

ضرایب مقاومت سه راهی را با تعیین قطر مجرای هوای ترکیبی D=160 mm, S=0.02011 m2 پیدا می کنیم.

نسبت مساحت و هزینه با فرمول 18 تعیین می شود:

ضریب مقاومت سه راهی از جدول 13 تعیین می شود: مقطع عبور zhpr = 0.0 و بخش جانبی rbk = 0.5.

افت فشار در منطقه با استفاده از فرمول محاسبه می شود:

Hpt=Rl+UtHd

افت فشار در بخش vg عبارت است از:

Npt.p=107+(0.069+0.11+0.0)120.6=128 Pa

افت فشار در بخش dg:

Npt.b=27+(0.11+0.5)120.6=100 Pa

مجموع تلفات در بخش پاساژ و جانبی:

UNpt.p=Npt.p+Nm.p.=128+250=378 Pa،

UNpt.b=Npt.b+Nm.b.=100+250=350 Pa،

که در آن Nm.p = 250.0 Pa - کاهش فشار در تریرم از جدول. 1.

اختلاف فشار بین مقاطع vg و dg:

Ndiaf=378-350=16 Pa

از آنجایی که این اختلاف 7 درصد است که از 10 درصد مجاز تجاوز نمی کند، نیازی به یکسان سازی تلفات فشار در سه راهی نیست.

بخش GG

این بخش از بخش های افقی مستقیم به طول 2100 میلی متر و یک بخش از سه راهی تشکیل شده است.

مصرف منطقه GG برابر با مجموعهزینه ها در بخش VG و DG.

مصرف -960 m3/h.

قطر کانال هوا در مقطع GG 160 میلی متر است.

سطح مقطع کانال هوا با قطر انتخاب شده 0.02011 متر مربع است.

سرعت را با استفاده از فرمول 10 مشخص می کنیم:

با قطر D و سرعت v، با توجه به نوموگرام، R = 14.1 Pa/m، Nd = 107.7 Pa را پیدا می کنیم.

طول تخمینی بخش GG:

LgG=2100 میلی متر.

افت فشار در طول طول با استفاده از فرمول 12 پیدا می شود:

RlгГ=14.1·2.1=29.6 Pa

ضرایب مقاومت سه راهی را با تعیین قطر مجرای هوای ترکیبی D=250 mm, S=0.04909 m2 پیدا می کنیم.

نسبت مساحت و هزینه با فرمول 18 تعیین می شود:

ضریب مقاومت سه راهی از جدول 13 تعیین می شود: مقطع عبور zhpr = 0.2 و بخش جانبی rbk = 0.6.

افت فشار در منطقه با استفاده از فرمول محاسبه می شود:

Hpt=Rl+UtHd

افت فشار در بخش VG عبارت است از:

Npt.b=90+(0.15+0.2)101.2=125.4 Pa

افت فشار در بخش GG عبارت است از:

Npt.p=29.6+0.6·107.7=94.2 Pa

مجموع تلفات در بخش پاساژ و جانبی:

UNpt.p=Npt.p+Nm.p..=125.4+360.4=486 Pa،

UNpt.b=Npt.b+Nm.b =94.2+378=472 Pa،

اختلاف فشار بین بخش VG و GG:

Ndiaf=486-472=14 Pa

تفاوت کمتر از 10 درصد است.

بخش GD

طرح شامل یک بخش افقی مستقیم به طول 1860 میلی متر است.

مصرف بخش توربین گاز - 2800 متر مکعب در ساعت

قطر مجرای هوا در مقطع GD 250 میلی متر، S = 0.04909 متر مربع است.

سرعت را با استفاده از فرمول 10 مشخص می کنیم:

با توجه به قطر D و سرعت v، با توجه به نوموگرام، R = 11.0 Pa/m، Hd = 153.8 Pa را پیدا می کنیم.

مساحت ورودی به سیکلون برابر است با مساحت لوله ورودی S2=0.05 m2

طول تخمینی بخش اصلی:

lGD=1860 میلی متر.

ما افت فشار را در بخش فشار اصلی با استفاده از فرمول 12 پیدا می کنیم:

سپس کاهش فشار در طول مجرای هوا:

RlGD=11.0·1.86=20.5Pa

تلفات فشار در بخش فشار گاز عبارتند از:

UNpt.p=20+486=506 Pa

بخش DE

سیکلون 4BTsSh-300.

مصرف هوا با در نظر گرفتن مکش هوا:

افت فشار در سیکلون برابر با مقاومت سیکلون و برابر Hc = 951.6 Pa است.

مجموع تلفات در بخش DE:

بخش EZH

این بخش شامل یک گیج کننده، سه خم 90 درجه، بخش افقی مستقیم 550 میلی متر و 1200 میلی متر، یک بخش عمودی مستقیم به طول 2670 میلی متر، یک بخش افقی مستقیم به طول 360 میلی متر و یک دیفیوزر است.

نرخ جریان را در بخش EJ با در نظر گرفتن مکش در سیکلون معادل 150 متر مکعب در ساعت تعیین می کنیم:

سرعت هوا پس از سیکلون 10 ... 12 متر بر ثانیه است، زیرا پس از سیکلون هوا تصفیه می شود.

سرعت هوا در بخش EZh 11 متر بر ثانیه در نظر گرفته شده است.

قطر مورد نیاز را با استفاده از فرمول 8 تعیین می کنیم:

قطر استاندارد D=315 میلی متر، S=0.07793 m2 را می پذیریم.

سرعت را با استفاده از فرمول 10 مشخص می کنیم:

با توجه به قطر D و سرعت v، با توجه به نوموگرام، R = 3.8 Pa/m، Hd = 74.3 Pa را پیدا می کنیم.

مساحت ورودی در لوله انتقال S1 = 0.07793 m2 و مساحت خروجی سیکلون S2 = 0.090 m2 است، زیرا S1

یکی از اضلاع گیج کننده b=450 میلی متر را در نظر می گیریم.

طول گیج کننده را با استفاده از فرمول 15 پیدا می کنیم:

ضریب مقاومت گیج کننده از جدول تعیین می شود. 8 بسته به lк/D=0.6 و b=30о - tk=0.13.

باید مشخص شود که آیا لوله آداپتور در ورودی فن گیج کننده است یا دیفیوزر.

از آنجایی که قطر لوله خروجی 315 میلی متر و قطر ورودی فن 320 میلی متر است، لوله آداپتور یک دیفیوزر با نسبت انبساط است:

شعاع خروجی را با استفاده از فرمول 15 پیدا می کنیم:

ما ضریب مقاومت شیر ​​90 درجه را از جدول پیدا می کنیم. 10 .

طول خم را با استفاده از فرمول 16 محاسبه می کنیم:

طول تخمینی بخش EZh:

LEF=989.6*3+2670+360+1200+550=7749 میلی متر.

RlEZh=3.78·7.749=29 Pa.

UNpt.p=1458+29+(0.13+0.1+0.15·3)74.3=1538 Pa.

بخش ZhZ

این بخش شامل یک دیفیوزر، یک بخش عمودی مستقیم به طول 12700 میلی متر، یک خروجی 90 درجه و یک دیفیوزر با یک چتر محافظ است.

جریان هوا در این ناحیه برابر با جریان ورودی فن است، یعنی. 3090 متر مکعب در ساعت.

سرعت هوا 11.0 متر بر ثانیه است.

قطر مجرای هوا در مقاطع برابر با قطر بالادست فن در نظر گرفته می شود، یعنی. 315 میلی متر

با قطر D و سرعت v، با توجه به نوموگرام، R = 3.8 Pa/m، Nd = 68.874.3 Pa را پیدا می کنیم.

بیایید تعیین کنیم که لوله آداپتور در خروجی فن به چه چیزی خدمت می کند.

سطح باز شدن فن S1=0.305x0.185=0.056 متر مربع، سطح مقطع کانال هوا با قطر 315 میلی متر S2=0.07793 متر مربع.

S2>S1، بنابراین یک دیفیوزر با نسبت انبساط وجود دارد:

بیایید زاویه انبساط دیفیوزر را b=30? تنظیم کنیم. سپس از روی میز. ضریب مقاومت 4 دیفیوزر w=0.1.

طول تخمینی بخش EZh:

lEZh=12700 میلی متر.

افت فشار در طول مجرای هوا با فرمول 11 تعیین می شود:

RlEZh=3.78·12.7=48.0 Pa.

لوله دارای یک دیفیوزر با یک چتر محافظ است.

ضریب ضرر در جدول آمده است. 6 f = 0.6.

افت فشار در بخش EF عبارت است از:

UNpt.b=48+(0.1+0.6)74.3=100 Pa.

مقاومت کل شبکه در امتداد خط اصلی عبارت است از:

UNpt.p=100+1538=1638 Pa.

با در نظر گرفتن ضریب ایمنی 1.1 و خلاء احتمالی در محل کارگاه، فشار مورد نیاز ایجاد شده توسط فن 50 Pa است.

اجازه دهید اهداف اساسی حمل و نقل و سیستم های فن آوری شرکت های صنعت ساخت و ساز را در نظر بگیریم. ترکیب تجهیزات خط پذیرش مواد اولیه فله شامل قیف، نوار نقاله، آسانسور سطلی و نوار نقاله است. جریان های گرد و غبار هوا عمدتاً در بخش های زیر تشکیل می شوند: پناهگاه - نوار نقاله، نوار نقاله - آسانسور، آسانسور - خط لوله ثقلی در قسمت آسانسور - بخش نوار نقاله زنجیره ای. بر این اساس، مناطق پر و کم فشار هوا در پناهگاه ها تشکیل می شود.

در شکل 2.3 نمودار اتصال به سیستم آسپیراسیون تجهیزات منطقه دریافت مواد خام سوپ را نشان می دهد.

مکش هوا به دو صورت انجام می شود: اولی اتصال همه مکان ها به شبکه آسپیراسیون فشار خون بالا: پناهگاه، نوار نقاله، آسانسور، نوار نقاله زنجیری; دوم اتصال قیف، کفشک و سر آسانسور و نوار نقاله به شبکه آسپیراسیون است. با روش دوم طول مجرای هوا به میزان قابل توجهی کاهش می یابد و میزان گرد و غبار وارد شده توسط مجرای هوای آسپیراسیون کاهش می یابد که روش دوم را ترجیح می دهد.

برای مثال، منطقه نشیمن شبکه بالای قیف گیرنده باید به حداقل برسد. فقط مناطقی که مواد حجیم از وسایل نقلیه از طریق آنها وارد قیف گیرنده می شود باید باز باشند. برای کاهش سطح تماس ریزش جریان مواد با هوا و کاهش حجم هوای خروجی باید از سپرهای آب بندی تاشو استفاده شود.

شکل 2.3 نمودار اتصال به سیستم آسپیراسیون تجهیزات منطقه تخلیه واگن راه آهن: 1 - واگن راه آهن. 2 - پناهگاه؛ 3 - نوار نقاله; 4 – آسانسور 5 - نوار نقاله زنجیری; 6 - شبکه آسپیراسیون; 7- سپرهای آب بندی.

حجم هوای تنفس شده از قیف گیرنده با فرمول تعادل جریان هوا و جریان هوا تعیین می شود.

با حداکثر جریان جرمی مواد 100 تن در ساعت و ارتفاع سقوط 2 متر، جدول را ببینید. 2.1 Le = 160 m³/h. vn - سرعت هوا در سوراخ ها، 0.2 متر بر ثانیه؛ Fn - منطقه نشتی قیف گیرنده، 3 متر مربع؛ جی ام - جرم حجمیمتریال، 46 متر مکعب؛ t - زمان تخلیه، 180 ثانیه؛ ما گرفتیم:

نان لا = 160 + ((0.2 * 3) * 3600) + ((46 / 180) * 3600) = 3240 متر مکعب در ساعت

مقادیر حجم هوای تنفس شده از آسانسور NTs-100 (لوله های در حال کار و غیرفعال) و نوار نقاله زنجیره ای TSC-100 از اسناد نظارتی به دست می آید:

لا نه کار = 450 m³ / ساعت؛ لا نه سرد = 450 m³ / ساعت؛ زنجیره لا = 420 m³/h.

برای کل سیستم مکش:

La = 3240 + 450 + 450 + 420 = 4560 m³/h.

مقدار فشار در لوله آسپیراسیون قیف گیرنده با در نظر گرفتن فشار جهش ایجاد شده مواد فلهبا ارتفاع سقوط 2 متر و سینی حجیم است:

روی نان = 50 + 50 = 100Pa

فشار در هر یک از لوله های آسپیراسیون آسانسور با در نظر گرفتن فشار جت در جعبه تخلیه نوار نقاله عبارت است از:

در nor = 30 + 50 = 80Pa

فشار در لوله آسپیراسیون نوار نقاله زنجیری با در نظر گرفتن فشار خروجی در جریان گرانشی شیبدار تا 2 متر و خلاء در قیف عبارت است از:

روی فلیل = 50 + 50 + 30 = 130 Pa

پس از دریافت داده های اولیه و پیکربندی سیستم آسپیراسیون، یک محاسبه آیرودینامیکی عملکرد سیستم را انجام خواهیم داد.

La = 4560 m³/h; شکل را ببینید 2.3 که در پلان کارگاه به ترتیب زیر نمایش داده می شود:

1. مجاری هوا و سایر عناصر سیستم آسپیراسیون بر روی پلان طبقه کشیده می شوند و به دنبال آن یک نمودار آسپیراسیون فضایی (آکسونومتری) ساخته می شود.

2. جهت اصلی حرکت هوا انتخاب می شود. جهت اصلی به عنوان گسترده ترین یا پر بارترین جهت از فن تا نقطه شروع اولین بخش سیستم در نظر گرفته می شود.

3. این سیستم به بخش هایی با جریان ثابتهوا، بخش ها از دورترین قسمت از فن، ابتدا در امتداد خط اصلی و سپس در امتداد شاخه ها شماره گذاری می شوند. طول مقاطع و جریان هوا را تعیین کنید و این مقادیر را در جدول 2.3، ستون های 1، 2، 3 وارد کنید.

4. سرعت تقریبی هوا را از پیش تعیین می کنیم vیا، m/s، در بخش 1 مجرای هوا (بسته به سرعت هوا برای گرد و غبار معین، جدول 2.4 را ببینید). بر اساس الزامات برنامه ریزی، شکل مجرای هوا و ماده ای که از آن ساخته شده است (فولاد گرد، گالوانیزه) را می گیریم. افت فشار در نوار نقاله زنجیری متصل به بخش 1 در جدول درج شده است. 2.3 خط اول. برای تعیین افت فشار در بخش 1، با یک خط مستقیم مطابق با نوموگرام در شکل 1 وصل می کنیم. 2.5 امتیاز Lchain=420 m³/h و v 10.5 = متر بر ثانیه در تقاطع این خط با مقیاس D نزدیکترین قطر توصیه شده کوچکتر D = 125 میلی متر، مقادیر را پیدا می کنیم. v=10.5 m/s، Hd =67 Pa، λ/D=0.18 در ستون های 3، 6، 8 وارد می شوند.

5. ما ضرایب مقاومت موضعی را بر روی بخش (سه راهی، خم و غیره) انتخاب شده با . نتیجه بدست آمده Σ ζ را در ستون 5 می نویسیم.

6. ضرب را انجام می دهیم، ( 1 * λ/D) ستون 9 را پر کنید، اضافه کنید ( 1 * λ/D + Σ ζ) ستون 10 را پر کنید. ستون 11 (کل تلفات در بخش) به عنوان حاصل ضرب مقادیر ثبت شده در ستون های 6 و 10 یافت می شود. در ستون 12 مجموع تلفات در بخش 1 و تلفات فشار در نوار نقاله زنجیری را می نویسیم.

ما محاسبات بخش های اصلی باقی مانده را به همین ترتیب انجام می دهیم.

7. در پایان محاسبات، مقادیر به دست آمده را جمع می کنیم و افت فشار کل در شبکه را به دست می آوریم که معیاری برای انتخاب فن است.

8. پس از محاسبه افت فشار در طول خط اصلی، به محاسبه افت فشار روی شاخه ها می پردازیم. هنگام محاسبه که لازم است پیوند داده شود، اختلاف بیش از 10٪ مجاز نیست.

9. دو راه برای افزایش تلفات فشار در شاخه ها وجود دارد. روش اول نصب مقاومت موضعی اضافی (شیر، دیافراگم، واشر) در شاخه است. روش دوم کاهش قطر شاخه است.

در مثال مورد بررسی، مقاومت بخش 7 باید با Hc = 237 - 186.7 = 50.3 Pa، و 8 با - Hc = 373 - 187.7 = 185.3 Pa، و 9 با - Ns = 460 - 157.8 = افزایش یابد. 302.2 Pa. در بخش های 7 و 8، این کار را می توان با نصب مقاومت های محلی اضافی انجام داد زیرا قطر لوله در حال حاضر 125 میلی متر است. مقدار ضریب مقاومت دیافراگم نصب شده در بخش 7 با عبارت زیر تعیین می شود:

ζd7 = Ns / Nd7 = 50.3 / 74.1 = 0.68 (2.10)

با توجه به این مقدار در شکل. 2.4 ما عمق غوطه ور شدن دیافراگم را در مجرای هوا به قطر آن تعیین می کنیم - a / D = 0.36، با D = 125 میلی متر a = 43.75 میلی متر. به طور مشابه برای بخش‌های 8 و 9: طبق شکل زд8 = Нс / Нд8 = 185.3 / 74.1 = 2.5. 5.3 ما تعیین می کنیم - a / D = 0.53، با D = 125 میلی متر a = 66.3 میلی متر؛ ζd9 = Ns / Nd9 = 302.2 74.1 = 4.1 مطابق شکل. 2.3 ما تعیین می کنیم - a / D = 0.59، با D = 315 میلی متر a = 186 میلی متر؛

برنج. 2.4 دیافراگم یک طرفه (a) و مقیاس دوگانه برای محاسبه ابعاد (b)

شکل 2.5 Nomogram توسط A.V. Panchenko برای محاسبه مجاری هوا.

جدول 2.3

محاسبه آیرودینامیکی کانال های هوا.

بخش های اصلی

شماره و نام قطعه ماشین ها	L m³/s	vام‌اس	ل، م	Σ ζ	HD، Pa	D، میلی متر	λ/D	ل*λ/D	ل* λ/D+Σζ	طبیعت فشار کامل واحد، Pa	فشار کل مقطع، Pa
تبدیل زنجیره ای	0,12	-	-	-	-	-	-	-	-
مدرسه 1	0,12	10,5		0,7			0,18	0,9	1,6
مدرسه 2	0,242	10,5		0,3			0,12	0,36	0,69
مدرسه 3	0,37			0,6	74,1		0,09	0,63	1,18	87,4	460,4
مدرسه 4	1,27	11,8		0,1	88,2		0,04	0,31	0.4	34,8	495,2
مدرسه 5	1,27	11,8		0,6	88,5		0,04	0,36	0.57	50,5	545,6
واحد پمپاژ 6	1,27	11,8			88,5		0,04	0,31	1,32	116,4	116,4

شاخه ها
نوریا	0,125	-	-	-	-	-	-	-	-
بخش 7	0,125			0,23	74,1		0,17	1,21	1,44	106,7	186,7
نوریا	0,125	-	-	-	-	-	-	-	-
بخش 8	0,125			0,2	74,1		0,17	1,25	1,45	107,7	187,7
قیف گیرنده	0,9	-	-	-	-	-	-	-	-
بخش 9	0,9			0,18	74,1		0,06	0,6	0,78	557,8	157,8

جدول 2.4 مقادیر برای طراحی سیستم های حمل و نقل آسپیراسیون و پنوماتیک

مواد حمل شده	ϒ، کیلوگرم بر متر 3	سرعت حرکت هوا در مجاری هوا v, m/s	حداکثر غلظت جرمی مخلوط μ kg/kg	ضریب تجربه شده به
عمودی	افقی
خاک و گرد و غبار شن و ماسه، زمین بازیافتی (سوخته)، زمین قالب گیری				0,8	0,7
زمین و ماسه خیس است				‒	‒
خاک رس زمینی				0,8	0,6
شاموت				0,8	0,6
گرد و غبار معدنی ریز	‒			‒	‒
گرد و غبار چرخ های پولیش پارچه	‒			‒	‒
گرد و غبار زغال سنگ	900‒1000
گرد و غبار سنگ سنباده معدنی		15,5		‒	‒
گچ، آهک ریز آسیاب شده				‒	‒
پشم:
روغنی	‒			‒	‒
بدون روغن	‒			‒	‒
ساختگی	‒			‒	‒
مرینو (روغن زده و بدون روغن)	‒			0,1‒0,2	‒
فلپ	‒			‒	‒
شل و وزش بزرگ	‒			‒	‒
کتانی:
فیبر کوتاه	‒			‒	‒
آتش کتان	‒			‒	‒
تراست های قرقره	‒			0,5	‒
پنبه خام، پنبه شل شده، بکسل پنبه ای بزرگ	‒			0,5	‒
خاک اره:
چدن				0,8	0,85
فولاد				0,8	‒
سرباره زغال سنگ با اندازه ذرات 10 تا 15 میلی متر					0,5