වාතාශ්රය ග්රිල් වල ප්රතිරෝධක සංගුණකය සොයා ගන්නේ කෙසේද. වායු නාල වල පීඩනය ගණනය කිරීම. මෙම කොටස මඟින් වාතාශ්රය, වායු සමීකරණ සඳහා සරළම ගණනය කිරීමේ වැඩසටහන් ඉදිරිපත් කරයි නල ටී වල දේශීය ප්රතිරෝධයේ සංගුණකය
ඔබට ආසන්න සූත්රය ද භාවිතා කළ හැකිය:
0.195 v 1.8
ආර් එෆ්. (10) d 100 1, 2
එහි දෝෂය 3 - 5% නොඉක්මවන අතර එය ඉංජිනේරුමය ගණනය කිරීම් සඳහා ප්රමාණවත් වේ.
සම්පූර්ණ කොටස සඳහා සම්පූර්ණ ඝර්ෂණ පීඩන අලාභය ලබා ගන්නේ නිශ්චිත පාඩු R ගුණ කිරීම මගින් l, Rl, Pa යන කොටසේ දිග අනුව ය. වෙනත් ද්රව්ය වලින් වායු නාලිකා හෝ නාලිකා භාවිතා කරන්නේ නම්, වගුව අනුව රළුබව βsh සඳහා නිවැරදි කිරීමක් හඳුන්වා දීම අවශ්ය වේ. 2. එය නාලිකා ද්රව්යයේ නිරපේක්ෂ සමාන රළුබව මත රඳා පවතී K e (වගුව 3) සහ v f හි අගය.
වගුව 2 |
|||||
නිවැරදි කිරීමේ අගයන් βsh |
|||||
v f, m/s |
K e හි βsh, මි.මී |
||||
වගුව 3 නාලිකා ද්රව්යයේ නිරපේක්ෂ සමාන රළුබව
ප්ලාස්ටර් - |
||||||
ජාලය මත ka |
||||||
කේ ඊ , මි.මී |
වානේ වායු නල සඳහා βw = 1. තවත් සවිස්තරාත්මක අගයන්βsh වගුවේ සොයාගත හැකිය. 22.12. මෙම නිවැරදි කිරීම මනසේ තබාගෙන, සකස් කරන ලද ඝර්ෂණ පීඩන පාඩුව Rl βsh , Pa, Rl අගය βsh මගින් ගුණ කිරීමෙන් ලබා ගනී. ඉන්පසු සහභාගිවන්නන් මත ගතික පීඩනය තීරණය කරන්න
සම්මත තත්ව යටතේ ρw = 1.2 kg/m3.
මීලඟට, වෙබ් අඩවියේ දේශීය ප්රතිරෝධයන් හඳුනාගනු ලැබේ, දේශීය ප්රතිරෝධක සංගුණක (LMR) ξ තීරණය කරනු ලබන අතර මෙම කොටසේ (Σξ) LMR එකතුව ගණනය කරනු ලැබේ. සියලුම දේශීය ප්රතිරෝධයන් පහත දැක්වෙන ආකාරයෙන් ප්රකාශයට ඇතුළත් කර ඇත.
ප්රකාශය KMS වාතාශ්රය පද්ධති
ආදිය.
හිදී තීරු "දේශීය ප්රතිරෝධයන්" මෙම ප්රදේශයේ පවතින ප්රතිරෝධයන් (වංගුව, ටී, හරස්, වැලමිට, දැලක, වායු බෙදාහරින්නා, කුඩ, ආදිය) නම් වාර්තා කරයි. ඊට අමතරව, ඒවායේ අංකය සහ ලක්ෂණ සටහන් කර ඇති අතර, මෙම මූලද්රව්ය සඳහා CMR අගයන් තීරණය කරනු ලැබේ. උදාහරණයක් ලෙස, වටකුරු වංගුවක් සඳහා, මෙය භ්රමණ කෝණය සහ භ්රමණ අරය නාලිකාවේ විෂ්කම්භයට අනුපාතය වේ. r / d , සෘජුකෝණාස්රාකාර පිටවීමක් සඳහා - නාලිකාවේ පැතිවල භ්රමණ කෝණය සහ මානයන් a සහ b . වායු නාලිකාවක හෝ නාලිකාවක පැති විවරයන් සඳහා (නිදසුනක් ලෙස, වායු පරිභෝජන ග්රිල් එකක් ස්ථාපන ස්ථානයේ) - විවෘත කිරීමේ ප්රදේශයේ වායු නාලිකාවේ හරස්කඩට අනුපාතය
f resp / f ගැන. ඡේදයේ ඇති ටීස් සහ හරස් සඳහා, ඡේදයේ හරස්කඩ ප්රදේශයේ අනුපාතය සහ කඳ f p / f s සහ ශාඛාවේ සහ කඳේ L o / L s හි ප්රවාහ අනුපාතය සැලකිල්ලට ගනී. ශාඛාවේ ඇති ටීස් සහ කුරුස සඳහා - ශාඛාවේ හරස්කඩ ප්රදේශයේ අනුපාතය f p / f s සහ නැවතත්, L හි අගය / L පමණ. සෑම ටී හෝ කුරුසයක්ම යාබද කොටස් දෙකක් සම්බන්ධ කරන බව මතක තබා ගත යුතුය, නමුත් ඔවුන් මෙම කොටස් වලින් එකක් වෙත යොමු වන අතර, එහි වායු ප්රවාහය L අඩු වේ. ධාවනයකදී සහ අත්තක ඇති ටීස් සහ කුරුස අතර වෙනස සැලසුම් දිශාව ධාවනය වන ආකාරය සමඟ සම්බන්ධ වේ. මෙය fig හි පෙන්වා ඇත. 11. මෙහිදී, ගණනය කරන ලද දිශාව ඝන රේඛාවකින් පෙන්වා ඇති අතර, වාතය ගලා යන දිශාවන් තුනී ඊතල මගින් පෙන්වයි. ඊට අමතරව, එක් එක් විකල්පයේ කඳ, ඡේදය සහ පිටවීම පිහිටා ඇති ස්ථානය හරියටම අත්සන් කර ඇත.
සඳහා ශාඛා ටී නිවැරදි තේරීමසබඳතා fп / fс, fо /fс සහ L о /L с . සැපයුම් වාතාශ්රය පද්ධති වලදී, ගණනය කිරීම සාමාන්යයෙන් සිදු කරනු ලබන්නේ වාතයේ චලනයට එරෙහිව සහ පිටාර පද්ධති වලදී, මෙම චලනය දිගේ බව සලකන්න. සලකා බලන ලද ටීස් අයත් වන කොටස් සලකුණු සලකුණු මගින් දැක්වේ. කුරුස සඳහා ද එය අදාළ වේ. රීතියක් ලෙස, සෑම විටම නොවුනත්, ප්රධාන දිශාව ගණනය කිරීමේදී ඡේදයේ ටීස් සහ කුරුස දිස්වන අතර ද්විතියික කොටස්වල වායුගතික සම්බන්ධ කිරීමේදී ඒවා ශාඛාවේ දිස් වේ (පහත බලන්න). මෙම අවස්ථාවේ දී, ප්රධාන දිශාවේ ඇති එකම ටී එක ඡේදයකට ටී ලෙස සැලකිය හැකිය, සහ ද්විතියික
– වෙනස් සංගුණකයක් සහිත ශාඛාවක් ලෙස. හරස් සඳහා KMS
අනුරූප ටීස් සඳහා සමාන ප්රමාණයකින් පිළිගනු ලැබේ.
සහල්. 11. ටී ගණනය කිරීමේ යෝජනා ක්රමය
පොදු ප්රතිරෝධයන් සඳහා ξ හි ආසන්න අගයන් වගුවේ දක්වා ඇත. හතර.
වගුව 4 |
||||
සමහර දේශීය ප්රතිරෝධයන්හි අගයන් |
||||
නම |
නම |
|||
ප්රතිරෝධය |
ප්රතිරෝධය |
|||
වැලමිට වටය 90o, |
දැල සකස් කළ නොහැක |
|||
r/d = 1 |
RS-G විය හැක (පිටාර හෝ |
|||
සෘජුකෝණාස්රාකාර වැලමිට 90o |
වාතය ලබා ගැනීම) |
|||
ඡේදයේ ටී (මත- |
හදිසි ප්රසාරණය |
|||
පීඩනය) |
||||
ශාඛා ටී |
හදිසි සංකෝචනය |
|||
ඡේදයේ ටී (සියල්ල- |
පළමු පැත්තේ කුහරය |
|||
stie (වාතයට ඇතුල් වීම |
||||
ශාඛා ටී |
–0.5* … |
බෝරෝන් පතල්) |
||
Plafond (anemostat) ST-KR, |
සෘජුකෝණාස්රාකාර වැලමිට |
|||
90o |
||||
ග්රිල් වෙනස් කළ හැකි RS- |
පිටාර ගැලීම මත කුඩය |
|||
VG (සැපයුම) |
||||
*) ප්රධාන ප්රවාහය මගින් ශාඛාවෙන් වාතය පිට කිරීම (චූෂණ) හේතුවෙන් අඩු Lo/Lc දී සෘණ CMR හටගත හැක.
KMS සඳහා වඩාත් සවිස්තරාත්මක දත්ත වගුවේ දක්වා ඇත. 22.16 - 22.43. වඩාත් පොදු දේශීය ප්රතිරෝධයන් සඳහා -
ඡේදයේ ඇති ටීස් - KMR පහත සූත්ර භාවිතයෙන් ද දළ වශයෙන් ගණනය කළ හැක:
0.41f "25L" 0.24 |
0.25 ට |
0.7 සහ |
f "0.5 (11) |
|||||||
- එන්නත් කිරීමේදී ටීස් සඳහා (සැපයුම); |
||||||||||
L" හි |
0.4 ඔබට සරල කළ සූත්රය භාවිතා කළ හැකිය |
|||||||||
prox int 0. 425 0. 25 f p "; |
||||||||||
0.2 1.7f" |
0.35 0.25f" |
2.4L" |
0. 2 2 |
|||||||
- චූෂණ ටී (පිටාර) සඳහා.
මෙන්න එල්" |
f ගැන |
සහ f" |
f p |
|||||||
f c |
||||||||||
Σξ හි අගය නිර්ණය කිරීමෙන් පසුව, Z P d, Pa දේශීය ප්රතිරෝධයන්හි පීඩන පාඩුව සහ සම්පූර්ණ පීඩන පාඩුව ගණනය කරනු ලැබේ.
කොටස මත Rl βsh + Z , Pa.
ගණනය කිරීම් වල ප්රතිඵල පහත දැක්වෙන ආකාරයෙන් වගුවේ ඇතුළත් කර ඇත.
වාතාශ්රය පද්ධතියේ වායුගතික ගණනය කිරීම
ඇස්තමේන්තු කර ඇත |
|||||||||||||||
නල මානයන් |
පීඩනය |
||||||||||||||
ඝර්ෂණය මත |
Rlβ w |
පාර, |
|||||||||||||
βw |
|||||||||||||||
d හෝ |
f op, |
ff, |
Vf, |
d eq |
|||||||||||
මම |
a×b |
||||||||||||||
ප්රධාන දිශාවේ සියලුම කොටස් ගණනය කිරීම අවසන් වූ විට, ඒවා සඳහා Rl βsh + Z අගයන් සාරාංශ කර සම්පූර්ණ ප්රතිරෝධය තීරණය වේ.
වාතාශ්රය ජාල ප්රතිරෝධය P ජාලය = Σ(Rl βw + Z ).
ප්රධාන දිශාව ගණනය කිරීමෙන් පසුව, ශාඛා එකක් හෝ දෙකක් සම්බන්ධ කර ඇත. පද්ධතිය තට්ටු කිහිපයකට සේවය කරන්නේ නම්, ඔබට සම්බන්ධ කිරීම සඳහා අතරමැදි මහල්වල බිම් අතු තෝරා ගත හැකිය. පද්ධතිය එක් මහලකට සේවය කරන්නේ නම්, ප්රධාන දිශාවට ඇතුළත් කර නැති ප්රධාන සිට ශාඛා සම්බන්ධ කරන්න (4.3 ඡේදයේ උදාහරණය බලන්න). සම්බන්ධිත කොටස් ගණනය කිරීම ප්රධාන දිශාව සඳහා එකම අනුපිළිවෙලින් සිදු කරනු ලබන අතර, එම ආකෘතියේ වගුවක සටහන් කර ඇත. ප්රමාණය නම් සම්බන්ධ කිරීම සම්පූර්ණ යැයි සැලකේ
සම්බන්ධිත කොටස් දිගේ පීඩන අලාභය Σ(Rl βsh + Z ) එකතුවෙන් Σ(Rl βsh + Z ) ප්රධාන දිශාවේ සමාන්තර සම්බන්ධිත කොටස් දිගේ 10% ට නොවැඩි වේ. ප්රධාන සහ සම්බන්ධිත දිශාවන් ඔස්සේ කොටස්, ඒවායේ අතු බෙදී ඇති ස්ථානයේ සිට අවසන් වායු බෙදාහරින්නන් වෙත සමාන්තරව සම්බන්ධ කර ඇති බව සලකනු ලැබේ. පරිපථය රූපයේ පෙන්වා ඇති ආකාරයට පෙනේ නම්. 12 (ප්රධාන දිශාව ඝන රේඛාවකින් සලකුණු කර ඇත), එවිට දිශාව 2 පෙළගැස්ම සඳහා 2 වන කොටස සඳහා Rl βw + Z හි අගය Rl βw + Z ට සමාන වීම, ප්රධාන දිශාව ගණනය කිරීමෙන් ලබා ගත් 1 වන කොටස සඳහා නිරවද්‍යතාවයකින් යුතු වේ. 10% කින්. සම්බන්ධිත කොටස්වල සෘජුකෝණාස්රාකාර වායු නාල වල වටකුරු හෝ හරස්කඩ මානයන්හි විෂ්කම්භයන් තෝරාගැනීමෙන් සම්බන්ධ කිරීම ලබා ගත හැකි අතර, මෙය කළ නොහැකි නම්, ශාඛා මත තෙරපුම් කපාට හෝ ප්රාචීර ස්ථාපනය කිරීමෙන්.
විදුලි පංකාවක් තෝරා ගැනීම නිෂ්පාදකයාගේ නාමාවලි අනුව හෝ දත්ත අනුව සිදු කළ යුතුය. විදුලි පංකා පීඩනය ප්රධාන දිශාවට වාතාශ්රය ජාලයේ පීඩන පාඩු එකතුවට සමාන වන අතර එය වාතාශ්රය පද්ධතියේ වායුගතික ගණනය කිරීමේදී තීරණය වන අතර වාතාශ්රය ඒකකයේ මූලද්රව්යවල පීඩන පාඩු එකතුව (වායු ඩැම්පරය, පෙරහන, වාතය. තාපකය, සයිලන්සර්, ආදිය).
සහල්. 12. සම්බන්ධ කිරීම සඳහා ශාඛාවක් තෝරාගැනීම සමඟ වාතාශ්රය පද්ධතියේ යෝජනා ක්රමයේ කොටසක්
අවසාන වශයෙන්, විදුලි පංකාවක් තෝරා ගත හැක්කේ ධ්වනි ගණනය කිරීමෙන් පසුව පමණි, සයිලන්සර් ස්ථාපනය කිරීමේ ගැටළුව තීරණය කළ විට. ධ්වනි ගණනය කිරීම සිදු කළ හැක්කේ විදුලි පංකාවේ මූලික තේරීමෙන් පසුව පමණි, ඒ සඳහා ආරම්භක දත්ත වන්නේ විදුලි පංකාව විසින් වායු නාල වලට විමෝචනය කරන ශබ්ද බල මට්ටම් වන බැවිනි. 12 වන පරිච්ඡේදයේ උපදෙස් මගින් මෙහෙයවනු ලබන ධ්වනි ගණනය කිරීම සිදු කරනු ලැබේ. අවශ්ය නම්, සයිලන්සරයේ ප්රමාණය ගණනය කිරීම සහ තීරණය කිරීම , , පසුව අවසානයේ විදුලි පංකාව තෝරන්න.
4.3 ගණනය කිරීමේ උදාහරණය සැපයුම් පද්ධතියවාතාශ්රය
කෑම කාමරය සඳහා සැපයුම් වාතාශ්රය පද්ධතිය සලකා බලනු ලැබේ. සැලැස්මට වායු නල සහ වායු බෙදාහරින්නන් යෙදීම පළමු ප්‍රභේදයේ 3.1 වගන්තියේ දක්වා ඇත ( සාමාන්ය යෝජනා ක්රමයශාලා සඳහා).
පද්ධති රූප සටහන
1000x400 5 8310 m3 / h
2772 m3/h2 |
|||||||
ගණනය කිරීමේ ක්‍රමවේදය සහ අවශ්ය මූලික දත්ත පිළිබඳ වැඩි විස්තර මෙතැනින් සොයාගත හැකිය. අනුරූප පාරිභාෂිතය ලබා දී ඇත.
KMS පද්ධතියේ ප්රකාශය P1
දේශීය ප්රතිරෝධය |
||||||
924 m3/h |
||||||
1. වැලමිට වටය 90о r /d =1 |
||||||
2. ඡේදයේ ටී (පීඩනය) |
||||||
fp / fc |
Lo/Lc |
|||||
fp / fc |
Lo/Lc |
|||||
1. ඡේදයේ ටී (පීඩනය) |
||||||
fp / fc |
Lo/Lc |
|||||
1. ඡේදයේ ටී (පීඩනය) |
||||||
fp / fc |
Lo/Lc |
|||||
1. හතරැස් වැලමිට 1000×400 90o 4 pcs |
||||||
1. කුඩයක් සහිත වායු ඉන්ටේක් පතුවළ |
||||||
(පළමු පැත්තේ කුහරය) |
||||||
1. Air intake louvre |
||||||
P1 පද්ධතියේ කි.මී. ප්රකාශය (ශාඛා අංක 1) |
||||||
දේශීය ප්රතිරෝධය |
||||||
1. වායු බෙදාහරින්නා PRM3 ප්රවාහ අනුපාතය |
||||||
924 m3/h |
||||||
1. වැලමිට වටය 90о r /d =1 |
||||||
2. ශාඛා ටී (එන්නත්) |
||||||
fo / fc |
Lo/Lc |
|||||
උපග්රන්ථයේ ලක්ෂණ වාතාශ්රය grillesසහ plafonds
I. ජීවමාන කොටස්, m2, සැපයුම සහ පිටකරන ලෝවර්ඩ් ග්‍රේටින් RS-VG සහ RS-G
දිග, මි.මී |
උස, මි.මී |
|||||
වේග සංගුණකය m = 6.3, උෂ්ණත්ව සංගුණකය n = 5.1.
II. සිවිලිමේ ලාම්පු ST-KR සහ ST-KV වල ලක්ෂණ
නම |
මානයන්, මි.මී |
f ඇත්ත, m 2 |
||
Dimensional |
අභ්යන්තරය |
|||
ප්ලාෆන්ඩ් එස්ටී-කේආර් |
||||
(වට) |
||||
ප්ලාෆන්ඩ් ST-KV |
||||
(හතරැස්) |
||||
වේග සංගුණකය m = 2.5, උෂ්ණත්ව සංගුණකය n = 3.
යොමු කිරීම්
1. සමරින් ඕ.ඩී. KCKP වර්ගයේ සැපයුම් වාතාශ්රය ඒකක (වායු සමීකරණ) සඳහා උපකරණ තෝරා ගැනීම. විශේෂත්වය 270109 "තාපය සහ ගෑස් සැපයුම සහ වාතාශ්රය" සිසුන් සඳහා පාඨමාලා සහ ඩිප්ලෝමා ව්යාපෘති ක්රියාත්මක කිරීම සඳහා මාර්ගෝපදේශ. - එම්.: MGSU, 2009. - 32 පි.
2. බෙලෝවා ඊ.එම්. මධ්යම පද්ධතිගොඩනැගිලිවල වායු සමීකරණ. - එම්.: යුරෝක්ලයිමේට්, 2006. - 640 පි.
3. SNiP 41-01-2003 "උණුසුම, වාතාශ්රය සහ වායු සමීකරණ". - එම්.: GUP TsPP, 2004.
4. උපකරණ නාමාවලිය "Arktos".
5. සනීපාරක්ෂක උපකරණ. 3 කොටස. වාතාශ්රය සහ වායු සමීකරණ. පොත 2. / එඩ්. N.N. Pavlov සහ Yu.I. Schiller. - එම්.: ස්ට්රෝයිස්ඩට්, 1992. - 416 පි.
6. GOST 21.602-2003. පද්ධතිය ව්යාපෘති ලියකියවිලිඉදිකිරීම් සඳහා. ක්රියාත්මක කිරීමේ නීති වැඩ කරන ලියකියවිලිඋණුසුම, වාතාශ්රය සහ වායු සමීකරණ. - එම්.: GUP TsPP, 2004.
7. සමරින් ඕ.ඩී. වානේ වායු නාල වල වායු චලන තන්ත්රය මත.
// SOK, 2006, අංක 7, පි. 90-91.
8. නිර්මාණකරුගේ අත්පොත. අභ්යන්තරසනීපාරක්ෂක උපකරණ. 3 කොටස. වාතාශ්රය සහ වායු සමීකරණ. පොත 1. / එඩ්. N.N. Pavlov සහ Yu.I. Schiller. - එම්.: ස්ට්රෝයිස්ඩට්, 1992. - 320 පි.
9. Kamenev P.N., Tertichnik E.I. වාතාශ්රය. - එම්.: ඒඑස්වී, 2006. - 616 පි.
10. කෘප්නොව් බී.ඒ. තාප භෞතික විද්‍යාව, උණුසුම, වාතාශ්රය සහ වායු සමීකරණය ගොඩනැගීමේ පාරිභාෂිතය: "තාපය සහ ගෑස් සැපයුම සහ වාතාශ්රය" විශේෂත්වයේ සිසුන් සඳහා මාර්ගෝපදේශ.
2017-08-15|
UDC 697.9 වාතාශ්රය පද්ධතිවල ටීස් වල දේශීය ප්රතිරෝධයේ සංගුණක නිර්ණය කිරීම O. D. සමරින්, තාක්ෂණික විද්‍යා අපේක්ෂක, සහකාර මහාචාර්ය (NRU MGSU) ඒවායේ වායුගතික ගණනය කිරීමේදී වාතාශ්රය ජාල වල මූලද්රව්යවල දේශීය ප්රතිරෝධයේ (LDR) සංගුණකවල අගයන් තීරණය කිරීම සමඟ වත්මන් තත්වය සලකා බලනු ලැබේ. සලකා බලනු ලබන ප්රදේශයේ සමහර නවීන න්යායික හා පර්යේෂණාත්මක කෘති විශ්ලේෂණයක් ලබා දී ඇති අතර, MS Excel පැතුරුම්පත් භාවිතයෙන් ඉංජිනේරු ගණනය කිරීම් සඳහා එහි දත්ත භාවිතා කිරීමේ පහසුව සම්බන්ධයෙන් පවතින විමර්ශන සාහිත්යයේ අඩුපාඩු හඳුනාගෙන ඇත. වාතාශ්රය සහ වායු සමීකරණ පද්ධතිවල විසර්ජන සහ චූෂණ ශාඛාවක් මත CMS ඒකාබද්ධ ටීස් සඳහා පවතින වගු ආසන්නයේ ප්රධාන ප්රතිඵල සුදුසු ඉංජිනේරු සූත්ර ආකාරයෙන් ඉදිරිපත් කෙරේ. ලබාගත් යැපීම්වල නිරවද්‍යතාවය සහ ඒවායේ අදාළත්වයේ අවසර ලත් පරාසය පිළිබඳ තක්සේරුවක් මෙන්ම ස්කන්ධ සැලසුම් භාවිතයේ දී ඒවා භාවිතා කිරීම සඳහා නිර්දේශ ද ලබා දී ඇත. ඉදිරිපත් කිරීම සංඛ්‍යාත්මක සහ චිත්‍රක උදාහරණ සමඟින් නිරූපණය කෙරේ. මූල පද:දේශීය ප්රතිරෝධයේ සංගුණකය, ටී, ශාඛාව, විසර්ජනය, චූෂණ. |
UDC 697.9 වාතාශ්රය පද්ධතිවල ටීස් වල දේශීය ප්රතිරෝධක සංගුණක නිර්ණය කිරීම O. D. සමරින්, ආචාර්ය උපාධිය, සහකාර මහාචාර්ය, ජාතික පර්යේෂණ මොස්කව් රාජ්‍ය සිවිල් ඉංජිනේරු විශ්ව විද්‍යාලය (NR MSUCE) වාතාශ්රය පද්ධතිවල මූලද්රව්යවල වායුගතික ගණනය කිරීමේදී දේශීය ප්රතිරෝධයේ (CLR) coeffi cients අගයන් අර්ථ දැක්වීම සමඟ වර්තමාන තත්ත්වය සමාලෝචනය කෙරේ. MS Excel පැතුරුම්පත් භාවිතයෙන් ඉංජිනේරු ගණනය කිරීම් සිදු කිරීමට එහි දත්ත උපයෝගී කර ගැනීම සඳහා මෙම ක්ෂේත්‍රයේ සමහර සමකාලීන න්යායික සහ පර්යේෂණාත්මක කෘතීන් විශ්ලේෂණය ලබා දී ඇති අතර පවතින විමර්ශන සාහිත්යයේ අඩුපාඩු හඳුනාගෙන ඇත. එන්නත් කිරීමේ ශාඛාවේ ඒකාකාර ටීස් සඳහා CLR වෙත දැනට පවතින වගු ආසන්න කිරීමේ ප්රධාන ප්රතිඵල සහ වාතාශ්රය සහ වායු සමීකරණ පද්ධතිවල චූෂණ සුදුසු ඉංජිනේරු සූත්රවල ඉදිරිපත් කෙරේ. ලබාගත් පරායත්තතාවයන්හි නිරවද්‍යතාවය තක්සේරු කිරීම සහ ඒවායේ අදාළත්වයේ වලංගු පරාසය මෙන්ම ප්‍රායෝගික ස්කන්ධ නිර්මාණයේදී ඒවා භාවිතා කිරීම සඳහා නිර්දේශ ලබා දී ඇත. ඉදිරිපත් කිරීම සංඛ්‍යාත්මක සහ චිත්‍රක උදාහරණ මගින් නිරූපණය කෙරේ. මූල පද:දේශීය ප්රතිරෝධයේ සංගුණකය, ටී, ශාඛාව, එන්නත්, චූෂණ. |
වාතාශ්රය සහ වායු සමීකරණ පද්ධතිවල (V සහ KV) වායු නාලිකා සහ නාලිකා වල වායු ප්රවාහය චලනය වන විට, ඝර්ෂණය හේතුවෙන් පීඩන පාඩු වලට අමතරව, දේශීය ප්රතිරෝධයන් හේතුවෙන් සිදුවන පාඩු සැලකිය යුතු කාර්යභාරයක් ඉටු කරයි - සවි කිරීම්වායු නාලිකා, වායු බෙදාහරින්නන් සහ ජාල උපකරණ.
එවැනි පාඩු ගතික පීඩනයට සමානුපාතික වේ ආර් q = ρ v² / 2, මෙහි ρ වායු ඝනත්වය, ආසන්න වශයෙන් +20 ° C උෂ්ණත්වයකදී 1.2 kg / m³ ට සමාන වේ; v- එහි වේගය [m / s], රීතියක් ලෙස, ප්රතිරෝධය පිටුපස ඇති නාලිකාවේ කොටසෙහි තීරණය වේ.
සමානුපාතිකත්වයේ සංගුණක ξ, දේශීය ප්රතිරෝධක සංගුණක (LRC) ලෙස හැඳින්වේ විවිධ මූලද්රව්යපද්ධති B සහ HF සාමාන්යයෙන් තීරණය කරනු ලබන්නේ පවතින වගු වලින්, විශේෂයෙන්, සහ වෙනත් මූලාශ්‍ර ගණනාවකිනි. මෙම නඩුවේ ඇති ලොකුම දුෂ්කරතාවය වන්නේ බොහෝ විට ටීස් හෝ ශාඛා නෝඩ් සඳහා KMS සෙවීමයි. කාරණය නම්, මෙම අවස්ථාවේ දී ටී වර්ගය (ඡේදය හෝ ශාඛාව සඳහා) සහ වාතය චලනය වන ආකාරය (බල කිරීම හෝ චූෂණ), මෙන්ම ශාඛාවේ වායු ප්රවාහයේ ප්‍රවාහයට අනුපාතය සැලකිල්ලට ගැනීම අවශ්ය වේ. කඳේ L´ o \u003d L o /L cසහ කඳේ හරස්කඩ ප්‍රදේශයට යන මාර්ගයේ හරස්කඩ ප්රදේශය F´ p \u003d F p / F s.
චූෂණ අතරතුර ටී සඳහා, ශාඛාවේ හරස්කඩ ප්රදේශයේ කඳේ හරස්කඩ ප්‍රදේශයට අනුපාතය ද සැලකිල්ලට ගත යුතුය. F´ o \u003d F o / F s. අත්පොතෙහි, අදාළ දත්ත වගුවේ දක්වා ඇත. 22.36-22.40. කෙසේ වෙතත්, ඉලෙක්ට්රොනික භාවිතයෙන් ගණනය කිරීම් සිදු කරන විට එක්සෙල් වගු, නිසා දැනට බහුලව දක්නට ලැබේ පුළුල් භාවිතයවිවිධ සම්මත මෘදුකාංගසහ ගණනය කිරීම් වල ප්රතිඵල වාර්තා කිරීමේ පහසුව, CMR සඳහා විශ්ලේෂණාත්මක සූත්ර ඇති කිරීම යෝග්ය වේ, අවම වශයෙන් ටීස් වල ලක්ෂණ වල වෙනස්කම් වල වඩාත් පොදු පරාසයන් තුළ.
ඊට අමතරව, අධ්‍යාපන ක්රියාවලියේදී සිසුන්ගේ තාක්ෂණික කටයුතු අඩු කිරීම සහ ප්රධාන බර සංවර්ධනයට මාරු කිරීම සුදුසුය. නිර්මාණාත්මක විසඳුම්පද්ධති.
සමාන සූත්ර වැනි තරමක් මූලික ප්‍රභවයකින් ලබා ගත හැකි නමුත්, පවතින විශේෂිත මූලද්රව්යවල සැලසුම් ලක්ෂණ සැලකිල්ලට නොගෙන ඒවා ඉතා සාමාන්‍යකරණය වූ ස්වරූපයෙන් ඉදිරිපත් කෙරේ. වාතාශ්රය පද්ධති, සහ අමතර පරාමිතීන් සැලකිය යුතු ප්‍රමාණයක් භාවිතා කරන අතර සමහර අවස්ථාවල ප්‍රවේශය අවශ්ය වේ සමහර වගු. අනෙක් අතට, පෙනී සිටීම මෑත කාලයේපද්ධති B සහ KV හි ස්වයංක්‍රීය වායුගතික ගණනය කිරීම් සඳහා වැඩසටහන් CMR තීරණය කිරීම සඳහා සමහර ඇල්ගොරිතම භාවිතා කරයි, නමුත්, රීතියක් ලෙස, ඒවා පරිශීලකයා නොදන්නා අතර එබැවින් ඒවායේ වලංගුභාවය සහ නිවැරදිභාවය පිළිබඳ සැකයන් මතු කළ හැකිය.
එසේම, සමහර කෘතීන් දැනට පෙනී සිටින අතර, ඒවායේ කතුවරුන් CMR ගණනය කිරීම පිරිපහදු කිරීම හෝ පද්ධතියේ අනුරූප මූලද්රව්යයේ පරාමිති පරාසය පුළුල් කිරීම සඳහා පර්යේෂණ දිගටම කරගෙන යන අතර, ලබාගත් ප්රතිඵල වලංගු වනු ඇත. මෙම ප්රකාශන අපේ රටේ සහ විදේශයන්හි දක්නට ලැබේ, සාමාන්යයෙන් ඒවායේ සංඛ්‍යාව ඉතා විශාල නොවූවත්, ප්රධාන වශයෙන් පදනම් වී ඇත්තේ පරිගණකයක් භාවිතයෙන් හෝ සෘජු පර්යේෂණාත්මක අධ්‍යයනයන් මත කැළඹිලි සහිත ප්‍රවාහවල සංඛ්‍යාත්මක ආකෘතිකරණය මත ය. කෙසේ වෙතත්, කතුවරුන් විසින් ලබාගත් දත්ත, රීතියක් ලෙස, මහා සැලසුම් භාවිතයේදී භාවිතා කිරීමට අපහසුය, ඒවා තවමත් ඉංජිනේරුමය ආකාරයෙන් ඉදිරිපත් කර නොමැත.
මේ සම්බන්ධයෙන්, වගුවල අඩංගු දත්ත විශ්ලේෂණය කර, ඒවායේ පදනම මත, ඉංජිනේරු පුහුණුව සඳහා සරලම සහ පහසුම ආකාරයක් ඇති ආසන්න වශයෙන් යැපීම් ලබා ගැනීම සුදුසු බව පෙනේ, ඒ සමඟම පවතින යැපීම්වල ස්වභාවය ප්රමාණවත් ලෙස පිළිබිඹු කරයි. CMR ටීස් සඳහා. ඒවායේ වඩාත් සුලභ ප්‍රභේද සඳහා - ඡේදයේ ඇති ටීස් (ඒකාබද්ධ ශාඛා නෝඩ්), මෙම ගැටළුව කතුවරයා විසින් කෘතියේ විසඳා ඇත. ඒ අතරම, පරායත්තතා මෙහි වඩාත් සංකීර්ණ ලෙස පෙනෙන බැවින්, ශාඛාවක් මත ටී සඳහා විශ්ලේෂණාත්මක සබඳතා සොයා ගැනීම වඩාත් අපහසු වේ. සාමාන්ය ආකෘතියආසන්න සූත්ර, සෑම විටම මෙන්, සහසම්බන්ධතා ක්ෂේත්‍රයේ ගණනය කරන ලද ලක්ෂ්‍යවල පිහිටීම මත පදනම්ව ලබා ගන්නා අතර අනුරූප සංගුණක ක්රමය මගින් තෝරා ගනු ලැබේ. අවම වශයෙන් වර්ගඉදිකරන ලද ප්රස්ථාරයේ අපගමනය අවම කිරීම සඳහා Excel භාවිතා කරමින්. එවිට බහුලව භාවිතා වන පරාස කිහිපයක් සඳහා F p / F s, F o / F s සහ L o / L sප්රකාශන ලබා ගත හැක:
හිදී එල්ඕ= 0.20-0.75 සහ එෆ්ඕ\u003d 0.40-0.65 - එන්නත් කිරීමේදී ටී සඳහා (සැපයුම);
හිදී එල්ඕ = 0,2-0,7, එෆ්ඕ= 0.3-0.5 සහ එෆ්එන්\u003d 0.6-0.8 - චූෂණ (පිටාර) සහිත ටී සඳහා.
යැපීම් වල නිරවද්‍යතාවය (1) සහ (2) රූපයේ දැක්වේ. 1 සහ 2, සැකසුම් වගුවේ ප්රතිඵල පෙන්වයි. ශාඛාවක KMS ඒකාබද්ධ ටී (ශාඛා නෝඩ්) සඳහා 22.36 සහ 22.37 රවුම් කොටසඅවශෝෂණය අතරතුර. සෘජුකෝණාස්රාකාර කොටසක දී, ප්රතිඵල සුළු වශයෙන් වෙනස් වනු ඇත.
මෙහි විෂමතාවය එක් සාමාර්ථයකට වඩා වැඩි වන අතර සාමාන්යයෙන් 10-15%, සමහර විට 20% දක්වා පවා වැඩි වන බව සටහන් කළ හැකිය, නමුත් ඉංජිනේරු ගණනය කිරීම් සඳහා මෙය පිළිගත හැකිය, විශේෂයෙන් වගු වල අඩංගු පැහැදිලි ආරම්භක දෝෂය අනුව, සහ Excel භාවිතා කරන විට ගණනය කිරීම් එකවර සරල කිරීම. ඒ අතරම, ලබාගත් සම්බන්ධතා සඳහා වායුගතික ගණනය කිරීමේ වගුවේ දැනටමත් පවතින ඒවා හැර වෙනත් මූලික දත්ත අවශ්ය නොවේ. ඇත්ත වශයෙන්ම, එය වායු ගලන අනුපාත සහ ධාරාව සහ මත හරස්කඩ යන දෙකම පැහැදිලිව දැක්විය යුතුය අසල්වැසි ප්රදේශයඉහත සූත්රවල ඇතුළත්. පළමුවෙන්ම, මෙය Excel පැතුරුම්පත් භාවිතා කරන විට ගණනය කිරීම් සරල කරයි. ඒ සමගම Fig. 1 සහ 2 මගින් සොයාගත් විශ්ලේෂණ පරායත්තතා ටීස් සහ CMR මත ඇති සියලුම ප්රධාන සාධකවල බලපෑමේ ස්වභාවය ප්රමාණවත් ලෙස පිළිබිඹු කරන බව සත්‍යාපනය කිරීමට හැකි වේ. භෞතික වස්තුවවායු ප්රවාහයේ චලනය අතරතුර ඔවුන් තුළ සිදුවන ක්රියාවලීන්.
ඒ අතරම, මෙම පත්‍රිකාවේ දක්වා ඇති සූත්ර ඉංජිනේරු ගණනය කිරීම් සඳහා, විශේෂයෙන් Excel හි මෙන්ම අධ්‍යාපන ක්රියාවලියේදී ඉතා සරල, පැහැදිලි සහ පහසුවෙන් ප්‍රවේශ විය හැකිය. ඒවායේ භාවිතය මඟින් ඉංජිනේරු ගණනය කිරීම් සඳහා අවශ්ය නිරවද්‍යතාවය පවත්වා ගනිමින් වගු වල අන්තර් ක්‍රියාකාරිත්වය අතහැර දැමීමටත්, ශාඛාවක ටීස් වල දේශීය ප්රතිරෝධයේ සංගුණක සෘජුවම ගණනය කිරීමටත් හැකි වේ. පුළුල් පරාසයකහරස්කඩවල අනුපාත සහ කඳ සහ අතු වල වායු ප්රවාහ අනුපාතය.
බොහෝ නේවාසික සහ වාතාශ්රය සහ වායු සමීකරණ පද්ධති සැලසුම් කිරීම සඳහා මෙය ප්රමාණවත් වේ පොදු ගොඩනැගිලි.
- නිර්මාණකරුගේ අත්පොත. අභ්යන්තර සනීපාරක්ෂක උපකරණ. 3 කොටස. වාතාශ්රය සහ වායු සමීකරණ. පොත. 2 / එඩ්. එන්.එන්. Pavlov සහ Yu.I. ෂිලර්. - එම්.: ස්ට්රෝයිස්ඩට්, 1992. 416 පි.
- අයිඩෙල්චික් අයි.ඊ. හයිඩ්රොලික් ප්රතිරෝධය පිළිබඳ අත්පොත / එඩ්. එම්.ඕ. ස්ටයින්බර්ග්. - එඩ්. 3 වැනි. - එම්.: Mashinostroenie, 1992. 672 පි.
- Posokhin V.N., Ziganshin A.M., Batalova A.V. නල මාර්ග පද්ධතිවල බාධාකාරී මූලද්රව්යවල දේශීය ප්රතිරෝධයේ සංගුණක තීරණය කිරීම සඳහා // Izvestiya vuzov: Stroitel'stvo, 2012. අංක 9. පිටු 108-112.
- Posokhin V.N., Ziganshin A.M., Varsegova E.V. දේශීය ප්රතිරෝධයන්හි පීඩන පාඩු ගණනය කිරීම සඳහා: Soobshch. 1 // විශ්වවිද්‍යාල ප්‍රවෘත්ති: ඉදිකිරීම්, 2016. අංක 4. පිටු 66-73.
- Averkova O.A. නියමු අධ්යයනයවෙන් කිරීම චූෂණ සිදුරු වලට ඇතුල් වන ස්ථානයේ ගලා යයි // Vestnik BSTU im. වී.ජී. Shukhov, 2012. අංක 1. පිටු 158-160.
- Kamel A.H., Shaqlaih A.S. වෘත්තාකාර වාහකවල ගලා යන තරලවල ඝර්ෂණ පීඩන පාඩු: සමාලෝචනයක්. SPE විදුම් සහ නිම කිරීම. 2015. වෙළුම. 30. අංක 2.Pp. 129-140.
- Gabrielaitiene I. සංක්‍රාන්ති උෂ්ණත්ව හැසිරීම් මත අවධාරණය කරන දිස්ත්‍රික් තාපන පද්ධතියක සංඛ්‍යාත්මක අනුකරණය. Proc. 8 වන ජාත්‍යන්තර සමුළුවේ "පරිසර ඉංජිනේරු". විල්නියස්. VGTU ප්‍රකාශකයන්. 2011 වෙළුම. 2.Pp. 747-754.
- Horikiri K., Yao Y., Yao J. ගෘහස්ථ තාප සුවපහසුව තක්සේරු කිරීම සඳහා වාතාශ්රය සහිත කාමරයක සංයුක්ත ප්රවාහ සහ තාප හුවමාරුව ආකෘති නිර්මාණය කිරීම. ගොඩනැගිල්ල සහ පරිසරය. 2014. අංක. 77.Pp. 135-147.
- සමරින් ඕ.ඩී. ගොඩනැගිලිවල වාතාශ්රය පද්ධතිවල දේශීය ප්රතිරෝධයන් ගණනය කිරීම // S.O.K. සඟරාව, 2012. අංක 2. පිටු 68-70.
මෙම ද්රව්ය සමඟ, "දේශගුණික ලෝකය" සඟරාවේ සංස්කාරකවරුන් "වාතාශ්රය සහ වායු සමීකරණ පද්ධති" පොතෙන් පරිච්ඡේද ප්රකාශයට පත් කිරීම දිගටම කරගෙන යයි. සඳහා නිර්මාණ නිර්දේශ
ජලය සහ පොදු ගොඩනැගිලි." කර්තෘ Krasnov Yu.S.
වායු නාල වල වායුගතික ගණනය කිරීම ආරම්භ වන්නේ අක්ෂීයමිතික රූප සටහනක් (M 1: 100) ඇඳීමෙන්, කොටස් ගණන, ඒවායේ බර L (m 3 / h) සහ දිග I (m) තැබීමෙනි. වායුගතික ගණනය කිරීමේ දිශාව තීරණය කරනු ලැබේ - වඩාත්ම දුරස්ථ සහ පටවන ලද කොටසේ සිට පංකා දක්වා. සැක සහිත විට, දිශාව තීරණය කිරීමේදී, හැකි සියලු විකල්ප ගණනය කරනු ලැබේ.
ගණනය කිරීම දුරස්ථ කොටසකින් ආරම්භ වේ: වටයක විෂ්කම්භය D (m) හෝ සෘජුකෝණාස්රාකාර නාලිකාවක හරස්කඩේ F (m 2) ප්රදේශය තීරණය කරනු ලැබේ:
ෆෑන් එක ළඟට යනකොට වේගය වැඩි වෙනවා.
උපග්‍රන්ථය H ට අනුව, ආසන්නතම සම්මත අගයන් ගනු ලබන්නේ: D CT හෝ (a x b) st (m).
සෘජුකෝණාස්රාකාර නාලිකා වල හයිඩ්රොලික් අරය (m):
නාලිකා කොටසෙහි දේශීය ප්රතිරෝධක සංගුණක එකතුව කොහෙද.
කොටස් දෙකක (ටීස්, කුරුස) මායිමේ දේශීය ප්රතිරෝධයන් අඩු ප්රවාහ අනුපාතයක් සහිත කොටස වෙත ආරෝපණය කර ඇත.
උපග්රන්ථවල දේශීය ප්රතිරෝධක සංගුණක ලබා දී ඇත.
3-මහල් පරිපාලන ගොඩනැගිල්ලට සේවය සපයන සැපයුම් වාතාශ්රය පද්ධතියේ යෝජනා ක්රමය
ගණනය කිරීමේ උදාහරණය
මූලික දත්ත:
| බිම් කොටස් ගණන | සැපයුම L, m 3 / h | දිග L, m | υ ගංගා, m/s | කොටස a × b, m |
υ f, m/s | ඩී එල්, එම් | Re | λ | kmc | Δр, pa කොටසෙහි පාඩු |
| outlet grating pp | 0.2 × 0.4 | 3,1 | - | - | - | 1,8 | 10,4 | |||
| 1 | 720 | 4,2 | 4 | 0.2 × 0.25 | 4,0 | 0,222 | 56900 | 0,0205 | 0,48 | 8,4 |
| 2 | 1030 | 3,0 | 5 | 0.25×0.25 | 4,6 | 0,25 | 73700 | 0,0195 | 0,4 | 8,1 |
| 3 | 2130 | 2,7 | 6 | 0.4×0.25 | 5,92 | 0,308 | 116900 | 0,0180 | 0,48 | 13,4 |
| 4 | 3480 | 14,8 | 7 | 0.4×0.4 | 6,04 | 0,40 | 154900 | 0,0172 | 1,44 | 45,5 |
| 5 | 6830 | 1,2 | 8 | 0.5×0.5 | 7,6 | 0,50 | 234000 | 0,0159 | 0,2 | 8,3 |
| 6 | 10420 | 6,4 | 10 | 0.6×0.5 | 9,65 | 0,545 | 337000 | 0,0151 | 0,64 | 45,7 |
| 6a | 10420 | 0,8 | යූ. | Ø0.64 | 8,99 | 0,64 | 369000 | 0,0149 | 0 | 0,9 |
| 7 | 10420 | 3,2 | 5 | 0.53×1.06 | 5,15 | 0,707 | 234000 | 0.0312×n | 2,5 | 44,2 |
| මුළු පාඩු: 185 | ||||||||||
| වගුව 1. වායුගතික ගණනය | ||||||||||
වායු නාලිකා ගැල්වනයිස් කරන ලද තහඩු වානේ වලින් සාදා ඇති අතර ඒවායේ ඝණකම සහ මානයන් යෙදුමට අනුරූප වේ. එන් අවුට්. වාතය ඇතුල් කිරීමේ පතුවළ ද්රව්යය ගඩොල් වේ. හැකි කොටස් සහිත PP වර්ගයේ ගැලපුම් කළ හැකි gratings වායු බෙදාහරින්නන් ලෙස භාවිතා කරනු ලැබේ: 100 x 200; 200 x 200; 400 x 200 සහ 600 x 200 මි.මී., සෙවන සාධකය 0.8 සහ උපරිම පිටවන වායු ප්‍රවේගය 3 m/s දක්වා.
සම්පූර්ණයෙන්ම විවෘත තල සහිත පරිවරණය කරන ලද ඉන්ටේක් කපාටයේ ප්රතිරෝධය 10 Pa වේ. වායු තාපක ස්ථාපනයෙහි හයිඩ්රොලික් ප්රතිරෝධය 100 Pa (වෙනම ගණනය කිරීමකට අනුව). පෙරහන් ප්රතිරෝධය G-4 250 Pa. සයිලන්සර් හයිඩ්රොලික් ප්රතිරෝධය 36 Pa (අනුව ධ්වනි ගණනය කිරීම) වාස්තුවිද්යාත්මක අවශ්යතා මත පදනම්ව, සෘජුකෝණාස්රාකාර නාලිකා නිර්මාණය කර ඇත.
ගඩොල් නාලිකා වල හරස්කඩ වගුව අනුව ගනු ලැබේ. 22.7.
දේශීය ප්රතිරෝධක සංගුණක
1 වන කොටස. 200 × 400 mm (වෙන වෙනම ගණනය කරන ලද) කොටසකින් පිටවීමේ දී RR දැලකය:
| බිම් කොටස් ගණන | දේශීය ප්රතිරෝධයේ වර්ගය | ස්කීච් | කෝණය α, අංශක. | ආකල්පය | තාර්කිකත්වය | KMS | ||
| F0/F1 | L 0 /L st | f pass / f st | ||||||
| 1 | ඩිස්ෆියුසර් |
 |
20 | 0,62 | - | - | ටැබ්. 25.1 | 0,09 |
| ආපසු ගැනීම |
 |
90 | - | - | - | ටැබ්. 25.11 | 0,19 | |
| ටී-පාස් |
 |
- | - | 0,3 | 0,8 | යෙදුම. 25.8 | 0,2 | |
| ∑ = | 0,48 | |||||||
| 2 | ටී-පාස් |
 |
- | - | 0,48 | 0,63 | යෙදුම. 25.8 | 0,4 |
| 3 | ශාඛා ටී |
 |
- | 0,63 | 0,61 | - | යෙදුම. 25.9 | 0,48 |
| 4 | අලෙවිසැල් 2 ක් | 250×400 | 90 | - | - | - | යෙදුම. 25.11 | |
| ආපසු ගැනීම | 400×250 | 90 | - | - | - | යෙදුම. 25.11 | 0,22 | |
| ටී-පාස් |
 |
- | - | 0,49 | 0,64 | ටැබ්. 25.8 | 0,4 | |
| ∑ = | 1,44 | |||||||
| 5 | ටී-පාස් |
 |
- | - | 0,34 | 0,83 | යෙදුම. 25.8 | 0,2 |
| 6 | විදුලි පංකාවෙන් පසු විසරණය |
 |
h=0.6 | 1,53 | - | - | යෙදුම. 25.13 | 0,14 |
| ආපසු ගැනීම | 600×500 | 90 | - | - | - | යෙදුම. 25.11 | 0,5 | |
| ∑= | 0,64 | |||||||
| 6a | ෆෑන් එක ඉස්සරහා අවුල් |
 |
D g \u003d මීටර් 0.42 | ටැබ්. 25.12 | 0 | |||
| 7 | දණහිස | 90 | - | - | - | ටැබ්. 25.1 | 1,2 | |
| ලුවර් ග්රිල් | ටැබ්. 25.1 | 1,3 | ||||||
| ∑ = | 1,44 | |||||||
| වගුව 2. දේශීය ප්රතිරෝධයන් තීරණය කිරීම | ||||||||
Krasnov Yu.S.,
1. ඝර්ෂණ පාඩුව:
Ptr \u003d (x * l / d) * (v * v * y) / 2g,
z = Q* (v*v*y)/2g,
අවසර ලත් වේග ක්රමය
සටහන: වගුවේ වායු ගලන අනුපාතය තත්පරයට මීටර වලින් දක්වා ඇත
සෘජුකෝණාස්රාකාර නාලිකා භාවිතා කිරීම
හිස නැතිවීමේ රූප සටහන වටකුරු නාලිකා වල විෂ්කම්භය පෙන්වයි. ඒ වෙනුවට සෘජුකෝණාස්රාකාර නාලිකා භාවිතා කරන්නේ නම්, පහත වගුව භාවිතා කර ඒවායේ සමාන විෂ්කම්භයන් සොයා ගන්න.
සටහන්:
- ප්රමාණවත් ඉඩක් නොමැති නම් (උදාහරණයක් ලෙස, ප්රතිනිර්මාණය කිරීමේදී), සෘජුකෝණාස්රාකාර නාලිකා තෝරන්න. රීතියක් ලෙස, නාලිකාවේ පළල උස මෙන් 2 ගුණයක් වේ).
සමාන නල විෂ්කම්භය වගුව
වායු නාල වල පරාමිතීන් දන්නා විට (ඒවායේ දිග, හරස්කඩ, මතුපිට වාතයේ ඝර්ෂණ සංගුණකය), ප්රක්ෂේපිත වායු ප්රවාහයේ දී පද්ධතියේ පීඩන පාඩුව ගණනය කළ හැකිය.
සම්පූර්ණ පීඩන අලාභය (kg/sq.m.) සූත්රය භාවිතයෙන් ගණනය කෙරේ:
මෙහි R යනු නාලිකාවේ 1 රේඛීය මීටරයකට ඝර්ෂණය නිසා ඇතිවන පීඩන අලාභය, l යනු මීටර වල නාලිකාවේ දිග, z යනු දේශීය ප්රතිරෝධයන් (විචල්‍ය අංශයක් සහිත) නිසා සිදුවන පීඩන අලාභයයි.
1. ඝර්ෂණ පාඩුව:
රවුම් නාලිකාවක, ඝර්ෂණ පීඩන පාඩු P tr පහත පරිදි ගණනය කෙරේ:
Ptr \u003d (x * l / d) * (v * v * y) / 2g,
මෙහි x යනු ඝර්ෂණ ප්රතිරෝධයේ සංගුණකය, l යනු නාලිකාවේ දිග මීටර් වලින්, d යනු නාලිකාවේ විෂ්කම්භය මීටර වලින්, v යනු m/s හි වායු ප්රවාහ ප්‍රවේගය, y යනු kg/m3 හි වායු ඝනත්වය, g යනු නිදහස් වැටීම ත්වරණය (9 .8 m/s2) වේ.
සටහන: වායු නාලිකාවට වටයක් නොමැති නමුත් සෘජුකෝණාස්රාකාර හරස්කඩක් තිබේ නම්, සමාන විෂ්කම්භය සූත්‍රයට ආදේශ කළ යුතුය, එය A සහ B පැති සහිත වායු නාලිකාවක් සඳහා සමාන වේ: dequiv = 2AB/(A + B)
2. දේශීය ප්රතිරෝධය හේතුවෙන් පාඩු:
දේශීය ප්රතිරෝධයන් හේතුවෙන් පීඩන පාඩු සූත්රය අනුව ගණනය කෙරේ:
z = Q* (v*v*y)/2g,
Q යනු ගණනය කිරීම සිදු කරන ලද නාලිකා කොටසෙහි දේශීය ප්රතිරෝධයේ සංගුණකවල එකතුව, v යනු m/s හි වායු ප්රවාහ ප්‍රවේගය, y යනු kg/m3 හි වායු ඝනත්වය, g යනු නිදහස් වැටීම ත්වරණය ( 9.8 m/s2). Q අගයන් වගු ආකාරයෙන් අඩංගු වේ.
අවසර ලත් වේග ක්රමය
අවසර ලත් වේගයේ ක්රමය භාවිතා කරමින් වායු නල ජාලය ගණනය කිරීමේදී, ප්රශස්ත වායු වේගය ආරම්භක දත්ත ලෙස ගනු ලැබේ (වගුව බලන්න). ඉන්පසුව, නාලිකාවේ අවශ්ය හරස්කඩ සහ එහි ඇති පීඩන පාඩුව සලකා බලනු ලැබේ.
අවසර ලත් වේගයේ ක්‍රමයට අනුව වායු නාල වල වායුගතික ගණනය කිරීමේ ක්‍රියා පටිපාටිය:
වායු බෙදා හැරීමේ පද්ධතියේ රූප සටහනක් අඳින්න. නාලිකාවේ එක් එක් කොටස සඳහා, පැය 1 කින් ගමන් කරන වාතයේ දිග සහ ප්රමාණය සඳහන් කරන්න.
අපි විදුලි පංකාවෙන් සහ වඩාත්ම පටවා ඇති කොටස් වලින් වඩාත්ම දුරස්ථව සිට ගණනය කිරීම ආරම්භ කරමු.
ලබා දී ඇති කාමරයක් සඳහා ප්රශස්ත වායු ප්‍රවේගය සහ පැය 1 කින් නාලිකාව හරහා ගමන් කරන වාතය පරිමාව දැන ගැනීමෙන්, අපි නාලිකාවේ සුදුසු විෂ්කම්භය (හෝ හරස්කඩ) තීරණය කරමු.
ඝර්ෂණය P tr නිසා පීඩන පාඩුව අපි ගණනය කරමු.
වගු දත්ත වලට අනුව, අපි දේශීය ප්රතිරෝධයන් Q හි එකතුව තීරණය කර දේශීය ප්රතිරෝධයන් z නිසා පීඩන පාඩුව ගණනය කරමු.
වායු බෙදා හැරීමේ ජාලයේ ඊළඟ ශාඛා සඳහා පවතින පීඩනය තීරණය වන්නේ මෙම ශාඛාවට පෙර පිහිටා ඇති කොටස්වල පීඩන පාඩු එකතුව ලෙසය.
ගණනය කිරීමේ ක්රියාවලියේදී, ජාලයේ සියලුම ශාඛා අනුපිළිවෙලින් සම්බන්ධ කිරීම අවශ්ය වේ, එක් එක් ශාඛාවේ ප්රතිරෝධය වඩාත්ම පටවා ඇති ශාඛාවේ ප්රතිරෝධයට සමාන වේ. මෙය ප්රාචීර සමඟ සිදු කෙරේ. ඒවා වායු නාල වල සැහැල්ලු පටවන ලද කොටස් මත ස්ථාපනය කර ඇත, ප්රතිරෝධය වැඩි කිරීම.
නාලිකා අවශ්යතා අනුව උපරිම වායු වේගයේ වගුව
නිරන්තර හිස නැතිවීමේ ක්රමය
මෙම ක්රමයනාලිකාවේ 1 රේඛීය මීටරයකට පීඩනය නියත පාඩුවක් උපකල්පනය කරයි. මේ මත පදනම්ව, නාලිකා ජාලයේ මානයන් තීරණය වේ. නිරන්තර හිස නැතිවීමේ ක්රමය තරමක් සරල වන අතර වාතාශ්රය පද්ධතිවල ශක්යතා අධ්‍යයනයේ අදියරේදී භාවිතා වේ:
කාමරයේ අරමුණ අනුව, අවසර ලත් වායු ප්රවේග වගුව අනුව, නාලිකාවේ ප්රධාන කොටසෙහි වේගය තෝරා ගනු ලැබේ.
1 වන ඡේදයේ තීරණය කරන ලද වේගය සහ සැලසුම් වායු ප්රවාහයේ පදනම මත පදනම්ව, ආරම්භක පීඩන පාඩුව (නාලයේ දිග මීටර් 1 කට) සොයා ගනී. මේ පහත රූප සටහනයි.
වඩාත්ම පටවන ලද ශාඛාව තීරණය කරනු ලබන අතර, එහි දිග වායු බෙදා හැරීමේ පද්ධතියේ සමාන දිග ලෙස ගනු ලැබේ. බොහෝ විට මෙය දුරස්ථ විසරණයට ඇති දුර වේ.
2 වන පියවරේ සිට හිස අහිමි වීමෙන් සමාන පද්ධති දිග ගුණ කරන්න. ඩිස්ෆියුසර්වල හිස අහිමි වීම ලබාගත් අගයට එකතු වේ.
දැන්, පහත රූප සටහනට අනුව, විදුලි පංකාවෙන් එන ආරම්භක නාලිකාවේ විෂ්කම්භය තීරණය කරන්න, ඉන්පසු අදාළ වායු ගලන අනුපාත අනුව ජාලයේ ඉතිරි කොටස්වල විෂ්කම්භයන් තීරණය කරන්න. මෙම අවස්ථාවේ දී, ආරම්භක පීඩන පාඩුව නියත යැයි උපකල්පනය කෙරේ.
හිස නැතිවීම සහ නල විෂ්කම්භය තීරණය කිරීම සඳහා රූප සටහන 
හිස නැතිවීමේ රූප සටහන වටකුරු නාලිකා වල විෂ්කම්භය පෙන්වයි. ඒ වෙනුවට සෘජුකෝණාස්රාකාර නාලිකා භාවිතා කරන්නේ නම්, පහත වගුව භාවිතා කර ඒවායේ සමාන විෂ්කම්භයන් සොයා ගන්න.
සටහන්:
අවකාශය ඉඩ දෙන්නේ නම්, රවුම් හෝ හතරැස් නාලිකා තෝරා ගැනීමට වඩා හොඳය;
ප්රමාණවත් ඉඩක් නොමැති නම් (උදාහරණයක් ලෙස, ප්රතිනිර්මාණය කිරීමේදී), සෘජුකෝණාස්රාකාර නාලිකා තෝරා ගනු ලැබේ. රීතියක් ලෙස, නාලිකාවේ පළල උස මෙන් 2 ගුණයක් වේ).
වගුවේ දැක්වෙන්නේ නාලිකාවේ උස තිරස් අතට මි.මී., සිරස් පළල සහ වගු සෛලවල සමාන නාලිකා විෂ්කම්භයන් මි.මී.
ආචාර්ය උපාධිය S. B. Gorunovich, PTO ඉංජිනේරු, Ust-Ilimskaya CHPP, OAO Irkutskenergo ශාඛාව, Ust-Ilimsk, Irkutsk කලාපයේ.
ප්රශ්නයක ප්රකාශය
මෑත අතීතයේ දී තාප සංචිත සහ බොහෝ ව්යවසායන් ඇති බව දන්නා කරුණකි විද්යුත් ශක්තිය, ප්රවාහනය අතරතුර එහි පාඩු පිළිබඳව ප්රමාණවත් අවධානයක් යොමු නොකළේය. නිදසුනක් ලෙස, ව්‍යාපෘතියට විවිධ පොම්ප ඇතුළත් කර ඇත, රීතියක් ලෙස, විශාල බල සංචිතයක් සමඟ, නල මාර්ගවල පීඩන අලාභ සැපයුම වැඩිවීමෙන් වන්දි ගෙවනු ලැබේ. ප්රධාන වාෂ්ප නල මාර්ග සැලසුම් කර ඇත්තේ ජම්පර් සහ දිගු රේඛා වලින් වන අතර, අවශ්ය නම්, අසල්වැසි ටර්බයින ඒකක වෙත අතිරික්ත වාෂ්ප ප්රවාහනය කිරීමට ඉඩ සලසයි. සම්ප්‍රේෂණ ජාල ප්‍රතිසංස්කරණය කිරීමේදී සහ අලුත්වැඩියා කිරීමේදී, යෝජනා ක්‍රමවල බහුකාර්යතාව සඳහා මනාප ලබා දී ඇති අතර එමඟින් අතිරේක ටයි-ඉන් (සවි කිරීම්) සහ ජම්පර්, අතිරේක ටී ස්ථාපනය කිරීම සහ එහි ප්‍රති result ලයක් වශයෙන්, සම්පූර්ණ පීඩනයේ අමතර දේශීය පාඩු සිදු විය. . ඒ අතරම, සැලකිය යුතු මධ්යම ප්රවේගයන්හිදී දිගු නල මාර්ගවලදී, සම්පූර්ණ පීඩනය (දේශීය ප්රතිරෝධයන්) වල දේශීය පාඩු පාරිභෝගිකයින් සඳහා පිරිවැය සැලකිය යුතු පාඩු ඇති කළ හැකි බව දන්නා කරුණකි.
වර්තමානයේදී, කාර්යක්ෂමතාව, බලශක්ති ඉතිරිකිරීම්, නිෂ්පාදනයේ සම්පූර්ණ ප්‍රශස්තකරණය යන අවශ්යතා නිසා, ටී, ගෑරුප්පු වල දේශීය ප්රතිරෝධයන් සැලකිල්ලට ගනිමින්, නල මාර්ග සහ වාෂ්ප නල මාර්ග සැලසුම් කිරීම, ප්‍රතිසංස්කරණය කිරීම සහ ක්රියාත්මක කිරීම පිළිබඳ බොහෝ ගැටළු සහ අංගයන් දෙස නැවුම් බැල්මක් හෙළයි. සහ සවි කිරීම් හයිඩ්රොලික් ගණනය කිරීම්නල මාර්ග හදිසි කාර්යයක් බවට පත්වේ.
මෙම කාර්යයේ පරමාර්ථය වන්නේ බලශක්ති ඉංජිනේරු ව්‍යවසායන්හි බහුලව භාවිතා වන ටීස් සහ උපාංග විස්තර කිරීම, දේශීය ප්රතිරෝධක සංගුණක අඩු කිරීමේ ක්‍රම පිළිබඳ ක්ෂේත්‍රයේ අත්දැකීම් හුවමාරු කර ගැනීම සහ එවැනි පියවරවල කාර්යක්ෂමතාව සංසන්දනාත්මක ඇගයීම සඳහා ක්‍රම විස්තර කිරීමයි.
නවීන හයිඩ්රොලික් ගණනය කිරීම් වලදී දේශීය ප්රතිරෝධය තක්සේරු කිරීම සඳහා, ඒවා ක්‍රියා කරන්නේ මානය රහිත හයිඩ්රොලික් ප්රතිරෝධයේ සංගුණකය සමඟ, එය ඉතා පහසු තේමාවන්අංශවල ජ්යාමිතික සමානතාවය සහ රෙනෝල්ඩ් සංඛ්‍යා සමානාත්මතාවය නිරීක්ෂණය කරන ගතිකව සමාන ප්‍රවාහවලදී, ද්‍රව (ගෑස්) වර්ගය කුමක් වුවත්, එහි ප්රවාහ ප්‍රවේගය සහ තීර්යක් මානයන් නොසලකා එයට එකම අගයක් ඇති බව ගණනය කළ කොටස්.
හයිඩ්රොලික් ප්රතිරෝධයේ සංගුණකය යනු දී ඇති කොටසක නැති වූ සම්පූර්ණ ශක්තියේ (බලය) අනුපාතයයි චාලක ශක්තිය(බලය) පිළිගත් කොටසේ හෝ එම කොටසේ නැති වූ සම්පූර්ණ පීඩනයේ අනුපාතය පිළිගත් කොටසේ ගතික පීඩනයට:
එහිදී p මුළු - නැතිවූ (මෙම ප්රදේශයේ) සම්පූර්ණ පීඩනය; p යනු ද්රවයේ ඝනත්වය (ගෑස්); w, - i-th කොටසේ වේගය.
ඇදගෙන යාමේ සංගුණකයේ අගය රඳා පවතින්නේ කුමන සැලසුම් වේගය සහ, එම නිසා, එය අඩු කරනු ලබන්නේ කුමන කොටසටද යන්න මතය.
පිටාර හා සැපයුම් ටී
ශාඛා නල මාර්ගවල දේශීය පාඩු සැලකිය යුතු කොටසක් ටීස් වල දේශීය ප්රතිරෝධයන් බව දන්නා කරුණකි. වස්තුවක් ලෙස එනම් දේශීය ප්රතිරෝධය, ටී ශාඛා කෝණය a සහ ශාඛා (පාර්ශ්වික සහ සෘජු) හරස්කඩ ප්රදේශ වල අනුපාතය මගින් සංලක්ෂිත වේ F b / F q , Fh / Fq සහ F B / Fn. ටී තුළ, ප්රවාහ අනුපාත Q b / Q q , Q n / Q c සහ, ඒ අනුව, වේග අනුපාත w B / w Q , w n / w Q වෙනස් විය හැක. ටීස් චූෂණ අංශවල (පිටාර ටී) සහ විසර්ජන කොටස් (සැපයුම් ටී) යන දෙකෙහිම ප්රවාහය වෙන් කිරීමේදී (රූපය 1) ස්ථාපනය කළ හැකිය.
පිටාර ටී වල ප්රතිරෝධක සංගුණකය ඉහත ලැයිස්තුගත කර ඇති පරාමිතීන් මත රඳා පවතී, සහ සාමාන්ය ආකෘතියේ ආදාන ටීස් - ප්රායෝගිකව ශාඛා කෝණය සහ පිළිවෙලින් w n / w Q සහ w n / w Q යන ප්රවේග අනුපාතය මත පමණි.
සාම්ප්‍රදායිකව හැඩැති පිටාර ටී වල ඇදගෙන යාමේ සංගුණකය (වටකුරු නොමැතිව සහ පැති ශාඛාවේ හෝ සෘජු දිවීමේ දැවිල්ල හෝ හැකිලීමකින් තොරව) පහත සූත්ර භාවිතයෙන් ගණනය කළ හැක.
පැති ශාඛාවේ ප්රතිරෝධය (B කොටසේ):
මෙහි Q B \u003d F B w B, Q q \u003d F q w q - පිළිවෙලින් B සහ C කොටසේ පරිමාමිතික ප්රවාහ අනුපාත.
F n =F c tees වර්ගය සඳහා සහ a සියල්ල සඳහා A හි අගයන් වගුවේ දක්වා ඇත. එක.
Q b /Q q අනුපාතය 0 සිට 1 දක්වා වෙනස් වන විට, ඇදගෙන යාමේ සංගුණකය -0.9 සිට 1.1 දක්වා වෙනස් වේ (F q =F b , a=90 O). සෘණ අගයන්කුඩා Q B හි රේඛාවේ චූෂණ ක්‍රියාව මගින් පැහැදිලි කරනු ලැබේ.
සූත්‍රයේ (1) ව්‍යුහයෙන් එය අනුගමනය කරන්නේ තුණ්ඩයේ හරස්කඩ ප්රදේශයේ අඩුවීමක් (F c / F b වැඩි වීමත් සමඟ) ඇදගෙන යාමේ සංගුණකය වේගයෙන් වැඩි වන බවයි. උදාහරණයක් ලෙස, Q b /Q c =1, F q/F b =2, a=90 O විට සංගුණකය 2.75 වේ.
පැති ශාඛාවේ (චෝක්) කෝණය අඩු කිරීමෙන් ප්රතිරෝධයේ අඩුවීමක් ලබා ගත හැකි බව පැහැදිලිය. උදාහරණයක් ලෙස, F c =F b, α=45 O, Q b /Q c අනුපාතය 0 සිට 1 දක්වා වෙනස් වන විට, සංගුණකය -0.9 සිට 0.322 දක්වා පරාසයේ වෙනස් වේ, i.e. එහි ධනාත්මක අගයන් 3 ගුණයකින් පමණ අඩු වේ.
ඉදිරි ඡේදයේ ප්රතිරෝධය සූත්රය මගින් තීරණය කළ යුතුය:
Fn=F c වර්ගයේ ටීස් සඳහා, K P අගයන් වගුවේ දක්වා ඇත. 2.
ඉදිරියට ගමන් කිරීමේදී ඇදගෙන යාමේ සංගුණකයේ වෙනස්වීම් පරාසය සත්‍යාපනය කිරීම පහසුය
de Q b /Q c අනුපාතය 0 සිට 1 දක්වා වෙනස් කිරීමේදී 0 සිට 0.6 දක්වා පරාසයක පවතී (F c =F b , α=90 O).
පැති ශාඛාවේ කෝණය අඩු කිරීම (චෝක්) ද ප්රතිරෝධයේ සැලකිය යුතු අඩුවීමක් ඇති කරයි. උදාහරණයක් ලෙස, F c =F b, α =45 O, Q b /Q c අනුපාතය 0 සිට 1 දක්වා වෙනස් වන විට, සංගුණකය 0 සිට -0.414 දක්වා පරාසයේ වෙනස් වේ, i.e. Q B හි වැඩි වීමක් සමඟ, සෘජු ඡේදයේ "චූෂණ" දර්ශනය වන අතර, ප්රතිරෝධය තවදුරටත් අඩු කරයි. යැපීම (2) උච්චාරණය කරන ලද උපරිමයක් ඇති බව සැලකිල්ලට ගත යුතුය, i.e. උපරිම අගයඇදගෙන යාමේ සංගුණකය Q b /Q c =0.41 හි අගය මත වැටෙන අතර 0.244 ට සමාන වේ (F c =F b , α =45 O හි).
කැළඹිලි සහිත ප්රවාහයේ සාමාන්ය හැඩයේ සැපයුම් ටීස් වල ප්රතිරෝධක සංගුණක සූත්ර භාවිතයෙන් ගණනය කළ හැක.
පැති ශාඛා ප්රතිරෝධය:
එහිදී K B - ප්රවාහ සම්පීඩන අනුපාතය.
Fn=F c tees වර්ගය සඳහා, A 1 හි අගයන් වගුවේ දක්වා ඇත. 3, K B =0.
අපි F c \u003d F b , a \u003d 90 O ගත්තොත්, Q b / Q c අනුපාතය 0 සිට 1 දක්වා වෙනස් වන විට, අපි 1 සිට 1.2 දක්වා පරාසයක සංගුණක අගයන් ලබා ගනිමු.
A 1 සංගුණකය සඳහා මූලාශ්රය වෙනත් දත්ත සපයන බව සැලකිල්ලට ගත යුතුය. දත්ත වලට අනුව, A 1 =1 w B /w c හිදී ගත යුතුය<0,8 и А 1 =0,9 при w B /w c >0.8 අපි දත්ත භාවිතා කරන්නේ නම්, Q B / Q C අනුපාතය 0 සිට 1 දක්වා වෙනස් වන විට, අපි 1 සිට 1.8 දක්වා පරාසයක සංගුණක අගයන් ලබා ගනිමු (F c = F b). සාමාන්යයෙන්, සියලුම පරාසයන්හි ඇදගෙන යාමේ සංගුණක සඳහා අපට තරමක් ඉහළ අගයන් ලැබෙනු ඇත.
සූත්‍රයේ (1) මෙන් ඇදගෙන යාමේ සංගුණකයේ වර්ධනයට තීරණාත්මක බලපෑම හරස්කඩ ප්රදේශය B (සවි කිරීම) මගින් සිදු කෙරේ - F g / F b වැඩි වීමත් සමඟ ඇදගෙන යාමේ සංගුණකය වේගයෙන් වැඩි වේ.
ඇතුළත Fn=Fc වර්ගයේ සැපයුම් ටීස් සඳහා සෘජු ඡේදයේ ප්රතිරෝධය
t P හි අගයන් වගුවේ දක්වා ඇත. හතර.
Q B / Qc(3) අනුපාතය 0 සිට 1 (Fc=F B, α=90 O) දක්වා වෙනස් වන විට, අපි 0 සිට 0.3 දක්වා පරාසයක සංගුණක අගයන් ලබා ගනිමු.
සාම්ප්‍රදායික හැඩැති ටීස් වල ප්රතිරෝධය ද පෙර සැකසූ සොඬ නළය සමඟ පැති ශාඛාවේ හන්දිය වට කිරීම මගින් කැපී පෙනෙන ලෙස අඩු කළ හැකිය. මෙම නඩුවේදී, පිටාර ටීස් සඳහා, ප්රවාහයේ භ්රමණ කෝණය වටකුරු විය යුතුය (රූපය 16 හි R 1). ඉන්ලට් ටීස් සඳහා, වටකුරු කිරීම ද වෙන් කිරීමේ කෙළවරේ සිදු කළ යුතුය (රූපය 16 හි R 2); එය ප්රවාහය වඩාත් ස්ථායී කරන අතර එම දාරයෙන් එය කැඩී යාමේ හැකියාව අඩු කරයි.
ප්රායෝගිකව, R / D (3 = 0.2-0.3) විට පැති ශාඛාවේ සහ ප්රධාන නල මාර්ගයේ ජෙනරේට්රික්ස් වල සංයෝජනවල දාරවල වටය ප්රමාණවත් වේ.
ටීස් වල ප්රතිරෝධක සංගුණක ගණනය කිරීම සඳහා ඉහත සූත්ර සහ ඊට අනුරූප වගු දත්ත පරිස්සමෙන් නිෂ්පාදනය කරන ලද (හැරුණු) ටීස් වෙත යොමු වේ. නිෂ්පාදනයේදී සාදන ලද ටීස් වල නිෂ්පාදන දෝෂ (පැති ශාඛාවක “අසාර්ථකවීම්” සහ එහි කොටසෙහි “අතිච්ඡාදනය” සෘජු කොටසක වැරදි බිත්තියකින් කැපීම - ප්රධාන නල මාර්ගය) හයිඩ්රොලික් ප්රතිරෝධයේ තියුණු වැඩිවීමක ප්‍රභවයක් බවට පත්වේ. ප්රායෝගිකව, මෙය බොහෝ විට සිදු වන නිසා, සවිකිරීමේ ප්රධාන නල මාර්ගයට දුර්වල ගුණාත්මක බැඳීමක් සමඟ සිදු වේ. "කර්මාන්තශාලා" ටී සාපේක්ෂව මිල අධිකයි.
පැති ශාඛාවේ ක්‍රමයෙන් ප්රසාරණය (විසරණය) මඟින් පිටාර සහ සැපයුම් ටී දෙකෙහිම ප්රතිරෝධය ඵලදායී ලෙස අඩු කරයි. පැති ශාඛාව රවුම් කිරීම, බෙවල් කිරීම සහ විස්තාරණය කිරීම යන සංයෝගය ටී වල ප්රතිරෝධය තවදුරටත් අඩු කරයි. වැඩි දියුණු කරන ලද ටීස් වල ප්රතිරෝධක සංගුණකය මූලාශ්රයේ දක්වා ඇති සූත්ර සහ රූප සටහන් වලින් තීරණය කළ හැකිය. සිනිඳු නැමීම් ආකාරයෙන් පැති අතු සහිත ටීස් ද අවම ප්රතිරෝධයක් ඇති අතර, ප්රායෝගිකව හැකි නම්, කුඩා ශාඛා කෝණ (60 ° දක්වා) සහිත ටීස් භාවිතා කළ යුතුය.
කැළඹිලි සහිත ප්‍රවාහයේදී (Re>4.10 3) ටීස් වල ඇදගෙන යාමේ සංගුණකය රෙනෝල්ඩ්ස් සංඛ්‍යා මත සුළු වශයෙන් රඳා පවතී. කැළඹිලි සහිත සිට ලැමිනාර් දක්වා සංක්‍රමණය වන විට, පිටාර සහ ආදාන ටීස් දෙකෙහිම (2-3 ගුණයකින් පමණ) පැති ශාඛාවේ ඇදගෙන යාමේ සංගුණකයේ හදිසි වැඩි වීමක් දක්නට ලැබේ.
ගණනය කිරීම් වලදී, එය සාමාන්ය වේගයට අඩු කර ඇත්තේ කුමන කොටසෙහිද යන්න සැලකිල්ලට ගැනීම වැදගත්ය. එක් එක් සූත්‍රයට පෙර මේ ගැන මූලාශ්රයේ සබැඳියක් ඇත. මූලාශ්‍ර සපයයි සාමාන්ය සූත්රය, අනුරූප දර්ශකය සමඟ පරිවර්තන අනුපාතය නියම කර ඇත.
ඒකාබද්ධ කිරීම සහ බෙදීමේදී සමමිතික ටී
සමුහයේ සමමිතික ටී එකක එක් එක් ශාඛාවේ ප්රතිරෝධක සංගුණකය (රූපය 2a), සූත්රය මගින් ගණනය කළ හැක:
Q b / Q c අනුපාතය 0 සිට 0.5 දක්වා වෙනස් වන විට, සංගුණකය 2 සිට 1.25 දක්වා පරාසයක වෙනස් වන අතර පසුව Q b / Q c 0.5 සිට 1 දක්වා වැඩි වීමත් සමඟ සංගුණකය 1.25 සිට අගයන් ලබා ගනී. 2 (නඩුව සඳහා F c =F b). පැහැදිලිවම, යැපීම (5) Q b /Q c =0.5 ලක්ෂ්‍යයේ අවම අගයක් සහිත ප්‍රතිලෝම පරාවලයක ස්වරූපයක් ඇත.
එන්නත් (වෙන් කිරීම) කොටසේ පිහිටා ඇති සමමිතික ටී (රූපය 2a) හි ප්රතිරෝධක සංගුණකය ද සූත්රය භාවිතයෙන් ගණනය කළ හැක:
එහිදී K 1 \u003d 0.3 - වෑල්ඩින් කරන ලද ටීස් සඳහා.
w B / w c අනුපාතය 0 සිට 1 දක්වා වෙනස් වන විට, සංගුණකය 1 සිට 1.3 දක්වා පරාසයක වෙනස් වේ (F c =F b).
සූත්රවල (5, 6) (මෙන්ම (1) සහ (3) ව්‍යුහය විශ්ලේෂණය කිරීමෙන්, පැති අතු (කොටස් B) හි හරස්කඩ (විෂ්කම්භය) අඩුවීම ප්රතිරෝධයට අහිතකර ලෙස බලපාන බව දැකිය හැකිය. ටී එක.
ටීස්-ෆෝක් භාවිතා කරන විට ප්රවාහ ප්රතිරෝධය 2-3 ගුණයකින් අඩු කළ හැකිය (රූපය 26, 2c).
ප්රවාහ වෙන් කිරීමේදී ටී-ෆෝක් එකක ඇදගෙන යාමේ සංගුණකය (රූපය 2b) සූත්ර මගින් ගණනය කළ හැක:
Q 2 / Q 1 අනුපාතය 0 සිට 1 දක්වා වෙනස් වන විට, සංගුණකය 0.32 සිට 0.6 දක්වා පරාසයක වෙනස් වේ.
ඒකාබද්ධ කිරීමේදී ටී-ෆෝක්හි ප්රතිරෝධක සංගුණකය (රූපය 2b) සූත්ර මගින් ගණනය කළ හැක:
Q 2 / Q 1 අනුපාතය 0 සිට 1 දක්වා වෙනස් වන විට, සංගුණකය 0.33 සිට -0.4 දක්වා පරාසයක වෙනස් වේ.
සමමිතික ටී එකක් සුමට නැමීම් වලින් සාදා ගත හැකිය (රූපය 2c), එවිට එහි ප්රතිරෝධය තවදුරටත් අඩු කළ හැකිය.
නිෂ්පාදනය. ප්රමිති
තාප බලාගාරවල නල මාර්ග සඳහා කර්මාන්ත බලශක්ති ප්රමිතීන් නියම කරයි අඩු පීඩනය(වැඩ පීඩනයේදී P වැඩ.<22 кгс/см 2 и температуре среды t<425 О С) использовать тройники сварные по ОСТ34-42-762
OST34-42-765-85. ඉහළ පාරිසරික පරාමිතීන් සඳහා (P වැඩ b.<40 кгс/см 2) изготавливают тройники из углеродистых и кремнемарганцовистых сталей: штампованные по ОСТ108.720.01, ОСТ108.720.02-82; сварные по ОСТ108.104.01 - ОСТ108.104.03-82; с обжатием (с вытянутой горловиной) по ОСТ108.104.04, ОСТ108.104.05-82. Из хромомолибденованадиевых сталей изготавливают тройники: штампованные по ОСТ108.720.05, ОСТ108.720.06-82; сварные по ОСТ108.104.10 - ОСТ108.104.12-82; с обжатием (с вытянутой горловиной) по ОСТ108.104.13 - ОСТ108.104.15-82 для паропроводов высокого давления (с параметрами Р раб. до 255 кгс/см 2 и температурой t до 560 О С). Существуют соответствующие нормативы и для штуцеров.
පවත්නා (ඉහළ) ප්රමිතීන්ට අනුව නිපදවන ලද ටීස් නිර්මාණය හයිඩ්රොලික් පාඩු අනුව සෑම විටම ප්රශස්ත නොවේ. දිගටි බෙල්ලක් සහිත මුද්දර සහිත ටී වල හැඩය පමණක් දේශීය ප්රතිරෝධයේ සංගුණකය අඩුවීමට දායක වන අතර, රූපයේ දැක්වෙන වර්ගයට අනුව පැති ශාඛාවේ වටකුරු අරයක් සපයනු ලැබේ. 1b සහ fig. 3c, මෙන්ම අවසාන සම්පීඩනය සමඟ, ප්රධාන නල මාර්ගයේ විෂ්කම්භය ටී විෂ්කම්භයට වඩා තරමක් කුඩා වන විට (රූපය 3b හි පෙන්වා ඇති පරිදි). "කර්මාන්තශාලා" ප්රමිතීන්ට අනුව ඇණවුම් කිරීමට දෙබලක ටීස් පැහැදිලිවම සාදා ඇත. RD 10-249-98 හි ටීස්-ෆෝක් සහ උපාංගවල ශක්තිය ගණනය කිරීම සඳහා කැප වූ ඡේදයක් ඇත.
ජාල සැලසුම් කිරීමේදී සහ ප්රතිනිර්මාණය කිරීමේදී, මාධ්යයේ චලනයේ දිශාව සහ ටීස් වල ප්රවාහ අනුපාතවල හැකි පරාසයන් සැලකිල්ලට ගැනීම වැදගත්ය. ප්රවාහනය කරන ලද මාධ්යයේ දිශාව පැහැදිලිව නිර්වචනය කර ඇත්නම්, නැඹුරු සවි කිරීම් (පැති ශාඛා) සහ දෙබලක ටීස් භාවිතා කිරීම යෝග්ය වේ. කෙසේ වෙතත්, ප්රවාහ අනුපාතවල සැලකිය යුතු වෙනසක් හා සම්බන්ධ මෙහෙයුම් ක්‍රමවලදී ප්රවාහය ඒකාබද්ධ කිරීම සහ වෙන් කිරීම යන දෙකම කළ හැකි සැපයුමේ සහ පිටාර ගැලීමේ ගුණාංග ඒකාබද්ධ කරන විශ්වීය ටී එකක සැලකිය යුතු හයිඩ්රොලික් පාඩු පිළිබඳ ගැටළුවක් පවතී. ඉහත ගුණාංග සාමාන්ය වේ, නිදසුනක් ලෙස, "ජම්පර්" සහිත තාප බලාගාරවල පෝෂක ජල නල මාර්ග හෝ ප්රධාන වාෂ්ප නල මාර්ගවල නෝඩ් මාරු කිරීම සඳහා.
වාෂ්ප හා උණු වතුර නල මාර්ග සඳහා, වෑල්ඩින් කරන ලද පයිප්ප ටීස් වල සැලසුම් සහ ජ්යාමිතික මානයන් මෙන්ම නල මාර්ගවල සෘජු කොටස් මත වෑල්ඩින් කරන ලද සවිකෘත (පයිප්ප, ශාඛා පයිප්ප) කර්මාන්ත ප්රමිතීන්, සම්මතයන් සපුරාලිය යුතු බව මතක තබා ගත යුතුය. සහ පිරිවිතර. වෙනත් වචන වලින් කිවහොත්, විවේචනාත්මක නල මාර්ග සඳහා, සහතික කළ නිෂ්පාදකයින්ගෙන් පිරිවිතරයන්ට අනුකූලව සාදන ලද ටීස් ඇණවුම් කිරීම අවශ්ය වේ. ප්රායෝගිකව, "කර්මාන්තශාලා" ටීස්වල සාපේක්ෂ ඉහළ පිරිවැය සැලකිල්ලට ගනිමින්, ටයි-ඉන් සවි කිරීම් බොහෝ විට කර්මාන්ත හෝ කර්මාන්තශාලා ප්රමිතීන් භාවිතා කරමින් දේශීය කොන්ත්රාත්කරුවන් විසින් සිදු කරනු ලැබේ.
පොදුවේ ගත් කල, ටයි-ඉන් ක්රමය පිළිබඳ අවසාන තීරණය ගත යුත්තේ සංසන්දනාත්මක ශක්යතා අධ්‍යයනයකින් පසුවය. “තමන්ගේම” බැඳීම සිදු කිරීමට තීරණයක් ගන්නේ නම්, ඉංජිනේරු සහ තාක්ෂණික නිලධාරීන් විසින් චෝක් අච්චුවක් සකස් කිරීම, ශක්තිය ගණනය කිරීම (අවශ්ය නම්), බැඳීමේ ගුණාත්මකභාවය පාලනය කිරීම (“අසාර්ථකවීම් වළක්වා ගැනීම” අවශ්ය වේ. ” චෝක් එක සහ එහි කොටස “අතිච්ඡාදනය” කර වැරදි බිත්තියක් සෘජු කොටසකින් කපා ඇත) . සවි කිරීමෙහි ලෝහය සහ ප්රධාන නල මාර්ගය අතර අභ්යන්තර සන්ධිය රවුම් කිරීමකින් (රූපය 3c) සෑදීමට යෝග්ය වේ.
සම්මත ටීස් සහ රේඛා මාරු කිරීමේ එකලස්කිරීම්වල හයිඩ්රොලික් ප්රතිරෝධය අඩු කිරීම සඳහා නිර්මාණ විසඳුම් ගණනාවක් තිබේ. සරලම එකක් නම්, ඒවායේ මාධ්යයේ සාපේක්ෂ ප්රවේග අඩු කිරීම සඳහා ටීස් වල ප්රමාණය වැඩි කිරීමයි (රූපය 3a, 3b). ඒ අතරම, ටීස් සංක්‍රාන්ති සමඟ සම්පූර්ණ කළ යුතු අතර, ඒවායේ ප්රසාරණය (පටු වීම) කෝණ ද හයිඩ්රොලික් ප්රශස්ත ඒවා ගණනාවකින් තෝරා ගැනීම සුදුසුය. අඩු කරන ලද හයිඩ්රොලික් පාඩු සහිත විශ්වීය ටී එකක් ලෙස, ඔබට ජම්පර් සමඟ දෙබලක ටී භාවිතා කළ හැකිය (රූපය 3d). අධිවේගී මාර්ගවල නෝඩ් මාරු කිරීම සඳහා ටීස්-ෆෝක් භාවිතා කිරීම ද නෝඩයේ සැලසුම තරමක් සංකීර්ණ කරයි, නමුත් හයිඩ්රොලික් පාඩු කෙරෙහි ධනාත්මක බලපෑමක් ඇති කරයි (රූපය 3e, 3f).
විවිධ වර්ගවල ප්‍රාදේශීය (L=(10-20)d) ප්රතිරෝධයන් සාපේක්ෂ වශයෙන් සමීප ස්ථානයක් සහිතව, ප්‍රාදේශීය ප්‍රතිරෝධයන්ගේ මැදිහත්වීමේ සංසිද්ධිය සිදු වන බව සැලකිල්ලට ගැනීම වැදගත්ය. සමහර පර්යේෂකයන්ට අනුව, දේශීය ප්රතිරෝධයේ උපරිම අභිසාරීතාවය සමඟ, ඒවායේ එකතුවේ අඩුවීමක් ලබා ගත හැකි අතර, නිශ්චිත දුරකදී (L = (5-7) d), සම්පූර්ණ ප්රතිරෝධය උපරිම (3-7) ඇත. සරල එකතුවට වඩා % වැඩි) . අඩු කිරීමේ බලපෑම අඩු දේශීය ප්රතිරෝධයන් සහිත ස්විචින් ඒකක නිෂ්පාදනය කිරීමට සහ සැපයීමට සූදානම් විශාල නිෂ්පාදකයින්ට උනන්දුවක් දැක්විය හැකි නමුත් හොඳ ප්‍රතිඵලයක් ලබා ගැනීම සඳහා ව්‍යවහාරික රසායනාගාර පර්යේෂණ අවශ්ය වේ.
ශක්යතා අධ්යයනය
ඵලදායී තීරණයක් ගැනීමේදී, ගැටලුවේ ආර්ථික පැත්ත කෙරෙහි අවධානය යොමු කිරීම වැදගත්ය. ඉහත සඳහන් කළ පරිදි, සාම්ප්‍රදායික මෝස්තරයේ "කර්මාන්තශාලා" ටීස්, සහ ඊටත් වඩා ඇණවුම් කිරීමට (හයිඩ්රොලික් ලෙස ප්රශස්ත) සාදන ලද, ස්ටබ් සවි කිරීමකට වඩා සැලකිය යුතු ලෙස වැඩි මුදලක් වැය වේ. ඒ අතරම, නව ටී සහ එහි ආපසු ගෙවීමේ කාලය තුළ හයිඩ්රොලික් පාඩු අඩු කිරීමේදී ප්රතිලාභ දළ වශයෙන් ඇගයීම වැදගත් වේ.
සාමාන්ය මාධ්‍ය ප්රවාහ අනුපාත සහිත (Re>2.10 5 සඳහා) ස්ථානීය නල මාර්ගවල පීඩන පාඩු පහත සූත්රය මගින් තක්සේරු කළ හැකි බව දන්නා කරුණකි:
එහිදී p - පීඩන අලාභය, kgf / cm 2; w යනු මාධ්යයේ වේගය, m/s; L - නල මාර්ගයේ යොදන ලද දිග, m; g - නිදහස් වැටීම ත්වරණය, m/s 2 ; d - නල මාර්ගයේ සැලසුම් විෂ්කම්භය, m; k - ඝර්ෂණ ප්රතිරෝධයේ සංගුණකය; ∑ἐ m යනු දේශීය ප්රතිරෝධක සංගුණකවල එකතුවයි; v - මාධ්යයේ නිශ්චිත පරිමාව, m 3 / kg
යැපීම (7) සාමාන්යයෙන් නල මාර්ගයේ හයිඩ්රොලික් ලක්ෂණය ලෙස හැඳින්වේ.
අපි යැපීම සැලකිල්ලට ගන්නේ නම්: w=10Gv/9nd 2, G යනු පරිභෝජනය, t/h.
එවිට (7) නිරූපණය කළ හැක්කේ:
දේශීය ප්රතිරෝධය (ටී, සවි කිරීම, මාරු කිරීමේ ඒකකය) අඩු කිරීමට හැකි නම්, පැහැදිලිවම, සූත්රය (9) ලෙස දැක්විය හැකිය:
මෙහි ∑ἐ m යනු පැරණි සහ නව නෝඩ් වල දේශීය ප්රතිරෝධක සංගුණක අතර වෙනසයි.
හයිඩ්රොලික් පද්ධතිය "පොම්ප - නල මාර්ගය" නාමික මාදිලියේ (හෝ නාමිකයට ආසන්න මාදිලියක) ක්රියාත්මක වන බව උපකල්පනය කරමු. ඉන්පසු:
එහිදී P n - නාමික පීඩනය (පොම්ප / බොයිලර්හි ප්රවාහ ලක්ෂණය අනුව), kgf / cm 2; G h - නාමික ප්රවාහ අනුපාතය (පොම්ප / බොයිලර්හි ප්රවාහ ලක්ෂණය අනුව), t / h.
පැරණි ප්රතිරෝධයන් ප්‍රතිස්ථාපනය කිරීමෙන් පසුව, “පොම්ප-නල” පද්ධතිය ක්‍රියාකාරීව පවතිනු ඇතැයි අපි උපකල්පනය කරන්නේ නම් (Р «Р n), පසුව (10), (12) භාවිතා කරමින්, අපට නව ප්රවාහ අනුපාතය තීරණය කළ හැකිය (ප්රතිරෝධය අඩු කිරීමෙන් පසු) ):
"පොම්ප-නල" පද්ධතියේ ක්‍රියාකාරිත්වය, එහි ලක්ෂණවල වෙනස රූපයේ දැකිය හැකිය. හතර.
පැහැදිලිවම, G 1 >G M . අපි කතා කරන්නේ බොයිලේරුවේ සිට ටර්බයිනය දක්වා වාෂ්ප ප්රවාහනය කරන ප්රධාන වාෂ්ප නල මාර්ගය ගැන නම්, ප්රවාහ අනුපාතයේ වෙනස අනුව ЛG=G 1 -G n තාප ප්‍රමාණයේ (ටර්බයින නිස්සාරණයෙන්) ලාභය තීරණය කළ හැකිය. ) සහ / හෝ මෙම ටර්බයිනයේ මෙහෙයුම් ලක්ෂණ අනුව ජනනය කරන ලද විද්යුත් ශක්තියේ ප්රමාණය.
නව නෝඩයක පිරිවැය සහ තාප ප්රමාණය (විදුලිය) සංසන්දනය කිරීම, ඔබට එහි ස්ථාපනයේ ලාභදායීතාවය දළ වශයෙන් තක්සේරු කළ හැකිය.
ගණනය කිරීමේ උදාහරණය
නිදසුනක් ලෙස, ප්රධාන වාෂ්ප නල මාර්ගයේ සමාන ටී එකක් ප්‍රවාහයන් (රූපය 2a) හි දැක්වෙන ආකාරයේ ජම්පර් සමඟ දෙබලක ටී එකක් සමඟ ප්‍රතිස්ථාපනය කිරීමේ පිරිවැය-ඵලදායීතාවය තක්සේරු කිරීම අවශ්ය වේ. වසර 3 වාෂ්ප පාරිභෝගික - තාපන ටර්බයින PO TMZ වර්ගය T-100/120-130. වාෂ්ප නල මාර්ගයේ එක් පේළියක් හරහා වාෂ්ප ඇතුල් වේ (ටී, කොටස් B, C හරහා).
අපට පහත මූලික දත්ත තිබේ:
■ වාෂ්ප නල මාර්ගයේ සැලසුම් විෂ්කම්භය d=0.287 m;
■ නාමික වාෂ්ප ප්රවාහ අනුපාතය G h =Q(3=Q^420 t/h;
■ බොයිලර්හි නාමික පීඩනය Р н =140 kgf / cm 2 ;
■ නිශ්චිත වාෂ්ප පරිමාව (P ra b=140 kgf/cm 2, t=560 o C) n=0.026 m 3 /kg.
අපි (5) - ^ SB1 = 2 සූත්රය භාවිතා කරමින් ප්රවාහ (රූපය 2a) එකමුතුවේදී සම්මත ටී එකක ප්රතිරෝධක සංගුණකය ගණනය කරමු.
ජම්පරයක් සහිත ටී-ෆෝක් එකක ප්රතිරෝධක සංගුණකය ගණනය කිරීම සඳහා, උපකල්පනය කරන්න:
■ ශාඛා වල ප්රවාහ බෙදීම Q b / Q c «0.5 අනුපාතයෙහි සිදු වේ;
■ සම්පූර්ණ ප්රතිරෝධක සංගුණකය ආදාන ටී (45 O ප්‍රවාහයක් සමඟ, රූපය 1a බලන්න) සහ සමුහයේ ඇති ශාඛා ටී (රූපය 2b) හි ප්රතිරෝධයේ එකතුවට සමාන වේ (රූපය 2b), i.e. මැදිහත්වීම් නොසලකා හරිනු ලැබේ.
අපි සූත්ර (11, 13) භාවිතා කරන අතර G=G 1 -G n = 0.789 t/h මගින් පරිභෝජනයේ අපේක්ෂිත වැඩිවීම ලබා ගනිමු.
T-100 / 120-130 ටර්බයිනයේ පාලන සටහනට අනුව, 420 t / h ප්රවාහ අනුපාතය MW 100 ක විදුලි බරක් සහ 400 GJ / h තාප බරකට අනුරූප විය හැකිය. ප්රවාහ සහ විදුලි බර අතර සම්බන්ධය සෘජු සමානුපාතිකයට ආසන්න වේ.
විදුලි බරෙහි ලාභය විය හැක්කේ: P e \u003d 100AG / Q n \u003d 0.188 MW.
තාප බර වැඩිවීම විය හැකිය: T e \u003d 400AG / 4.19Q n \u003d 0.179 Gcal / h.
ක්‍රෝමියම්-මොලිබ්ඩිනම්-වැනේඩියම් වානේ වලින් සාදන ලද නිෂ්පාදන සඳහා මිල (ටීස්-ෆෝක් 377x50 සඳහා) රූබල් 200 සිට 600,000 දක්වා පුළුල් ලෙස වෙනස් විය හැකිය, එබැවින් ආපසු ගෙවීමේ කාලය විනිශ්චය කළ හැක්කේ තීරණය ගන්නා අවස්ථාවේ සම්පූර්ණ වෙළඳපල පර්යේෂණයකින් පසුව පමණි.
1. මෙම ලිපිය විවිධ වර්ගයේ ටීස් සහ සවි කිරීම් විස්තර කරයි, බලාගාරවල නල මාර්ගවල භාවිතා කරන ටීස් පිළිබඳ කෙටි විස්තරයක් ලබා දෙයි. හයිඩ්රොලික් ප්රතිරෝධයේ සංගුණක නිර්ණය කිරීම සඳහා සූත්ර ලබා දී ඇත, ඒවා අඩු කිරීමේ ක්‍රම සහ විධි පෙන්වා ඇත.
2. ටීස්-ෆෝක් වල අනාගත සැලසුම්, දේශීය ප්රතිරෝධයේ අඩු සංගුණක සහිත ප්රධාන නල මාර්ග සඳහා මාරු කිරීමේ ඒකකයක් යෝජනා කරනු ලැබේ.
3. සූත්ර ලබා දී ඇති අතර, ටීස් තෝරාගැනීමේදී හෝ ප්‍රතිස්ථාපනය කිරීමේදී, මාරු කිරීමේ ඒකක ප්රතිනිර්මාණය කිරීමේදී තාක්ෂණික හා ආර්ථික විශ්ලේෂණයක උදාහරණයක් සහ යෝග්‍යතාවය පෙන්වනු ලැබේ.
සාහිත්යය
1. අයිඩෙල්චික් අයි.ඊ. හයිඩ්රොලික් ප්රතිරෝධය පිළිබඳ අත්පොත. එම්.: Mashinostroenie, 1992.
2. නිකිටිනා අයි.කේ. තාප බලාගාරවල නල මාර්ග පිළිබඳ අත්පොත. මොස්කව්: Energoatomizdat, 1983.
3. හයිඩ්රොලික් සහ වාතාශ්රය පද්ධති ගණනය කිරීමේ අත්පොත / එඩ්. පරිදි. යූරියෙව්. S.-Pb.: ANO NPO "ලෝකය සහ පවුල", 2001.
4. රබිනොවිච් ඊ.ඉසෙඩ්. හයිඩ්රොලික්. මොස්කව්: නෙඩ්රා, 1978.
5. Benenson E.I., Ioffe L.S. Cogeneration Steam Turbines / එඩ්. ඩී.පී. වැඩිමහල්. එම්: Energoizdat, 1986.
|
අරමුණ |
මූලික අවශ්යතාව | ||||
| ශබ්ද රහිත බව | අවම හිස නැතිවීම | ||||
| ප්රධාන නාලිකා | ප්රධාන නාලිකා | ශාඛා | |||
| අතු ගංගාව | හුඩ් | අතු ගංගාව | හුඩ් | ||
| ජීවන අවකාශයන් | 3 | 5 | 4 | 3 | 3 |
| හෝටල් | 5 | 7.5 | 6.5 | 6 | 5 |
| ආයතන | 6 | 8 | 6.5 | 6 | 5 |
| ආපන ශාලා | 7 | 9 | 7 | 7 | 6 |
| කඩ සාප්පු | 8 | 9 | 7 | 7 | 6 |
මෙම අගයන් මත පදනම්ව, වායු නාල වල රේඛීය පරාමිතීන් ගණනය කළ යුතුය.
වායු පීඩන පාඩු ගණනය කිරීම සඳහා ඇල්ගොරිතම
ගණනය කිරීම ආරම්භ කළ යුත්තේ වායු නාල වල අවකාශීය පිහිටීම, එක් එක් කොටසෙහි දිග, වාතාශ්රය ග්රිල්, වාතය පිරිපහදු කිරීම සඳහා අමතර උපකරණ, තාක්ෂණික සවි කිරීම් සහ පංකා පිළිබඳ අනිවාර්ය ඇඟවීමක් සමඟ වාතාශ්රය පද්ධතියේ රූප සටහනක් ඇඳීමෙනි. එක් එක් පේළිය සඳහා පාඩු පළමුව තීරණය කරනු ලැබේ, පසුව සාරාංශ කරනු ලැබේ. වෙනම තාක්ෂණික අංශයක් සඳහා, පාඩු තීරණය කරනු ලබන්නේ P = L × R + Z සූත්රය භාවිතා කරමිනි, එහිදී P යනු ගණනය කළ කොටසේ වායු පීඩන අලාභය, R යනු කොටසේ රේඛීය මීටරයකට අලාභය, L යනු මුළු දිග කොටසෙහි වායු නාලිකා, Z යනු පද්ධතියේ වාතාශ්රය අතිරේක උපාංගවල පාඩුවකි.
රවුම් නාලිකාවක පීඩන අලාභය ගණනය කිරීම සඳහා, Ptr සූත්රය භාවිතා කරයි. = (L/d×X) × (Y×V)/2g. X යනු වායු ඝර්ෂණයේ වගු සංගුණකය, නාලිකාව නිෂ්පාදනය කරන ද්රව්යය මත රඳා පවතී, L යනු ගණනය කරන ලද කොටසේ දිග, d යනු නාලිකාවේ විෂ්කම්භය, V යනු අවශ්ය වායු ප්රවාහ අනුපාතය, Y යනු වායු ඝනත්වය, උෂ්ණත්වය සැලකිල්ලට ගනිමින්, g යනු වැටීමේ ත්වරණය (නිදහස්) වේ. වාතාශ්රය පද්ධතියේ හතරැස් වායු නල තිබේ නම්, වටකුරු අගයන් හතරැස් බවට පරිවර්තනය කිරීම සඳහා වගු අංක 2 භාවිතා කළ යුතුය.
ටැබ්. අංක 2. හතරැස් සඳහා වටකුරු නාලිකා වල සමාන විෂ්කම්භයන්
| 150 | 200 | 250 | 300 | 350 | 400 | 450 | 500 | |
| 250 | 210 | 245 | 275 | |||||
| 300 | 230 | 265 | 300 | 330 | ||||
| 350 | 245 | 285 | 325 | 355 | 380 | |||
| 400 | 260 | 305 | 345 | 370 | 410 | 440 | ||
| 450 | 275 | 320 | 365 | 400 | 435 | 465 | 490 | |
| 500 | 290 | 340 | 380 | 425 | 455 | 490 | 520 | 545 |
| 550 | 300 | 350 | 400 | 440 | 475 | 515 | 545 | 575 |
| 600 | 310 | 365 | 415 | 460 | 495 | 535 | 565 | 600 |
| 650 | 320 | 380 | 430 | 475 | 515 | 555 | 590 | 625 |
| 700 | 390 | 445 | 490 | 535 | 575 | 610 | 645 | |
| 750 | 400 | 455 | 505 | 550 | 590 | 630 | 665 | |
| 800 | 415 | 470 | 520 | 565 | 610 | 650 | 685 | |
| 850 | 480 | 535 | 580 | 625 | 670 | 710 | ||
| 900 | 495 | 550 | 600 | 645 | 685 | 725 | ||
| 950 | 505 | 560 | 615 | 660 | 705 | 745 | ||
| 1000 | 520 | 575 | 625 | 675 | 720 | 760 | ||
| 1200 | 620 | 680 | 730 | 780 | 830 | |||
| 1400 | 725 | 780 | 835 | 880 | ||||
| 1600 | 830 | 885 | 940 | |||||
| 1800 | 870 | 935 | 990 |
තිරස් යනු හතරැස් නාලිකාවේ උස වන අතර සිරස් පළල වේ. චක්රලේඛය කොටසෙහි සමාන අගය රේඛාවල ඡේදනය වේ.
වංගු වල වායු පීඩන පාඩු වගුව අංක 3 වෙතින් ලබා ගනී.
ටැබ්. අංක 3. නැමීම් මත පීඩනය නැතිවීම
ඩිස්ෆියුසර්වල පීඩන අලාභය තීරණය කිරීම සඳහා, අංක 4 වගුවේ දත්ත භාවිතා කරනු ලැබේ.
ටැබ්. අංක 4. විසරණවල පීඩන අලාභය
වගුව අංක 5 සෘජු කොටසක පාඩු පිළිබඳ සාමාන්ය රූප සටහනක් ලබා දෙයි.
ටැබ්. අංක 5. සෘජු වායු නාල වල වායු පීඩන පාඩු පිළිබඳ රූප සටහන
නාලිකාවේ දී ඇති කොටසක ඇති සියලුම තනි අලාභයන් සාරාංශ කර වගුව අංක 6. ටැබ් සමඟ නිවැරදි කර ඇත. අංක 6. වාතාශ්රය පද්ධතිවල ප්රවාහ පීඩනය පහත වැටීම ගණනය කිරීම
සැලසුම් සහ ගණනය කිරීම් අතරතුර, පවතින රෙගුලාසි නිර්දේශ කරන්නේ තනි කොටස් අතර පීඩන අලාභයේ වෙනස 10% නොඉක්මවිය යුතු බවයි. ඉහළම ප්රතිරෝධය සහිත වාතාශ්රය පද්ධතියේ කොටසෙහි විදුලි පංකාව ස්ථාපනය කළ යුතුය, වඩාත්ම දුරස්ථ වායු නාලිකා අවම ප්රතිරෝධයක් තිබිය යුතුය. මෙම කොන්දේසි සපුරා නොමැති නම්, රෙගුලාසි වල අවශ්යතාවයන් සැලකිල්ලට ගනිමින් වායු නාලිකා සහ අතිරේක උපකරණවල සැලැස්ම වෙනස් කිරීම අවශ්ය වේ.
