නවීන ස්වභාවික විද්‍යාවේ දියුණුව. ළිඳක ප්රවාහ අනුපාතය ගණනය කරන්නේ කෙසේද ගෑස් ළිඳේ ප්රවාහ අනුපාතය

කැණීම් කරන ලද ළිඳක එක් ලක්ෂණයක් වන්නේ විදින ලද භූගත සෑදීමෙන් මුදා හැරීමේ වේගය හෝ නිශ්චිත කාල සීමාවකට පරිමාවේ අනුපාතයයි. ළිඳක ප්‍රවාහ අනුපාතය එහි ක්‍රියාකාරිත්වය වන අතර එය පැයට m 3 (දෙවන, දින) වලින් මනිනු ලැබේ. ළිං පොම්පයක කාර්ය සාධනය තෝරාගැනීමේදී ළිං ප්රවාහ අනුපාතයේ අගය දැනගත යුතුය.

පිරවීමේ වේගය තීරණය කරන සාධක:

ජලධර පරිමාව;

එහි ක්ෂය වීමේ වේගය;

ගැඹුර භූගත ජලයසහ ජල මට්ටම්වල සෘතුමය වෙනස්කම්.

හර: ගණනය කිරීමේ ක්රම

Artesian ළිඳ සඳහා පොම්ප බලය එහි ඵලදායිතාවයට අනුරූප විය යුතුය. කැණීමට පෙර, ජල සැපයුම සඳහා අවශ්ය පරිමාව ගණනය කිරීම හා ගොඩනැගීමේ ගැඹුර සහ එහි පරිමාව පිළිබඳ භූ විද්යාත්මක සමීක්ෂණ දර්ශක සමඟ ලබාගත් දත්ත සංසන්දනය කිරීම අවශ්ය වේ. ළිං ප්රවාහ අනුපාතය තීරණය කරන්න මූලික ගණනය කිරීමජල මට්ටම සම්බන්ධයෙන් සංඛ්යානමය සහ ගතික දර්ශක.

දිනකට 20 m 3 ට අඩු ඵලදායිතාවයක් සහිත ළිං අඩු අස්වැන්නක් ලෙස සැලකේ.

අඩු ළිං නිෂ්පාදනය සඳහා හේතු:

ජලධරයේ ස්වභාවික ජලවිද්යාත්මක ලක්ෂණ;

භූගත ජලයෙහි සෘතුමය වෙනස්කම්;

ළිං පෙරහන් අවහිර වීම;

මතුපිටට ජලය සපයන පයිප්ප අවපීඩනය හෝ අවහිර කිරීම;

පොම්ප කොටසෙහි යාන්ත්රික ඇඳුම්.

ළිං ප්‍රවාහ අනුපාතය ගණනය කිරීම ජලධරයේ ගැඹුර තීරණය කිරීම, ළිං සැලසුම ඇඳීම, වර්ගය සහ වෙළඳ නාමය තෝරා ගැනීමේ අදියරේදී සිදු කෙරේ. පොම්ප උපකරණ. කැණීම අවසන් වූ පසු, විදේශ ගමන් බලපත්‍රයේ ඇතුළත් කර ඇති පරාමිතීන් සමඟ පර්යේෂණාත්මක පෙරීමේ කටයුතු සිදු කරනු ලැබේ. කොමිස් කිරීමේදී අසතුටුදායක ප්රතිඵලයක් ලබා ගන්නේ නම්, මෙයින් අදහස් කරන්නේ සැලසුම තීරණය කිරීමේදී හෝ උපකරණ තෝරාගැනීමේදී දෝෂ ඇති බවයි.

කුඩා ළිං ප්රවාහ අනුපාතය, කුමක් කළ යුතුද? විකල්ප කිහිපයක් තිබේ:

ඊළඟ ජලධරය තට්ටු කිරීම සඳහා ළිඳේ ගැඹුර වැඩි කිරීම;

භාවිතා කිරීමෙන් ප්රවාහ අනුපාතය වැඩි කිරීම විවිධ ක්රමපර්යේෂණාත්මක පොම්ප කිරීම;

යාන්ත්රික යෙදීම සහ රසායනික නිරාවරණයජලය අඩංගු ක්ෂිතිජයට;

ළිඳ නව ස්ථානයකට ගෙන යාම.

ප්රවාහ අනුපාතය ගණනය කිරීම සඳහා මූලික පරාමිතීන්

ස්ථිතික මට්ටම, Hst - පස ඉහළ ස්ථරයේ සිට භූගත ජල මට්ටම දක්වා දුර.

ගතික මට්ටම, Hd - පොම්පයක් සමඟ ජලය පොම්ප කිරීමේදී සහ ස්වභාවිකව ජනනය වන ජල මට්ටම මැනීමේදී තීරණය වේ.

ප්‍රවාහ අනුපාතය ගණනය කිරීමේ සූත්‍රය නිශ්චිත ගණිතමය ගණනය කිරීමක් මත පදනම් වේ:

D = H x V/(Hd - Hst), මීටරය:

D - ප්රවාහ අනුපාතය;

V - පොම්ප කාර්ය සාධනය;

H - ජල තීරුවේ උස;

Hd, Hst - ගතික සහ ස්ථිතික මට්ටම්.

ළිං ප්රවාහ අනුපාතය ගණනය කිරීමේ උදාහරණය:

ජල පරිභෝජන ගැඹුර - මීටර් 50;

පොම්ප ධාරිතාව (V) - 2 m 3 / පැය;

ස්ථිතික මට්ටම (Hst) - මීටර් 30;

ගතික මට්ටම (Hd) - මීටර් 37;

ජල තීරු උස (H) 50 - 30 = 20 m.

දත්ත ආදේශ කිරීම, අපි ගණනය කළ ප්රවාහ අනුපාතය ලබා ගනිමු - 5.716 m 3 / h.

පරීක්ෂා කිරීම සඳහා, වැඩි බලැති පොම්පයක් සහිත පරීක්ෂණ පොම්පයක් භාවිතා කරනු ලැබේ, ගතික මට්ටමේ කියවීම් වැඩිදියුණු කරනු ඇත.

ඉහත සූත්රය භාවිතයෙන් දෙවන ගණනය කිරීම සිදු කළ යුතුය. ප්රවාහ අනුපාත දෙකම දන්නා විට, අපි සොයා ගනිමු නිශ්චිත දර්ශකය, ගතික මට්ටම මීටර 1 කින් වැඩි වන විට කාර්ය සාධනය කොපමණ වැඩි වේද යන්න පිළිබඳ නිවැරදි අදහසක් ලබා දෙයි. මේ සඳහා, සූත්රය භාවිතා වේ:

Dsp = D2 - D1/H2 - H1, කොහෙද:

Dsp - නිශ්චිත ප්රවාහ අනුපාතය;

D1, H1 - පළමු අත්හදා බැලීමේ දත්ත;

D2, H2 - දෙවන අත්හදා බැලීමේ දත්ත.

ෆවුන්ටන් ක්‍රමය භාවිතා කරමින් ගෑස් ළිං සූරාකනු ලැබේ, i.e. ගොඩනැගීමේ ශක්තිය භාවිතා කිරීම හරහා. සෝපානය ගණනය කිරීම උල්පත් පයිප්පවල විෂ්කම්භය තීරණය කිරීම සඳහා පැමිණේ. ඝන සහ දියර අංශුවල පහළ කුහරය ඉවත් කිරීමේ කොන්දේසි වලින් හෝ උපරිම ළිං පීඩනය සහතික කිරීම සඳහා එය තීරණය කළ හැකිය (දී ඇති ප්රවාහ අනුපාතයෙහි ළිඳෙහි අවම පීඩන පාඩුව).

ඝන සහ ද්රව අංශු ඉවත් කිරීම ගෑස් ප්රවේගය මත රඳා පවතී. පයිප්පවල වායුව ඉහළ යන විට, පීඩනය අඩු වන විට ගෑස් පරිමාව වැඩිවීම නිසා වේගය වැඩි වේ. ෆවුන්ටන් පයිප්ප සපත්තුවේ කොන්දේසි සඳහා ගණනය කිරීම සිදු කෙරේ. ළිඳට දිවෙන පයිප්පවල ගැඹුර ගොඩනැගීමේ නිෂ්පාදන ලක්ෂණ සහ ළිඳේ තාක්ෂණික ක්‍රියාකාරිත්වය සැලකිල්ලට ගනී.

පහත් සිදුරු සිදුරුවලට පයිප්ප අඩු කිරීම යෝග්ය වේ. පයිප්ප ඉහළ සිදුරු සිදුරුවලට පහත් කර ඇත්නම්, එවිට වේගය ගෑස් ප්රවාහයනිෂ්පාදන තන්තුවෙහි සිදුරු සහිත නිෂ්පාදන ගොඩනැගීමට ප්‍රතිවිරුද්ධව පහළ සිට ඉහළට ශුන්‍යයේ සිට නිශ්චිත අගයක් දක්වා වැඩිවේ. මෙයින් අදහස් කරන්නේ පහළ කොටසෙහි සහ සපත්තුව දක්වා ඝන සහ දියර අංශු ඉවත් කිරීම සහතික කර නොමැති බවයි. ඒක තමයි පහළ කොටසගොඩනැගීම වැලි මැටි ප්ලග් හෝ දියර මගින් කපා ඇත, සහ ළිං ප්රවාහ අනුපාතය අඩු වේ.

අපි නීතිය පාවිච්චි කරනවා ගෑස් තත්ත්වය Mendeleev - Clapeyron

දී ඇති ළිං ප්‍රවාහ අනුපාතයකදී, නල සපත්තුවේ ගෑස් ප්‍රවේගය සමාන වේ:

Q 0 යනු සම්මත තත්ව යටතේ ළිං ප්‍රවාහ අනුපාතය (පීඩනය P 0 = 0.1 MPa, උෂ්ණත්වය T 0 = 273 K), m 3 / day;

P Z, T Z - පතුලේ වායුවේ පීඩනය සහ උෂ්ණත්වය, Pa, K;

zo, zз - ගෑස් සුපිරි සම්පීඩ්යතා සංගුණකය, පිළිවෙලින්, කොන්දේසි යටතේ T 0, P 0 සහ T, P;

F - ෆවුන්ටන් පයිප්පවල ගලා යන ප්රදේශය, m 2

d - ෆවුන්ටන් පයිප්පවල විෂ්කම්භය (අභ්යන්තර), m.

ඝන සහ ද්රව අංශු ඉවත් කිරීමේ විවේචනාත්මක වේගය ගණනය කිරීම සඳහා සූත්ර මත පදනම්ව සහ පර්යේෂණාත්මක දත්ත වලට අනුව, මුහුණේ සිට ඝන සහ ද්රව අංශු ඉවත් කිරීමේ අවම වේගය vcr 5 - 10 m / s වේ. එවිට පාෂාණ සහ දියර අංශු මතුපිටට ගෙන යන පයිප්පවල උපරිම විෂ්කම්භය:

ගෑස් ඝනීභවනය ළිං ක්රියාත්මක කිරීමේදී, ද්රව හයිඩ්රොකාබන (ගෑස් ඝනීභවනය) වායුවෙන් මුදා හරින අතර, උල්පත් පයිප්පවල ද්වි-අදියර ප්රවාහයක් නිර්මාණය කරයි. පතුලේ දියර සමුච්චය වීම සහ ප්‍රවාහ අනුපාතය අඩු වීම වැළැක්වීම සඳහා, වායු ඝනීභවනය මතුපිටට ඉවත් කිරීම සහතික කිරීම සඳහා අවම අවසර ලත් ප්‍රවාහ අනුපාතයට නොඅඩු ප්‍රවාහ අනුපාතයකින් වායු ඝනීභවනය ළිඳක් ක්‍රියාත්මක කළ යුතුය. මෙම ප්‍රවාහ අනුපාතයේ අගය තීරණය වන්නේ ආනුභවික සූත්‍රය මගිනි:

එහිදී එම් - අණුක ස්කන්ධයගෑස්. එවිට නල විෂ්කම්භය:

උල්පත් පයිප්පවල විෂ්කම්භය තීරණය කිරීමේදී, ළිඳෙහි අවම පීඩන පාඩු සහතික කිරීම සඳහා, ළිඳෙහි අවම පීඩනය අඩු කිරීම සඳහා ගෑස් උපරිම පීඩනයකින් ළිඳට ගලා යාම සඳහා සැපයීම අවශ්ය වේ. එවිට ගෑස් ප්රවාහනයේ පිරිවැය අඩු වනු ඇත. පහළ කුහරය සහ ළිං පීඩනය ගෑස් ළිඳ G.A Adamov හි සූත්රය මගින් එකිනෙකට සම්බන්ධ කර ඇත.

මෙහි P 2 යනු ළිඳෙහි ඇති පීඩනය, MPa;

e යනු ස්වභාවික ලඝුගණකවල පදනමයි;

s යනු s = 0.03415 s g L / ට සමාන ඝාතකයකි (T avg z ap);

c g යනු වාතයේ වායුවේ සාපේක්ෂ ඝනත්වය;

L - ෆවුන්ටන් පයිප්පවල දිග, m;

d - පයිප්ප විෂ්කම්භය, m;

T av - ළිඳෙහි සාමාන්ය වායු උෂ්ණත්වය, K;

Qo - සම්මත තත්ව යටතේ ළිං ප්රවාහ අනුපාතය, දහසක් m 3 / දින;

l - හයිඩ්රොලික් ප්රතිරෝධයේ සංගුණකය;

z cf - සාමාන්‍ය උෂ්ණත්වය T cf සහ සාමාන්‍ය පීඩනය P cf = (Pz + P 2) / 2 හි වායු අධි සම්පීඩිත සංගුණකය.

P Z නොදන්නා බැවින්, z cf තීරණය වන්නේ අනුක්‍රමික ආසන්න කිරීමේ ක්‍රමය මගිනි. ඉන්පසුව, ළිං ප්‍රවාහ අනුපාතය Qo සහ ඊට අනුරූප පතුලේ සිදුරු පීඩනය P3 ගෑස් ගතික අධ්‍යයනයන්හි ප්‍රතිඵල වලින් දන්නේ නම්, ළිඳ P2 හි දී ඇති පීඩනයකදී, ෆවුන්ටන් පයිප්පවල විෂ්කම්භය ආකෘතියේ සූත්‍රයෙන් තීරණය වේ:

ෆවුන්ටන් පයිප්පවල සැබෑ විෂ්කම්භය සැලකිල්ලට ගනිමින් තෝරා ගනු ලැබේ සම්මත විෂ්කම්භයන්. කොන්දේසි දෙකක් මත පදනම්ව ගණනය කිරීම් වලදී, නිර්ණය කිරීමේ සාධකය වන්නේ පාෂාණ අංශු සහ දියර මතුපිටට ඉවත් කිරීම බව සලකන්න. ළිං ප්රවාහ අනුපාතය වෙනත් සාධක මගින් සීමා කර ඇත්නම්, ගණනය කිරීම තාක්ෂණික හා තාක්ෂණික දෘෂ්ටි කෝණයකින් හැකි අවම අගයට පීඩන පාඩු අඩු කිරීමේ කොන්දේසිය මත පදනම් වේ. සමහර විට, දී ඇති නල විෂ්කම්භය සඳහා, ලිඛිත සූත්ර භාවිතා කරමින්, ළිං ප්රවාහයේ ළිං ප්රවාහ අනුපාතය හෝ පීඩන පාඩුව තීරණය කරනු ලැබේ.

සෝපානය ගණනය කිරීම පොම්පයේ සහ සම්පීඩක පයිප්පවල විෂ්කම්භය තීරණය කිරීම සඳහා පැමිණේ (උපග්රන්ථය A හි 18 A වගුව). මූලික දත්ත: සම්මත තත්ත්වයන් යටතේ ළිං ප්රවාහ අනුපාතය Q o = 38.4 දහසක් m 3 / day = 0.444 m 3 / s (පීඩනය P o = 0.1 MPa, උෂ්ණත්වය T o = 293 K); පතුලේ පීඩනය Р з = 10.1 MPa; ළිං ගැඹුර H = 1320 m; සම්මත තත්ව යටතේ ගෑස් සම්පීඩ්යතා සංගුණකය z o = 1; පෘෂ්ඨයට ඝන සහ ද්රව අංශු ඉවත් කිරීමේ විවේචනාත්මක වේගය x cr = 5 m / s.

1) ළිං උෂ්ණත්වය T සූත්රය මගින් තීරණය වේ:

T = N? G, (19)

මෙහි H යනු ළිං ගැඹුර, m

G - භූතාපජ අනුක්‍රමණය.

2) දුඹුරු වක්‍රය භාවිතයෙන් ගෑස් සම්පීඩ්‍යතා සංගුණකය z z තීරණය කරනු ලැබේ (උපග්‍රන්ථය B හි රූපය 6 B). මෙය සිදු කිරීම සඳහා, අඩු පීඩනය P pr සහ උෂ්ණත්වය T pr අපි සොයා ගනිමු:

එහිදී Ppl - ජලාශ පීඩනය, MPa

P cr - විවේචනාත්මක පීඩනය, MPa

මීතේන් P cr = 4.48 MPa සඳහා

එහිදී T cr - විවේචනාත්මක උෂ්ණත්වය, දක්වා

මීතේන් T cr = - 82.5 සඳහා? C = 190.5 K

පහළ z z = 0.86 හි වායු සම්පීඩ්යතා සංගුණකය රූප සටහන 6 B (උපග්රන්ථය B) මගින් තීරණය කරනු ලැබේ.

1) පොම්ප සම්පීඩකයේ විෂ්කම්භය ...

• - දෛනික ගෑස් පරිමාව q, nm 3 / දින,
• - ගෑස් නල මාර්ගයේ ආරම්භක සහ අවසාන පීඩනය P 1 සහ P 2, MPa;
• - ආරම්භක සහ අවසාන උෂ්ණත්වය t 1 සහ t 2, o C;
• - නැවුම් මෙතනෝල් C1 සාන්ද්‍රණය, wt.%

සඳහා තනි මෙතනෝල් පරිභෝජන අනුපාත ගණනය කිරීම තාක්ෂණික ක්රියාවලියස්වභාවිකව සකස් කිරීම සහ ප්රවාහනය කිරීමේදී සහ තෙල් වායුවඑක් එක් කොටස සඳහා සූත්රය අනුව සිදු කරනු ලැබේ:

H Ti = q f + q g + q c, (23)

H Ti යනු i-th කොටස සඳහා මෙතනෝල් වල තනි පරිභෝජන අනුපාතයයි;

q w - දියර අදියර සංතෘප්ත කිරීමට අවශ්ය මෙතනෝල් ප්රමාණය;

q g යනු වායුමය අවධිය සංතෘප්ත කිරීමට අවශ්ය මෙතනෝල් ප්රමාණය;

q k යනු ඝනීභවනය සංතෘප්ත කිරීමට අවශ්ය මෙතනෝල් ප්රමාණයයි.

ද්‍රව අවධිය සංතෘප්ත කිරීමට අවශ්‍ය මෙතනෝල් q l (kg/1000 m3) ප්‍රමාණය සූත්‍රය මගින් තීරණය වේ:

DW යනු වායුවෙන් ගන්නා තෙතමනය ප්‍රමාණය, kg/1000 m 3;

C 1 - හඳුන්වා දුන් මෙතනෝල් බර සාන්ද්රණය,%;

C 2 - ජලයෙහි මෙතනෝල් බර සාන්ද්රණය (හයිඩ්රේට සෑදෙන කොටසේ අවසානයේ අපද්රව්ය මෙතනෝල් සාන්ද්රණය),%;

24 සූත්‍රයෙන් පහත දැක්වෙන්නේ ද්‍රව අවධිය සංතෘප්ත කිරීම සඳහා මෙතනෝල් ප්‍රමාණය තීරණය කිරීම සඳහා, වායු ආර්ද්‍රතාවය සහ මෙතනෝල් සාන්ද්‍රණය ස්ථාන දෙකකදී දැන ගැනීම අවශ්‍ය වන බවයි: හයිඩ්‍රේට් සෑදෙන කොටසේ ආරම්භයේ සහ අවසානයේ. හැකි ය.

සාපේක්ෂ ඝනත්වය (වාතය තුළ) 0.60, නයිට්රජන් අඩංගු නොවන සහ නැවුම් ජලය සමග සංතෘප්ත හයිඩ්රොකාබන් වායුවල ආර්ද්රතාවය.

W 1 කොටසේ ආරම්භයේ සහ W 2 කොටසේ අවසානයේ වායු ආර්ද්‍රතාවය තීරණය කිරීමෙන් පසු, වායුවේ සෑම 1000 m 3 කින්ම නිකුත් වන තෙතමනය DW ප්‍රමාණය සොයා ගන්න:

DW = W 2 - W 1 (25)

සූත්‍රය භාවිතා කර ආර්ද්‍රතාවය තීරණය කරමු:

P යනු වායු පීඩනය, MPa;

A යනු පරිපූර්ණ වායුවක ආර්ද්‍රතාවය සංලක්ෂිත සංගුණකයකි;

B යනු වායුවේ සංයුතිය අනුව සංගුණකයකි.

වැය කරන ලද මෙතනෝල් C2 සාන්ද්‍රණය තීරණය කිරීම සඳහා, පළමුව හයිඩ්‍රේට් සෑදීමේ සමතුලිත උෂ්ණත්වය T (° C) තීරණය කරන්න. මෙය සිදු කිරීම සඳහා, මෙතනෝල් සැපයුම් අංශයේ සාමාන්ය පීඩනය මත පදනම්ව විවිධ ඝනත්වයේ වායු හයිඩ්රේට සෑදීම සඳහා සමතුලිත වක්ර භාවිතා කරන්න (උපග්රන්ථය B හි 7 B රූපය):

මෙහි P 1 සහ P 2 යනු කොටසේ ආරම්භයේ සහ අවසානයේ ඇති පීඩනය, MPa.

ටී තීරණය කිරීමෙන් පසු, හයිඩ්‍රේට් සෑදීම වැළැක්වීම සඳහා අවශ්‍ය සමතුලිත උෂ්ණත්වයේ DT හි අඩුවීමේ ප්‍රමාණය සොයා ගන්න:

DT = T - T 2, (28)

මෙහි T 2 යනු හයිඩ්‍රේට සෑදෙන කොටසේ අවසානයේ ඇති උෂ්ණත්වය, ° C.

DT නිර්ණය කිරීමෙන් පසුව, රූප සටහන 8 B (උපග්රන්ථය B) හි ප්රස්ථාරයට අනුව, අපි ප්රතිකාර කරන ලද මෙතනෝල් C 2 (%) සාන්ද්රණය සොයා ගනිමු.

වායුමය මාධ්‍ය සංතෘප්ත කිරීමට අවශ්‍ය මෙතනෝල් ප්‍රමාණය (q g, kg/1000 m3) සූත්‍රය මගින් තීරණය වේ:

q g = k m C 2, (29)

මෙහි km යනු ද්‍රවයේ ඇති මෙතනෝල් සාන්ද්‍රණයට වායුව සංතෘප්ත කිරීමට අවශ්‍ය මෙතනෝල් අන්තර්ගතයේ අනුපාතයයි (වායුවේ මෙතනෝල් ද්‍රාව්‍යතාව).

පීඩනය P 2 සහ උෂ්ණත්වය T 2 සඳහා රූප සටහන 9 B (උපග්රන්ථය B) අනුව හයිඩ්රේට් සෑදීමට හැකි වන කොටසෙහි අවසානයෙහි කොන්දේසි සඳහා k m සංගුණකය තීරණය වේ.

ප්රවාහ අනුපාතය සැලකිල්ලට ගනිමින් සපයන ලද මෙතනෝල් ප්රමාණය (උපග්රන්ථය A හි 20 A - 22 A වගු) සූත්රය මගින් තීරණය කරනු ලැබේ.

ළිං ප්රවාහ අනුපාතය වේ ප්රධාන ළිං පරාමිතිය, නිශ්චිත කාලයක් තුළ එයින් කොපමණ ජලය ලබා ගත හැකිදැයි පෙන්වයි. මෙම අගය m 3 / day, m 3 /hour, m 3 /min වලින් මනිනු ලැබේ. එහි ප්රතිඵලයක් වශයෙන්, ළිඳේ ප්රවාහ අනුපාතය වැඩි වන තරමට එහි ඵලදායිතාව වැඩි වේ.

ඔබට කොපමණ දියර ප්‍රමාණයක් ගණන් කළ හැකිද යන්න දැන ගැනීම සඳහා ඔබ මුලින්ම ළිඳක ප්‍රවාහ අනුපාතය තීරණය කළ යුතුය. නිදසුනක් වශයෙන්, නානකාමරයේ, ජලය දැමීම සඳහා උද්යානයේ, බාධාවකින් තොරව භාවිතය සඳහා ප්රමාණවත් තරම් ජලය තිබේද? මීට අමතරව, මෙම පරාමිතිය ජල සැපයුම සඳහා පොම්පයක් තෝරා ගැනීම සඳහා විශාල උපකාරයක් වේ. ඒ නිසා, එය විශාල වන තරමට පොම්පය වඩාත් කාර්යක්ෂම වේභාවිතා කළ හැකිය. ඔබ ළිඳේ ප්රවාහ අනුපාතය කෙරෙහි අවධානය යොමු නොකර පොම්පයක් මිලට ගන්නේ නම්, එය ළිඳෙන් ජලය පිරවීමට වඩා වේගයෙන් උරා ගැනීම සිදු විය හැකිය.

ස්ථිතික හා ගතික ජල මට්ටම්

ළිඳක ප්රවාහ අනුපාතය ගණනය කිරීම සඳහා, ස්ථිතික හා ගතික ජල මට්ටම් දැනගැනීම අවශ්ය වේ. පළමු අගය ජල මට්ටම පෙන්නුම් කරයි සන්සුන් තත්වයක, i.e. තාම වතුර පොම්ප කරලා නැති කාලෙක. දෙවන අගය ස්ථාවර ජල මට්ටම තීරණය කරයි පොම්පය ක්රියාත්මක වන අතරතුර, i.e. එහි පොම්ප කිරීමේ වේගය ළිඳ පිරවීමේ වේගයට සමාන වන විට (ජලය අඩු වීම නතර වේ). වෙනත් වචන වලින් කිවහොත්, මෙම ප්රවාහ අනුපාතය එහි ගමන් බලපත්රයේ දක්වා ඇති පොම්පයේ ක්රියාකාරිත්වය මත කෙලින්ම රඳා පවතී.

මෙම දර්ශක දෙකම ජල මතුපිට සිට පෘථිවි පෘෂ්ඨය දක්වා මනිනු ලැබේ. බොහෝ විට තෝරා ගන්නා මිනුම් ඒකකය මීටර් වේ. උදාහරණයක් ලෙස, ජල මට්ටම මීටර් 2 ට සවි කර ඇති අතර, පොම්පය සක්‍රිය කිරීමෙන් පසු එය මීටර් 3 ක් ලෙස පදිංචි විය, එබැවින් ස්ථිතික ජල මට්ටම මීටර් 2 ක් වන අතර ගතික එක මීටර් 3 කි.

මෙම අගයන් දෙක අතර වෙනස සැලකිය යුතු නොවේ නම් (උදාහරණයක් ලෙස, 0.5-1 m), එවිට ළිඳේ ප්‍රවාහ අනුපාතය විශාල වන අතර බොහෝ විට පොම්පයේ ක්‍රියාකාරිත්වයට වඩා වැඩි බව අපට පැවසිය හැකිය.

ළිං ගලායාම ගණනය කිරීම

ළිඳක ප්රවාහ අනුපාතය තීරණය කරන්නේ කෙසේද? මේ සඳහා ඉහළ ක්‍රියාකාරී පොම්පයක් සහ පොම්ප කරන ලද ජලය සඳහා මිනුම් බහාලුමක් අවශ්‍ය වේ, වඩාත් සුදුසුය විශාල ප්රමාණවලින්. නිශ්චිත උදාහරණයක් භාවිතා කරමින් ගණනය කිරීම සලකා බැලීම වඩා හොඳය.

ආදානය 1:

• ළිං ගැඹුර - මීටර් 10.

• පෙරීමේ කලාපයේ මට්ටමේ ආරම්භය (ජලධරයෙන් ජලය ලබා ගන්නා කලාපය) - මීටර් 8.

• ස්ථිතික ජල මට්ටම - මීටර් 6.

• පයිප්පයේ ජල තීරුවේ උස 10-6 = මීටර් 4.

• ගතික ජල මට්ටම - මීටර් 8.5. මෙම අගයළිඳෙන් ජලය මීටර් 3 ක් පොම්ප කිරීමෙන් පසු ළිඳේ ඉතිරි ජල ප්‍රමාණය පිළිබිඹු කරයි, මේ සඳහා ගත කරන කාලය පැය 1 කි. වෙනත් වචන වලින් කිවහොත්, මීටර් 8.5 යනු ගතික ජල මට්ටම 3 m 3 / පැය හරයක් වන අතර එය මීටර් 2.5 කින් අඩු විය.

ගණනය කිරීම 1:

ළිං ප්රවාහ අනුපාතය සූත්රය භාවිතයෙන් ගණනය කරනු ලැබේ:

D sk = (U/(H din -N st)) H in = (3/(8.5-6))*4 = 4.8 m 3 /h,

නිගමනය:හොඳින් ප්රවාහ අනුපාතය වේ 4.8 m3/h.

ඉදිරිපත් කරන ලද ගණනය කිරීම බොහෝ විට සරඹ කරන්නන් විසින් භාවිතා කරනු ලැබේ. නමුත් එය ඉතා විශාල දෝෂයක් දරයි. මෙම ගණනය කිරීම ජල පොම්ප කිරීමේ අනුපාතයට සෘජු සමානුපාතිකව ගතික ජල මට්ටම වැඩි වනු ඇතැයි උපකල්පනය කරයි. නිදසුනක් ලෙස, ජලය පොම්ප කරන විට 4 m 3 / h දක්වා වැඩි වන විට, ඔහුට අනුව, නලයේ ජල මට්ටම මීටර් 5 කින් පහත වැටේ, නමුත් මෙය වැරදිය. එබැවින්, නිශ්චිත ප්රවාහ අනුපාතය තීරණය කිරීම සඳහා ගණනය කිරීමේදී දෙවන ජල පරිභෝජනයෙහි පරාමිතීන් ඇතුළත් වන වඩාත් නිවැරදි ක්රමයක් තිබේ.

ඔබ කළ යුත්තේ කුමක්ද? පළමු ජල පරිභෝජනය සහ දත්ත කියවීමෙන් පසු (පෙර විකල්පය), ජලය පදිංචි වීමට සහ එහි ස්ථිතික මට්ටමට ආපසු යාමට ඉඩ දීම අවශ්ය වේ. මෙයින් පසු, වෙනත් වේගයකින් ජලය පොම්ප කරන්න, උදාහරණයක් ලෙස, පැයට 4 m 3.

ආදානය 2:

• ළිං පරාමිතීන් සමාන වේ.

• ගතික ජල මට්ටම - මීටර් 9.5. 4 m 3 / h ජල පරිභෝජන තීව්රතාවයකදී.

ගණනය 2:

ළිඳක නිශ්චිත ප්රවාහ අනුපාතය සූත්රය භාවිතයෙන් ගණනය කරනු ලැබේ:

D y = (U 2 -U 1)/(h 2 -h 1) = (4-3)/(3.5-2.5) = 1 m 3 /h,

එහි ප්රතිඵලයක් වශයෙන්, ගතික ජල මට්ටම මීටර් 1 කින් වැඩි වීම ප්රවාහ අනුපාතය 1 m 3 / h කින් වැඩි කිරීමට දායක වේ. නමුත් මෙය සපයනු ලබන්නේ පොම්පය පෙරීමේ කලාපයේ ආරම්භයට වඩා අඩු නොවන බව පමණි.

මෙහි සැබෑ ප්‍රවාහ අනුපාතය සූත්‍රය භාවිතයෙන් ගණනය කෙරේ:

D sk = (N f -N st) D y = (8-6) 1 = 2 m 3 / h,

• Hf = 8 m- පෙරීමේ කලාපයේ මට්ටමේ ආරම්භය.

නිගමනය:හොඳින් ප්රවාහ අනුපාතය වේ 2 m 3 / h.

සංසන්දනය කිරීමෙන් පසුව, ගණනය කිරීමේ ක්රමය මත පදනම්ව, ළිං ප්රවාහ අනුපාතයන් 2 ගුණයකට වඩා එකිනෙකට වෙනස් වන බව පැහැදිලිය. නමුත් දෙවන ගණනය ද නිවැරදි නොවේ. නිශ්චිත ප්රවාහ අනුපාතය හරහා ගණනය කරන ලද ළිං ප්රවාහ අනුපාතය සැබෑ අගයට ආසන්න වේ.

ළිං නිෂ්පාදනය වැඩි කිරීමට මාර්ග

අවසාන වශයෙන්, ඔබ ළිඳක ප්රවාහ අනුපාතය වැඩි කළ හැකි ආකාරය ගැන සඳහන් කිරීමට මම කැමතියි. ප්රධාන වශයෙන් ක්රම දෙකක් තිබේ. පළමු මාර්ගය වන්නේ ළිඳෙහි නිෂ්පාදන නළය සහ පෙරහන පිරිසිදු කිරීමයි. දෙවැන්න වන්නේ පොම්පයේ ක්රියාකාරිත්වය පරීක්ෂා කිරීමයි. හදිසියේම, හරියටම මේ නිසා, නිපදවන ජල ප්රමාණය අඩු විය.

සවි විෂ්කම්භය ගණනය කිරීම

ගෑස් ළිං සඳහා ළිං සවි කිරීමේ විෂ්කම්භය සූත්රය මගින් තීරණය වේ:

සවිකිරීමේ විෂ්කම්භය කොහිද, මි.මී.

ප්රවාහ සංගුණකය;

Qg - ගෑස් ප්රවාහ අනුපාතය, m3 / දින;

Рbur - බෆර පීඩනය, ක්ෂේත්ර දත්ත atm අනුව.

ළිං අංක 1104 සඳහා සූත්‍රය (2.16) භාවිතා කර ළිං හිස් කුහරයේ විෂ්කම්භය ගණනය කරමු:

දියර අදියර ඉවත් කිරීම සහතික කිරීම අවම ළිං ප්රවාහ අනුපාතය ගණනය කිරීම

ගෑස් ළිං ක්රියාත්මක කරන විට, වඩාත් පොදු සංකූලතාව වන්නේ දියර අදියර (ජලය හෝ ඝනීභවනය) ගලා ඒමයි. මෙම අවස්ථාවේ දී, දියර ප්ලග් එකක් සෑදීමත් සමඟ පතුලේ ද්‍රව සමුච්චය වීම තවමත් සිදු නොවන ගෑස් ළිඳක අවම පතුල ප්‍රවාහ අනුපාතය තීරණය කිරීම අවශ්‍ය වේ.

පතුලේ දියර ප්ලග් එකක් සෑදෙන්නේ නැති ගෑස් ළිඳක (m3/දිනකින්) අවම ප්‍රවාහ අනුපාතය සූත්‍රය මගින් ගණනය කෙරේ:

ද්‍රව ප්ලග් එකක් සෑදෙන්නේ නැති අවම වායු ප්‍රවේගය, m/s;

සම්මත තත්ව යටතේ උෂ්ණත්වය, K,

ජලාශයේ උෂ්ණත්වය, K,

පහළ සිදුරු පීඩනය, MPa,

වායුගෝලීය පීඩනය, MPa,

ව්යාපෘතියට අනුව නල අභ්යන්තර විෂ්කම්භය = 0.062 m,

ගෑස් සුපිරි සම්පීඩ්යතා සංගුණකය.

ජල ප්ලග් එකක් සෑදෙන්නේ නැති අවම වායු ප්‍රවේගය:

ඝනීභවනය ප්ලග් එකක් සෑදෙන්නේ නැති අවම වායු ප්රවේගය:

ගෑස් ළිං ක්රියාත්මක කරන විට, වඩාත් පොදු සංකූලතාව වන්නේ දියර අදියර (ජලය හෝ ඝනීභවනය) ගලා ඒමයි. මෙම අවස්ථාවේ දී, දියර ප්ලග් එකක් සෑදීමත් සමඟ පතුලේ ද්‍රව සමුච්චය වීම තවමත් සිදු නොවන ගෑස් ළිඳක අවම පතුල ප්‍රවාහ අනුපාතය තීරණය කිරීම අවශ්‍ය වේ.

සූත්‍ර (2.17-2.19) භාවිතා කරමින්, අපි සම්බර්ග් තෙල් සහ ගෑස් ඝනීභවනය වන ක්ෂේත්‍රයේ අංක 1104 දරන ගෑස් ඝනීභවනය ළිඳේ අවම ප්‍රවාහ අනුපාත ගණනය කරමු, එහිදී ඝනීභවනය පතුලේ නොගැලපේ:

ජලය ඉවත් කරන අවම ප්රවාහ අනුපාතය:

නැතහොත් දිනකට m3 දහසක්.

සියලුම ඝනීභවනය මතුපිටට ගෙන යන අවම වායු ප්‍රවේගය:

ඝනීභවනය ඉවත් කිරීම සඳහා අවම ප්රවාහ අනුපාතය:

නැතහොත් දිනකට m3 දහසක්.

ලබාගත් ප්රතිඵල සංසන්දනය කිරීම, අනෙකුත් නියත තත්ත්වයන් යටතේ, ජලය සම්පූර්ණයෙන්ම ඉවත් කිරීමට වඩා ගෑස් ළිඳක ඉහළ ප්රවාහ අනුපාතයකින් ඝනීභවනය සම්පූර්ණයෙන්ම ඉවත් කළ හැකි බව සටහන් කළ හැකිය.

පැති බිත්තිවල තාක්ෂණික කාර්යක්ෂමතාව ගණනය කිරීම

ඵලදායි සැකැස්මේදී ළිං අංක 1104 හි තිරස් පාර්ශ්වික කඳක් කැණීම හේතුවෙන් ගණනය කිරීමේ කාලය තුළ අතිරේකව නිපදවන වායු ප්‍රමාණය සූත්‍රය මගින් තීරණය වේ:

බිල්පත් කාලය තුළ ළිඳෙන් ඇත්ත වශයෙන්ම නිපදවන තෙල් ප්රමාණය කොපමණද;

නිෂ්පාදන සෑදීමේදී තිරස් ළිඳක් නොමැති විට ගණනය කිරීමේ කාලය තුළ ළිඳකින් න්යායික (ඇස්තමේන්තුගත) තෙල් නිෂ්පාදනයේ වටිනාකම, .

තිරස් ළිඳක් සහ සිරස් එකක් සහිත ළිඳක ප්‍රවාහ අනුපාතය කොහිද;

සිරස් ළිං ප්රවාහ අනුපාතය, .

නිවැරදි කිරීමේ සාධකය අතිරේක ගෑස් නිෂ්පාදනය හා ප්රතිසාධනය කළ හැකි සංචිත, ඒකක නිෂ්පාදනය සමග අනුකූල වීම සැලකිල්ලට ගනිමින්. පළමු වසර 2 සඳහා = 1;

අතිරේකව නිෂ්පාදනය කරන ලද ප්රමාණය ගෑස් ඝනීභවනයසූත්රය මගින් තීරණය කරනු ලැබේ:

තිරස් පාර්ශ්වීය කඳක් සිදුරු කිරීම හේතුවෙන් බිල්පත් කාල සීමාව තුළ අතිරේකව නිපදවන ලද වායු ඝනීභවනය කොපමණද;

ක්ෂේත්‍ර දත්ත kg/m3 අනුව ඝනීභවනය-ගෑස් සාධකය.

සූත්‍ර භාවිතා කරමින් වසර 2ක් සඳහා ගණනය කිරීම (2.23-2.34):

මෙම කොටසේදී, සිරස් ළිඳක තිරස් කඳක් කැණීමෙන් තාක්ෂණික කාර්යක්ෂමතාවයෙන් ගණනය කිරීමක් සිදු කරන ලදී. අඩවි සංවර්ධනයේ "සැබෑ" දර්ශක තිරස් ළිං සමඟ මූලික නඩුවේ දර්ශක සමඟ සැසඳීම නැවත වරක් පෙන්වයි. ප්රතික්ෂේප කළ නොහැකි වාසියසාපේක්ෂ කුඩා ඵලදායී ඝනකමේ අඩු ඵලදායි සංයුතීන් වර්ධනය කිරීමේදී BGS භාවිතය. තිරස් ළිං භාවිතා කරන විට වසර දෙකක් සඳහා ස්වභාවික මාදිලියේ ක්රියාත්මක වන කාලය තුළ, අතිරේක නිෂ්පාදනයක් වනු ඇත ස්වාභාවික වායුසහ ගෑස් ඝනීභවනය ටොන්, මූලික අනුවාදයට වඩා 9 ගුණයකින් වැඩි ය.

දෙවන කොටසේ නිගමන

1. විශ්ලේෂණය නවීන ක්රමස්වාභාවික වායු සහ ගෑස් ඝනීභවනය නිෂ්පාදනය තීව්ර කිරීම Samburgskoye තෙල් හා ගෑස් ඝනීභවනය ක්ෂේත්රයේ සිරස් සහ දිශානුගත ළිංවල හයිඩ්රොලික් ඛණ්ඩනය සහ පැත්තට යාම වැනි ක්රම භාවිතා කිරීමේ පොරොන්දුව පෙන්නුම් කළේය. මෙම නිෂ්පාදන තීව්‍ර කිරීමේ ක්‍රම අතරින්, Samburgskoye ක්ෂේත්‍රයේ තත්වයන් තුළ Sidetracking වඩාත් ඵලදායී එකකි.

2. ළිං තිරස් බවට පරිවර්තනය කිරීම සඳහා සම්බර්ග් තෙල් සහ ගෑස් ඝනීභවනය වන ක්ෂේත්‍රයේ සිරස් සහ දිශානුගත ළිංවල පැති ලුහුබැඳීමේ තාක්ෂණය භාවිතා කිරීම කැණීම් පරිමාව අඩු කිරීම, ළිංවල ප්‍රවාහ අනුපාතය සහ ලාභදායීතාවය වැඩි කිරීම පමණක් නොව, ජලාශ ශක්තිය වඩාත් තාර්කිකව භාවිතා කරයි. ජලාශයේ අඩු අවපාත හේතුවෙන්.

3. නිපදවන ළිං තොග සහ අවශේෂ ජංගම ජලාශ ගෑස් සංචිතවල ඝනත්වය පිළිබඳ විශ්ලේෂණයක් මත පදනම්ව, අතුරු මාර්ග සඳහා අංක 1104 අපේක්ෂක ළිඳ තෝරා ගන්නා ලදී. මෙම තාක්ෂණයේ විශාල පරිමාණයේ ක්රියාත්මක කිරීම සඳහා, අතුරු මාර්ග සඳහා පොරොන්දු වන අනෙකුත් ළිං හඳුනා ගැනීම සඳහා අතිරේක පර්යේෂණ සිදු කිරීම රෙකමදාරු කරනු ලැබේ.

3. Aliev Z.S හි ක්‍රමය භාවිතා කරමින් අපේක්ෂකයෙකුගේ පරාමිතීන් තාක්ෂණික ගණනය කිරීම. පැති ලුහුබැඳීමෙන් පසු සැලසුම් ළිං ප්‍රවාහ අනුපාතය දිනකට 89.3 දහසක් m3 සිට 903.2 දහසක් m3 දක්වා 10 ගුණයකට වඩා වැඩි විය හැකි බව පෙන්වා දුන්නේය.

4. ළිං අංක 1104 හි පැතිකඩෙහි ගණනය කිරීම් සිදු කරන ලදී. ඒ අතරම, EC හි මීටර් 2650 ක් ගැඹුරට “කවුළුවක් කැපීම” විදුම් ක්‍රමයේ තාක්‍ෂණය ලෙස තෝරාගෙන ඇති අතර, 2940 - 3103 මීටර් අතර පරතරය තුළ මීටර් 10 කට 2.0 ° ක උපරිම වක්‍ර කෝණයක් සිරස් අතට සහ තිරස් කොටසකින් යුක්ත වේ. දිග මීටර් 400 කි.

5. ළිඳේ තාක්ෂණික මෙහෙයුම් මාදිලියේ ප්‍රධාන පරාමිතීන් ගණනය කිරීම මගින් ළිං හෙඩ් චෝක් හි විෂ්කම්භය, පතුලේ ඇති අවම වායු ප්‍රවේග (m / s, m / s) තීරණය කිරීමට හැකි වූ අතර, ජලය සම්පූර්ණයෙන්ම ඉවත් කිරීම සහතික කරයි. සහ මතුපිටට ගෑස් ඝනීභවනය, මෙන්ම වායුව සෑදී නොමැති අවම ප්රවාහ අනුපාත (m3 / day, දහසක් m3 / day). වෙනත් නියත තත්ත්වයන් යටතේ, ජලය සම්පූර්ණයෙන්ම ඉවත් කිරීමට වඩා ගෑස් ළිඳක ඉහළ ප්රවාහ අනුපාතයකින් ඝනීභවනය සම්පූර්ණයෙන්ම ඉවත් කළ හැකිය.

6. සයිඩ් ට්‍රැකින් වල තාක්ෂණික කාර්යක්ෂමතාව ගණනය කිරීම, වසර දෙකක කාලයක් ස්වභාවික මාදිලියේ ක්‍රියාත්මක වන කාලය තුළ, සාපේක්ෂ කුඩා ඵලදායී ඝනකමේ අඩු ඵලදායි සංයුතීන් සංවර්ධනය කිරීමේදී මෙම තාක්ෂණය භාවිතා කිරීමේ ප්‍රතික්ෂේප කළ නොහැකි වාසිය පෙන්නුම් කරයි සහ ගෑස් ඝනීභවනය ටොන්, මූලික විකල්පය ඉහත මෙම සංඛ්යා වඩා 9 ගුණයකින් වැඩි වේ.

7. මේ අනුව, Samburgskoye තෙල් හා ගෑස් ඝනීභවනය ක්ෂේත්රයේ පැත්තක් භාවිතා කිරීම සඳහා සිදු කරන ලද ගණනය කිරීම් ඔවුන්ගේ කාර්යක්ෂමතාව පෙන්නුම් කර ඇති අතර, මෙම ක්ෂේත්රයේ ස්වභාවික වායු සහ වායු ඝනීභවනය නිෂ්පාදනය තීව්ර කිරීම සඳහා ක්රමයක් ලෙස මෙම තාක්ෂණය නිර්දේශ කළ හැකිය.