Сухі реакційно-порошкові бетонні суміші. Як зробити реакційно порошковий бетон. Сухі реакційно-порошкові бетонні суміші
01.06.2008 16:51:57
У статті описуються властивості та можливості високоміцних порошкових бетонів, а також галузі та технології їх застосування.
Високі темпи будівництва житлових та промислових будівель з новими та унікальними архітектурними формами та особливо спеціальних особливо навантажених споруд (таких, як більшпролітні мости, хмарочоси, морські нафтові платформи, резервуари для зберігання газів та рідин під тиском та ін.) вимагали розробки нових ефективних бетонів. Значний прогрес у цьому особливо відзначається з кінця 80-х минулого століття. Сучасні високоякісні бетони (ВКБ) класифікаційно поєднують у собі великий спектр бетонів різного призначення: високоміцні та ультра високоміцні бетони [див. Bornemann R., Fenling E. Ultrahochfester Beton-Entwicklung und Verhalten.// Leipziger Massivbauseminar, 2000, Bd. 10; Schmidt M. Bornemann R. M?glichkeiten und Crensen von Hochfestem Beton.// Proc. 14, Jbausil, 2000, Bd. 1], самоущільнюються бетони, високо корозійностійкі бетони. Ці види бетонів задовольняють високим вимогам щодо міцності на стиск та розтяг, тріщиностійкості, ударної в'язкості, зносостійкості, корозійної стійкості, морозостійкості.
Безумовно, переходу на нові види бетонів сприяли, по-перше, революційні досягнення в галузі пластифікування бетонних та розчинних сумішей, а по-друге, поява найбільш активних пуцоланових добавок – мікрокремнеземів, дегідратованих каолінів та високодисперсних зол. Поєднання суперпластифікаторів та особливо екологічно чистих гіперпластифікаторів на полікарбоксилатній, поліакрилатній та полігліколієвій основі дозволяють отримувати надплинні цементно-мінеральні дисперсні системи та бетонні суміші. Завдяки цим досягненням кількість компонентів у бетоні з хімічними добавками досягла 6-8, водоцементне відношення знизилося до 0,24-0,28 при збереженні пластичності, що характеризується осадом конуса 4-10 см. борошна (КМ) або без неї, але з добавкою МК у високопрацездатних бетонах (Ultrahochfester Beton, Ultra hochleistung Beton) на гіперпластифікаторах на відміну від литих на традиційних СП досконала плинність бетонних сумішей поєднується з низькою седиментацією та самоущільненням при самопроізволення.
«Висока» реологія при значному водозниженні в суперпластифікованих бетонних сумішах забезпечується рідкою реологічною матрицею, яка має різні масштабні рівні структурних елементів, що складають її. У щебеневих бетонах для щебеню реологічною матрицею на різному мікро-мезорівні служить цементно-піщаний розчин. У пластифікованих бетонних сумішах для високоміцних бетонів для щебеню як макроструктурного елемента реологічною матрицею, частка якої повинна бути значно вищою, ніж у звичайних бетонах, є складніша дисперсія, що складається з піску, цементу, кам'яного борошна, мікрокремнезему та води. У свою чергу, для піску в звичайних бетонних сумішах реологічною матрицею на мікрорівні є цементно-водна паста, збільшити частку якої для забезпечення плинності можна за рахунок збільшення кількості цементу. Але це, з одного боку, неекономічно (особливо для бетонів класів В10 – В30), з іншого – як це не парадоксально, суперпластифікатори є поганими водоредукувальними добавками для портландцементу, хоча всі вони створювалися та створюються для нього. Практично всі суперпластифікатори, як було показано нами, починаючи з 1979 р., «працюють» значно краще на багатьох мінеральних порошках або суміші їх з цементом [див. Калашніков В. І. Основи пластифікування мінеральних дисперсних систем для виробництва будівельних матеріалів: Дисертація у формі наукової доповіді на здобуття ступеня докт. техн. наук. – Воронеж, 1996], ніж чистому цементі. Цемент - нестабільна у воді, система, що гідратується, утворює колоїдні частинки відразу ж після контакту з водою і швидко загусає. А колоїдні частинки у воді важко диспергувати суперпластифікаторами. Прикладом є глинисті суспензії, що слабо піддаються суперрозрідження.
Таким чином, напрошується висновок: до цементу треба додавати кам'яне борошно, і воно збільшить не тільки реологічний вплив СП на суміш, але і саму реологічну матрицю. В результаті з'являється можливість значно знизити кількість води, підвищити густину та збільшити міцність бетону. Додавання кам'яного борошна практично буде рівносильним збільшенню цементу (якщо водоредукуючі ефекти будуть значно вищими, ніж при додаванні цементу).
Важливо акцентувати увагу не на заміні частини цементу кам'яним борошном, а додаванні її (причому значної частки – 40–60 %) до портландцементу. Виходячи з поліструктурної теорії у 1985–2000 pp. всі роботи зі зміни поліструктури мали на меті заміну на 30-50% портландцементу мінеральними наповнювачами для економії його в бетонах [див. Соломатов Ст І., Вировий Ст Н. та ін. Композиційні будівельні матеріали та конструкції зниженої матеріаломісткості. - Київ: Будівельник, 1991; Аганін С. П. Бетони низької водопотреби з модифікованим кварцовим наповнювачем: Автореферат на здобуття уч. ступеня канд. техн. наук. - М, 1996; Фадель І. М. Інтенсивна роздільна технологія бетону, наповненого базальтом: Автореферат дис. канд. техн. наук - М, 1993]. Стратегія економії портландцементів у бетонах тієї ж міцності поступиться місцем стратегії економії бетону з у 2-3 рази вищою міцністю не тільки при стисканні, але і при згинальному та осьовому розтягуванні, при ударі. Економія бетону в більш ажурних конструкціях дасть вищий економічний ефект, ніж економія цементу.
Розглядаючи склади реологічних матриць на різних масштабних рівнях, встановлюємо, що для піску у високоміцних бетонах реологічною матрицею на мікрорівні є складна суміш цементу, борошна, кремнезему, суперпластифікатора та води. У свою чергу для високоміцних бетонів з мікрокремнеземом для суміші цементу та кам'яного борошна (рівної дисперсності) як структурних елементів з'являється ще одна реологічна матриця з меншим масштабним рівнем – суміш мікрокремнезему, води та суперпластифікатора.
Для щебеневих бетонів ці масштаби структурних елементів реологічних матриць відповідають масштабам оптимальної гранулометрії сухих компонентів бетону для отримання високої його щільності.
Таким чином, додавання кам'яного борошна виконує як структурно-реологічну функцію, так і матрично-наповнювальну. Для високоміцних бетонів не менш важлива реакційно-хімічна функція кам'яного борошна, яке з більш високим ефектом виконують реакційно-активні мікрокремнезем та мікродегідратований каолін.
Максимальні реологічні та водоредукуючі ефекти, зумовлені адсорбцією СП на поверхні твердої фази, генетично властиві тонкодисперсним системам з високою поверхнею розділу.
Таблиця 1.
Реологічна та водоредукуюча дія СП у водномінеральних системах
Вид дисперсного порошку та пластифікатора | Дозування СП, % | ||
СаСО3 (Mg 150) | |||
ВаСО3 (Melment) | |||
Ca(OH)2 (ЛСТ) | |||
Цемент ПЗ "Вольскцемент" (С-3) | |||
Опока Пензенського родовища (С-3) | |||
Молоте скло ТФ10 (С-3) |
З таблиці 1 видно, що у портландцементних ливарних суспензіях з СП водоредукуюча дія останнього в 1,5-7,0 разів (sic!) вище, ніж у мінеральних порошках. Для гірських порід це перевищення може сягати 2-3 разів.
Таким чином, поєднання гіперпластифікаторів з мікрокремнеземом, кам'яним борошном або золою дозволили підняти рівень міцності на стиск до 130-150, а в деяких випадках - до 180-200 МПа і більше. Однак значне підвищення міцності веде до інтенсивного зростання крихкості та зниження коефіцієнта Пуассона до 0,14-0,17, що призводить до ризику раптового руйнування конструкцій при надзвичайних подіях. Позбавлення цього негативного властивості бетону здійснюється не стільки армуванням останнього стрижневою арматурою, скільки комбінацією стрижневої арматурою з введенням волокон з полімерів, скла і сталі.
Основи пластифікування та водоредукування мінеральних та цементних дисперсних систем були сформульовані у докторській дисертації Калашнікова В.І. [див. Калашніков В. І. Основи пластифікування мінеральних дисперсних систем для виробництва будівельних матеріалів: Дисертація у формі наукової доповіді на здобуття ступеня докт. техн. наук. – Воронеж, 1996] у 1996 р. на основі раніше виконаних робіт у період з 1979 по 1996 р.р. [Калашніков В. І., Іванов І. А. Про структурно-реологічний стан гранично розріджених висококонцентрованих дисперсних систем. // Праці IV Національної конференції з механіки та технології композиційних матеріалів. - Софія: БАН, 1985; Іванов І. А., Калашніков В. І. Ефективність пластифікування мінеральних дисперсних композицій залежно від концентрації у них твердої фази. // Реологія бетонних сумішей та її технологічні завдання. Тез. доповідь ІІІ Всесоюзного симпозіуму. – Рига. - РПІ, 1979; Калашніков В. І., Іванов І. А. Про характер пластифікування мінеральних дисперсних композицій залежно від концентрації в них твердої фази.// Механіка та технологія композиційних матеріалів. Матеріали ІІ Національної конференції. - Софія: БАН, 1979; Калашніков В. І. Про реакцію різних мінеральних композицій на нафталін-сульфокислотні суперпластифікатори та вплив на неї швидкорозчинних лугів. // Механіка та технологія композиційних матеріалів. Матеріали ІІІ Національної конференції за участю зарубіжних представників. - Софія: БАН, 1982; Калашніков В. І. Облік реологічних змін бетонних сумішей із суперпластифікаторами. // Матеріали IX Всесоюзної конференції з бетону та залізобетону (Ташкент, 1983). – Пенза. - 1983; Калашніков В. І., Іванов І. А. Особливості реологічних змін цементних композицій під дією іонностабілізуючих пластифікаторів. // Збірник праць "Технологічна механіка бетону". - Рига: РПІ, 1984]. Це і перспективи спрямованого використання максимально високої водоредукуючої активності СП у тонкодисперсних системах, особливості кількісних реологічних та структурно-механічних змін суперпластифікованих систем, що полягають у лавиноподібному переході їх від твердофазного до рідинного стану при супермалому додаванні води. Це розроблені критерії гравітаційної розтікання та післятиксотропного ресурсу перебігу високодисперсних пластифікованих систем (під дією власної ваги) та мимовільного вирівнювання денної поверхні. Це висунута концепція граничного концентрування цементних систем тонкодисперсними порошками з порід осадового, магматичного та метаморфічного походження, селективних за рівнем високого водоредукування до СП. Найбільш важливі результати, отримані в цих роботах, полягають у можливості 5-15-кратного зниження витрати води в дисперсіях при збереженні гравітаційної розтікання. Було показано, що суміщенням реологічно активних порошків з цементом можна посилити дію СП та отримувати високощільні виливки. Саме ці принципи реалізовані в реакційно-порошкових бетонах з підвищенням щільності та міцності їх (Reaktionspulver beton – RPB або Reactive Powder Concrete – RPC). структура цементного каменю.// Будівельні матеріали. - 1994. Іншим результатом є підвищення дії, що редукує СП зі зростанням дисперсності порошків [див. Калашніков В. І. Основи пластифікування мінеральних дисперсних систем для виробництва будівельних матеріалів: Дисертація у формі наукової доповіді на здобуття ступеня докт. техн. наук. - Воронеж, 1996]. Це також використовується в порошкових тонкозернистих бетонах шляхом збільшення частки тонкодисперсних складових за рахунок додавання до цементу мікрокремнезему. Новим у теорії та практиці порошкових бетонів стало використання дрібного піску фракції 0,1-0,5 мм, що зробило бетон тонкозернистим на відміну від звичайного піщаного на піску фракції 0-5 мм. Проведений нами розрахунок середньої питомої поверхні дисперсної частини порошкового бетону (склад: цементу – 700 кг; тонкого піску фр. 0,125–0,63 мм – 950 кг, базальтового борошна Sуд = 380 м2/кг – 350 кг кг - 140кг) при її вмісті 49% від загальної суміші з тонкозернистим піском фракції 0,125-0,5 мм показує, що при дисперсності МК Sмк=3000м2/кг середня поверхня порошкової частини становить Svд=1060м2/кг, а при Sмк=200 / кг - Svд = 785 м2 / кг. Саме на таких тонкодисперсних складових виготовляються тонкозернисті реакційно-порошкові бетони, в яких об'ємна концентрація твердої фази без піску досягає 58-64%, а разом з піском - 76-77% і мало поступається концентрації твердої фази в важких суперпластифікованих бетонах (Cv=0, 80-0,85). Однак у щебеневих бетонах об'ємна концентрація твердої фази за вирахуванням щебеню та піску значно нижча, що визначає високу щільність дисперсної матриці.
Висока міцність забезпечується наявністю не тільки мікрокремнезему або дегідратованого каоліну, а й реакційно-активного порошку з меленої гірської породи. За літературними даними, переважно вводиться летюча зола, бальтове, вапнякове або кварцове борошно. Широкі можливості у виробництві реакційно-активних порошкових бетонів відкривалися в СРСР та Росії у зв'язку з розробкою та дослідженням композиційних в'яжучих низької водопотреби Баженовим Ю. М., Бабаєвим Ш. Т., КомаромА. А., Батраковим В. Г., Долгополовим Н. Н.. Було доведено, що заміна цементу в процесі помелу ВНВ карбонатним, гранітним, кварцовим борошном до 50 % істотно підвищує водоредукувальний ефект. В/Т-відношення, що забезпечує гравітаційну розтікання щебеневих бетонів у порівнянні зі звичайним введенням СП знижується до 13-15%, міцність бетону на такому ВНВ-50 досягає 90-100 МПа. По суті, на основі ВНВ, мікрокремнезему, дрібного піску та дисперсної арматури можна отримати сучасні порошкові бетони.
Дисперсно-армовані порошкові бетони дуже ефективні не тільки для конструкцій з комбінованим армуванням попередньо-напруженої арматурою, але і для виробництва дуже тонкостінних, у тому числі просторових архітектурних деталей.
За останніми даними, можливе текстильне армування конструкцій. Саме розвиток текстильно-волоконного виробництва (тканинних) об'ємних каркасів із високоміцних полімерних та лугостійких ниток у розвинених зарубіжних країнах став мотивацією розробки понад 10 років тому у Франції та Канаді реакційно-порошкових бетонів із СП без великих заповнювачів із особливо дрібним кварцовим заповнювачем, та мікрокремнеземом. Бетонні суміші з таких тонкозернистих сумішей розтікаються під дією власної ваги, заповнюючи повністю густу сітчасту структуру тканого каркасу і всі поєднання філігранної форми.
«Висока» реологія порошкових бетонних сумішей (ПБС) забезпечує за змістом води 10–12 % від маси сухих компонентів межу плинності?0= 5–15 Па, тобто. всього лише в 5-10 разів вище, ніж у олійних фарб. При такому? для його визначення можна використовувати мініареометричний метод, розроблений нами в 1995 р. Низька межа плинності забезпечується оптимальною товщиною прошарку реологічної матриці. З розгляду топологічної структури ПБС середня товщина прошарку Х визначається за формулою:
де – середній діаметр частинок піску; - Об'ємна концентрація.
Для наведеного нижче складу при В/Т = 0,103 товщина прошарку буде 0,056 мм. De Larrard та Sedran встановили, що для дрібніших пісків (d = 0,125–0,4 мм) товщина варіює від 48 до 88 мкм.
Збільшення прошарку частинок знижує в'язкість та граничну напругу зсуву та збільшує плинність. Плинність може зростати за рахунок додавання води та введення СП. У загальному вигляді вплив води та СП на зміну в'язкості, граничної напруги зсуву та плинності неоднозначно (рис. 1).
Суперпластифікатор знижує в'язкість значно меншою мірою, ніж додавання води, тоді як зниження межі плинності з допомогою СП значно вищу, ніж під впливом води.
Мал. 1. Вплив СП і води на в'язкість, межа плинності та плинність
Основні властивості суперпластифікованих гранично наповнених систем полягають у тому, що в'язкість може бути досить високою і система може повільно текти, якщо межа плинності мала. Для звичайних систем без СП в'язкість може бути малою, але підвищена межа плинності перешкоджає розтіканню їх, тому що у них відсутній післятиксотропний ресурс течії [див. Калашніков В. І., Іванов І. А. Особливості реологічних змін цементних композицій під дією іонностабілізуючих пластифікаторів. // Збірник праць "Технологічна механіка бетону". - Рига: РПІ, 1984].
Реологічні властивості залежать від виду та дозування СП. Вплив трьох видів СП показано на рис. 2. Найбільш ефективним СП є Woerment 794.
Мал. 2 Вплив виду та дозування СП на: 1 – Woerment 794; 2 – С-3; 3 – Melment F 10
При цьому менш селективним виявилося не вітчизняне СП С-3, а закордонне СП на меламіновій основі Мelment F10.
Розтікання порошкових бетонних сумішей надзвичайно важлива при формуванні бетонних виробів з покладеними у форму тканими об'ємно-сіточними каркасами.
Такі об'ємні ажурно-тканинні каркаси у формі тавра, двотавра, швелера та інших конфігурацій дозволяють здійснювати швидке армування, що полягає в установці та фіксації каркасу у формі з подальшим заливанням суспензійного бетону, що легко проникає через комірки каркасу розміром 2–5 мм (рис. . Тканинні каркаси дозволяють радикально підвищити тріщиностійкість бетону при дії знакозмінних коливань температури та значно знизити деформації.
Бетонна суміш повинна не тільки легко проливатись локально через сітковий каркас, але й розтікатися при заповненні форми «зворотним» проникненням через каркас зі збільшенням обсягу суміші у формі. Для оцінки плинності використовували порошкові суміші однакового складу за вмістом сухих компонентів, а розтікання з конуса (для струшує столика) регулювали кількістю СП і (частково) води. Блокування розтікання здійснювали сітковим кільцем діаметром 175 мм.
Мал. 3 Зразок тканинного каркасу
Мал. 4 Розпливи суміші при вільному та блокованому розтіканні
Сітка мала розмір у світлі 2,8×2,8 мм при діаметрі дроту 0,3×0,3 мм (рис. 4). Контрольні суміші виготовлялися із розпливами 25,0; 26,5; 28,2 і 29,8 см. В результаті дослідів було встановлено, що з підвищенням плинності суміші відношення діаметрів вільного dc і блокованого розпливу dб знижується. На рис. 5 показано зміну dc/dботdc.
Мал. 5 Зміна dc/dб від значення вільного розпливу dc
Як випливає з малюнка, різниця у розпливах суміші dcі dб зникає при плинності, що характеризується вільним розпливом 29,8 см. При dc. = 28,2 розплив через сітку зменшується на 5%. Особливо велике гальмування при розтіканні через сітку відчуває суміш із розпливом 25 см.
У зв'язку з цим при використанні сіткових каркасів з коміркою 3-3 мм необхідно використовувати суміші з розпливом не менше 28-30 см.
Фізико-технічні властивості дисперсно-армованого порошкового бетону, армованого 1 % за обсягом сталевими волокнами діаметром 0,15 мм та довжиною 6 мм, представлені в таблиці 2
Таблиця 2.
Фізико-технічні властивості порошкового бетону на в'яжучому низькому водопотребі з використанням вітчизняного СП С-3
Найменування властивостей | Одиниця виміру | Показники |
|
Щільність | |||
Пористість | |||
Міцність при стисканні | |||
Міцність на розтяг при вигині | |||
Міцність на осьове розтягування | |||
Модуль пружності | |||
Коефіцієнт Пуассона | |||
Водопоглинання | |||
Морозостійкість | число циклів |
Як свідчать закордонні дані, при 3% армуванні, міцність при стисканні досягає 180-200 МПа, при осьовому розтягуванні - 8-10МПа. Ударна міцність зростає більш ніж удесятеро.
Можливості порошкових бетонів далеко не вичерпані, враховуючи ефективність гідротермальної обробки та вплив її на збільшення частки тобермориту, і, відповідно, ксонотліту
- Чи була корисна інформація? так частково ні
- 15444
Вчені не перестають дивувати розробками революційних технологій. Суміш із покращеними якостями була отримана нещодавно – на початку 90-х років 20-го століття. У Росії її використання при будівництві зустрічається не так часто, основне застосування - виготовлення наливних підлог і декоративних виробів: стільниць, ажурних арок і перегородок.
Визначити переваги якіснішого матеріалу РПБ дозволить розгляд параметрів:
- склад.
- Властивості.
- Сфера використання.
- Економічне обґрунтування зиску.
склад
Бетон - будматеріал, формований з ущільненої суміші різного складу:
1. Основа - в'яжуча речовина, що «склеює» заповнювач. Властивість надійно, в єдине ціле поєднувати компоненти забезпечує основні вимоги сфери застосування. Види в'яжучого:
- Цемент.
- Гіпс.
- Вапно.
- Полімери.
- Бітум.
2. Заповнювач – складова, яка визначає густину, вагу, міцність. Види та розмір зерна:
- Пісок – до 5 мм.
- Керамзит – до 40
- Шлак – до 15.
- Щебінь – до 40.
3. Добавки – модифікатори, що покращують властивості, що змінюють процеси схоплювання одержуваної суміші. Види:
- Пластифікуючі.
- Армують.
- Порізуючі.
- Регулюючі морозостійкість та/або швидкість схоплювання.
4. Вода - компонент, що вступає в реакцію з в'язким (не використовується в бітумних бетонах). Відсоткове співвідношення рідини до маси основи визначає пластичність та час схоплювання, морозостійкість та міцність виробу.
Застосування різних поєднань основи, наповнювача, добавок, їх співвідношення, пропорцій дозволяє отримувати бетони з різноманітними характеристиками.
Відмінність РПБ з інших видів матеріалів – дрібна фракція заповнювача. Зниження відсоткового вмісту цементу, його заміна кам'яним борошном, мікрокремнеземом дозволило створити суміші з високою плинністю, склади, що самоущільнюються.
Надміцні РПБ отримують змішуванням води (7-11%) та реакційно-активного порошку. Пропорції (%):
- Портландцемент марки М500 сірий чи білий – 30~34.
- Мікрокварц або кам'яне борошно - 12-17%.
- Мікрокремнезем – 3.2~6.8.
- Тонкозернистий кварцовий пісок (фракція 0.1-0.63 мм).
- Суперпластифікатор на основі полікарбоксилатного ефіру – 0,2-0,5.
- Прискорювач набору міцності – 0,2.
Технологія отримання:
- Компоненти готують відповідно до процентного змісту.
- У змішувач подають воду та пластифікатор. Починається процес перемішування.
- Додають цемент, кам'яне борошно, мікрокремнезем.
- Для надання кольору допускається добавка барвників (залізоокисні).
- Перемішування 3 хвилини.
- Доповнюють піском та (для армованих бетонів).
- Процес змішування 2-3 хвилини. У цьому проміжку вводять прискорювач схоплювання у відсотковому співвідношенні 0,2 від загальної маси.
- Поверхню форми змочують водою.
- Заливають суміш.
- Збризкують водою поверхню розчину, що розподілився у формі.
- Накривають ливарну ємність.
На всі операції потрібно до 15 хвилин.
Властивості реакційно-порошкових бетонів
Позитивні якості:
1. Застосування мікрокремнезему та кам'яного борошна призвело до зниження пропорції вмісту цементу та дорогих суперпластифікаторів у РПБ, що зумовило падіння вартості.
2. Отримано склад самоущільнюючого порошкового надміцного бетону з високим ступенем плинності:
- Не обов'язкове застосування вібростолу.
- Лицьова поверхня виробів, що одержуються, практично не вимагає механічного доопрацювання.
- Можливість виготовлення елементів з різною текстурою та шорсткістю поверхні.
3. Армування сталевою, целюлозною фіброю, використання ажурно-тканинних каркасів підвищує марку до М2000, міцність на стиск – до 200 МПа.
4. Висока стійкість до карбонатної та сульфатної корозії.
5. Застосування порошкової реакційної суміші допомагає створити надміцні (40-50 Мпа), легкі конструкції (щільність 1400~1650 кг/м3). Зниження маси зменшує навантаження на фундамент споруд. Міцність дозволяє виконувати несучі елементи каркасу будівлі меншої товщини – скорочується витрата.
Характеристики
Інженери на етапі проектування проводять розрахунки та складають ряд рекомендацій та вимог до будівельних матеріалів та параметрів. Основні показники:
- Марка бетону – число після літери «М» (М100) у маркуванні, вказує діапазон статичного навантаження на стиск (кг/см2) після перевищення якої настає руйнація.
- Міцність: на стиск – фіксована дослідним шляхом величина тиску преса на зразок до його деформації, одиниця виміру: МПа. На вигин – тиск преса на центр зразка, встановлений на дві опори.
- Щільність – маса виробу об'ємом 1 куб. метр, одиниця виміру: кг/м3.
- Морозостійкість – кількість циклів заморожування та зворотного процесу із руйнуванням зразка менше 5 %.
- Коефіцієнт усадки – відсоткове зменшення обсягу, лінійних розмірів конструкції готовності.
- Водопоглинання – відношення маси або об'єм води, що вбирається зразком при зануренні в посудину з рідиною. Характеризує відкриту пористість бетону.
Сфера застосування
Нова технологія на основі реакційно-порошкової суміші дозволяє створювати бетони з покращеними характеристиками та широкою сферою використання:
- 1. Наливні підлоги з високим опором стирання при мінімальній товщині шару, що наноситься.
- 2. Виготовлення бордюрного каменю із тривалим терміном експлуатації.
- 3. Різні у потрібній пропорції добавки здатні значно знижувати процес водопоглинання, що дозволяє застосовувати матеріал при зведенні морських нафтових платформ.
- 4. У цивільному та промисловому будівництві.
- 5. Зведення мостів та тунелів.
- 6. Для стільниць з високою міцністю, поверхнею різної структури та шорсткістю.
- 7. Декоративні панелі.
- 8. Створення перегородок, художніх виробів із прозорого бетону. При поступовій заливці у форму укладають світлочутливі волокна.
- 9. Виготовлення архітектурних тонкостінних деталей за допомогою тканинного армування.
- 10. Використання для міцних клейових складів та ремонтних сумішей.
- 11. Теплоізоляційний розчин із застосуванням склосфер.
- 12. Високоміцний бетон на гранітному щебені.
- 13. Барельєфи, пам'ятники.
- 14. Кольорові бетони.
Вартість
Висока ціна вводить в оману забудовників щодо доцільності використання. Зниження транспортних витрат, збільшення терміну експлуатації споруд та наливної підлоги, інші позитивні властивості матеріалу окупають фінансові вкладення. Знайти та купити РПБ досить складно. Проблема пов'язана зі зниженим попитом.
Ціни, за якими можна придбати РПБ у Росії:
На жаль, складно навести приклади об'єктів цивільного чи промислового призначення, зведені біля Росії із застосуванням РПБ. Основне використання порошкових бетонів отримало при виготовленні штучного каменю, стільниць, а також як наливні підлоги та ремонтні склади.
| Статті |
ГЛАВА 1 СУЧАСНІ ПРЕДСТАВЛЕННЯ ТА ОСНОВНІ
ПРИНЦИПИ ОТРИМАННЯ ВИСОКОЯКІСНИХ ПОРОШКОВИХ БЕТОНІВ.
1.1 Зарубіжний та вітчизняний досвід застосування високоякісних бетонів та фібробетонів.
1.2 Багатокомпонентність бетону як чинник забезпечення функціональних властивостей.
1.3 Мотивація появи високоміцних та особливо високоміцних реакційно-порошкових бетонів та фібробетонів.
1.4 Висока реакційна активність дисперсних порошків – основа отримання високоякісних бетонів.
ВИСНОВКИ З РОЗДІЛУ 1.
ГЛАВА 2 ВИХІДНІ МАТЕРІАЛИ, МЕТОДИ ДОСЛІДЖЕНЬ,
ПРИЛАДИ ТА ОБЛАДНАННЯ.
2.1. Характеристики сировинних матеріалів.
2.2 Методи досліджень, прилади та обладнання.
2.2.1 Технологія підготовки сировинних компонентів та оцінка їхньої реакційної активності.
2.2.2 Технологія виготовлення порошкових бетонних сумішей та ме
Тоді їх випробувань.
2.2.3. Методи досліджень. Прилади та обладнання.
ГЛАВА 3 ТОПОЛОГІЯ ДИСПЕРСНИХ СИСТЕМ, ДИСПЕРСНО
АРМОВАНИХ ПОРОШКОВИХ БЕТОНІВ І
МЕХАНІЗМ ЇХНІХ ТВЕРДЕННЯ.
3.1 Топологія композиційних в'яжучих та механізм їх твердіння.
3.1.1 Структурно-топологічний аналіз композиційних в'яжучих. 59 Р 3.1.2 Механізм гідратації та затвердіння композиційних в'яжучих - як наслідок структурної топології композицій.
3.1.3 Топологія дисперсно-армованих тонкозернистих бетонів.
ВИСНОВКИ З РОЗДІЛУ 3.
ГЛАВА 4 РЕОЛОГІЧНИЙ СТАН СУПЕРПЛАСТИФІЦІРОВАННЯ ДИСПЕРСНИХ СИСТЕМ, ПОРОШКОВИХ БЕТОННИХ СУМІШІВ І МЕТОДОЛОГІЯ ОЦІНКИ ЙОГО.
4.1 Розробка методології оцінки граничної напруги зсуву та плинність дисперсних систем та тонкозернистих порошкових бетонних сумішей.
4.2 Експериментальне визначення реологічних властивостей дисперсних систем та тонкозернистих порошкових сумішей.
ВИСНОВКИ З РОЗДІЛУ 4.
ГЛАВА 5 ОЦІНКА РЕАКЦІЙНОЇ АКТИВНОСТІ ГІРНИЧИХ ПОРОД І ДОСЛІДЖЕННЯ РЕАКЦІЙНО-ПОРОШКОВИХ СУМІШІВ І БЕТОНІВ.
5.1 Реакційна активність гірських порід у суміші з цементом.
5.2 Принципи підбору складу порошкового дисперсно армованого бетону з урахуванням вимог до матеріалів.
5.3 Рецептура тонкозернистого порошкового дисперсно-армованого бетону.
5.4 Приготування бетонної суміші.
5.5 Вплив складів порошкових бетонних сумішей на їх властивості та міцність при осьовому стисканні.
5.5.1 Вплив типу суперпластифікаторів на розтікання. Бетонної суміші та міцність бетону.
5.5.2 Вплив дозування суперпластифікатора.
5.5.3 Вплив дозування мікрокремнезему.
5.5.4 Вплив частки базальту та піску на міцність.
ВИСНОВКИ З РОЗДІЛУ 5.
РОЗДІЛ 6 ФІЗИКО-ТЕХНІЧНІ ВЛАСТИВОСТІ БЕТОНІВ ТА ЇХ
ТЕХНІКО-ЕКОНОМІЧНА ОЦІНКА.
6.1 Кінетичні особливості формування міцності РПБ та фібро-РПБ.
6.2 Деформативні властивості фібро-РПЛ.
6.3 Об'ємні зміни порошкових бетонів.
6.4 Водопоглинання дисперсно-армованих порошкових бетонів.
6.5 Техніко-економічна оцінка та виробнича реалізація РПБ.
Рекомендований список дисертацій
Склад, топологічна структура та реотехнологічні властивості реологічних матриць для виробництва бетонів нового покоління 2011 рік, кандидат технічних наук Ананьєв, Сергій Вікторович
Піщані бетони нового покоління, що пропарюються на реакційно-порошковій зв'язці. 2013 рік, кандидат технічних наук Валієв, Дамір Маратович
Високоміцний тонкозернистий базальтофібробетон 2009 рік, кандидат технічних наук Боровських, Ігор Вікторович
Порошково-активований високоміцний піщаний бетон та фібробетон з низькою питомою витратою цементу на одиницю міцності. 2012 рік, кандидат технічних наук Володін, Володимир Михайлович
Порошково-активований високоміцний бетон та фібробетон з низькою питомою витратою цементу на одиницю міцності. 2011 рік, кандидат технічних наук Хвастунов, Олексій Вікторович
Введення дисертації (частина автореферату) на тему «Тонкозернисті реакційно-порошкові дисперсно-армовані бетони з використанням гірських порід»
Актуальність теми З кожним роком у світовій практиці виробництва бетону та залізобетону стрімкими темпами зростає випуск високоякісних, високо та особливо високоміцних бетонів, і цей прогрес став об'єктивною реальністю, обумовленою значною економією матеріальних та енергетичних ресурсів.
Зі значним підвищенням міцності бетону на стиск неминуче знижується тріщиностійкість і зростає небезпека крихкого руйнування конструкцій. Дисперсне армування бетонів фіброю виключає ці негативні властивості, що дозволяє випускати бетони класів вище 80-100 з міцністю 150-200 МПа, що мають нову якість - в'язкий характер руйнування.
Аналіз наукових праць у галузі дисперсно-армованих бетонів та їх виробництва у вітчизняній практиці показує, що основна орієнтація не має на меті використання в таких бетонах високоміцних матриць. Клас дисперсно-армованих бетонів за міцністю на стиск залишається надзвичайно низьким і обмежується В30-В50. Це не дозволяє забезпечити гарне зчеплення фібри з матрицею, повністю використовувати сталеву фібру навіть з невисокою міцністю на розрив. Більше того, теоретично розробляються, а на практиці випускаються бетонні вироби з вільно укладеними волокнами зі ступенем об'ємного армування 5-9%; проливають їх під дією вібрації непластифікованими "жирними" високозбіжними цементно-піщаними розчинами складу: цемент-пісок -1:0,4+1:2,0 при В/Ц = 0,4, що є надзвичайно марнотратним і повторює рівень робіт 1974 р Значні наукові досягнення у галузі створення суперпластифікованих ВНВ, мікродисперсних сумішей з мікрокремнеземами, з реакційно-активними порошками з високоміцних гірських порід, дозволили довести водоредукувальну дію до 60% з використанням суперпластифікаторів олігомерного складу та гіперпластифікаторів полімерного складу. Ці досягнення не стали основою для створення високоміцних залізобетонних, або тонкозернистих порошкових бетонів з литих сумішей, що самоущільнюються. Тим часом передові країни активно розвивають нові покоління реакційно-порошкових бетонів, армованих дисперсними волокнами, тканими проливними об'ємними тонкосітковими каркасами, комбінацією їх зі стрижневою або стрижневою з дисперсною арматурою.
Все це визначає актуальність створення високоміцних тонкозернистих реакційно-порошкових, дисперсно-армованих бетонів марок 1000-1500, що відрізняються високою економічністю не тільки під час будівництва відповідальних унікальних будівель та споруд, але й для виробів та конструкцій загального призначення.
Дисертаційна робота виконувалася відповідно до програм інституту будівельних матеріалів та конструкцій Мюнхенського технічного університету (ФРН) та ініціативних робіт кафедри ТБКіВ ПГУАС та науково-технічної програми Міносвіти Росії "Наукові дослідження вищої школи з пріоритетних напрямів науки і техніки" за підпрограмою "Архітектура та будівництво" 2000-2004 р.р.
Мета та завдання дослідження. Метою дисертаційної роботи є розробка складів високоміцних тонкозернистих реакційно-порошкових бетонів, у тому числі дисперсно-армованих бетонів з використанням подрібнених гірських порід.
Для досягнення поставленої мети необхідно вирішити комплекс наступних завдань:
Виявити теоретичні передумови та мотивації створення багатокомпонентних тонкозернистих порошкових бетонів з дуже щільною, високоміцною матрицею, одержуваної литтям при наднизькому водозмісті, що забезпечують виготовлення бетонів з в'язким характером при руйнуванні та високою міцністю на розтяг при вигині;
Виявити структурну топологію композиційних в'яжучих та дисперсно-армованих тонкозернистих композицій, отримати математичні моделі їх структури для оцінки відстаней між грубими частинками наповнювача та між геометричними центрами армуючих волокон;
Розробити методологію оцінки реологічних властивостей воднодисперсних систем, тонкозернистих порошкових дисперсно-армованих композицій; досліджувати їх реологічні властивості;
Виявити механізм твердіння змішаних в'яжучих, вивчити процеси структуроутворення;
Встановити необхідну плинність багатокомпонентних тонкозернистих порошкових бетонних сумішей, що забезпечує заповнення форм сумішшю з низькою в'язкістю та наднизькою межею плинності;
Оптимізувати склади тонкозернистих дисперсно-армованих бетонних сумішей з фіброю d = 0,1 мм і / = 6 мм з мінімальним вмістом, достатнім для підвищення розтяжності бетону, технологію приготування та встановити вплив рецептури на плинність, щільність, повітрозміщення їх, міцність фізико-технічні властивості бетонів
Наукова новизна роботи.
1. Науково обґрунтовано та експериментально підтверджено можливість отримання високоміцних тонкозернистих цементних порошкових бетонів, у тому числі дисперсно-армованих, що виготовляються з бетонних сумішей без щебеню з тонкими фракціями кварцового піску, з реакційно-активними порошками гірських порід та мікрокремнеземом. ефективності суперпластифікаторів до вмісту води в литій суміші, що самоущільнюється, до 10-11% (відповідної без СП напівсухої суміші для пресування) від маси сухих компонентів.
2. Розроблено теоретичні основи методів визначення межі плинності суперпластифікованих рідкоподібних дисперсних систем та запропоновано методики оцінки розтікання порошкових бетонних сумішей при вільному розтіканні та блокованій сіточною огорожею.
3. Виявлено топологічну структуру композиційних в'яжучих та порошкових бетонів, у тому числі дисперсно-армованих. Отримано математичні моделі їхньої структури, що визначають відстані між грубими частинками та між геометричними центрами волокон у тілі бетону.
4. Теоретично передбачено та експериментально доведено переважно крізь розчинний дифузійно-іонний механізм затвердіння композиційних цементних в'яжучих, що посилюється в міру збільшення вмісту наповнювача або значного збільшення дисперсності його порівняно з дисперсністю цементу.
5. Вивчено процеси структуроутворення тонкозернистих порошкових бетонів. Показано, що порошкові бетони з суперпластифікованих литих бетонних сумішей, що самоущільнюються, значно щільніше, кінетика наростання їх міцності інтенсивніша, а нормативна міцність істотно вища, ніж бетонів без СП, спресованих при тому ж водоутриманні під тиском 40-50 МПа. Розроблено критерії оцінки реакційно-хімічної активності порошків.
6. Оптимізовано склади тонкозернистих дисперсно-армованих бетонних сумішей з тонкою сталевою фіброю діаметром 0,15 та довжиною 6 мм, технологія їх приготування, черговість введення компонентів та тривалість перемішування; встановлено вплив складу на плинність щільність, повітроміст бетонних сумішей, міцність при стисканні бетонів.
7. Вивчено деякі фізико-технічні властивості дисперсно-армованих порошкових бетонів та основні закономірності впливу на них різних рецептурних факторів.
Практична значущість роботи полягає у розробці нових литих тонкозернистих порошкових бетонних сумішей з фіброю для заливання форм для виробів і конструкцій, як без, так і з комбінованим стрижневим армуванням або без фібри для заливки форм з готовими об'ємними тканими каркасами тонкосітковими. З використанням високощільних бетонних сумішей можливе виробництво високотріщиностійких згинальних або стиснутих залізобетонних конструкцій з в'язким характером руйнування при дії граничних навантажень.
Отримана високощільна, високоміцна композиційна матриця з міцністю при стисканні 120-150 МПа для підвищення зчеплення з металом з метою використання тонкої і короткої високоміцної фібри 0 0,040,15 мм і довжиною 6-9 мм, що дозволяє знизити витрату її і опір течії бетону технології виготовлення тонкостінних філігранних виробів з високою міцністю на розтяг при згині.
Нові види тонкозернистих порошкових дисперсно-армованих бетонів розширюють номенклатуру високоміцних виробів та конструкцій для різних видів будівництва.
Розширено сировинну базу природних наповнювачів з відсіву каменеробіння, сухої та мокрої магнітної сепарації при видобутку та збагаченні рудних та нерудних корисних копалин.
Економічна ефективність розроблених бетонів полягає у значному зниженні матеріаломісткості за рахунок скорочення витрат бетонних сумішей для виготовлення високоміцних виробів та конструкцій.
Реалізація результатів досліджень. Розроблені склади пройшли виробничу апробацію в ТОВ «Пензенський завод ЗБВ» та на виробничій базі збірного залізобетону ЗАТ «Енергосервіс» та використовуються у м. Мюнхені при виготовленні балконних опор, плит та інших виробів у житловому будівництві.
Апробація роботи. Основні положення та результати дисертаційної роботи представлялися та доповідалися на Міжнародних та Всеросійських науково-технічних конференціях: «Молода наука – новому тисячоліттю» (Набережні Челни, 1996 р), «Питання планування та забудови міст» (Пенза, 1996 р, 1999 р, г), «Сучасні проблеми будівельного матеріалознавства» (Пенза, 1998), «Сучасне будівництво» (1998), Міжнародних науково-технічних конференціях «Композиційні будівельні матеріали. Теорія та практика», (м. Пенза, 2002 р.,
2003 р., 2004 р., 2005 р), «Ресурсо- та енергозбереження як мотивація творчості в архітектурно-будівельному процесі» (Москва-Казань, 2003 р), «Актуальні питання будівництва» (Саранськ, 2004 р), «Нові енерго- та ресурсозберігаючі наукомісткі технології у виробництві будівельних матеріалів» (Пенза, 2005 р), Всеросійській науково-практичній конференції «Містобудування, реконструкція та інженерне забезпечення сталого розвитку міст Поволжя» (Тольятті, 2004 р), Академічних читаннях РААСН «Досягнення, розвитку теорії та практики будівельного матеріалознавства» (Казань, 2006).
Публікації. За результатами виконаних досліджень було опубліковано 27 робіт (у журналах за списком ВАК 2 роботи).
Структура та обсяг роботи. Дисертаційна робота складається із вступу, 6 розділів, основних висновків, додатків та списку використаної літератури зі 160 найменувань, викладена на 175 сторінках машинописного тексту, містить 64 малюнки, 33 таблиці.
Подібні дисертаційні роботи за спеціальністю «Будівельні матеріали та вироби», 05.23.05 шифр ВАК
Реотехнологічні характеристики пластифікованих цементно-мінеральних дисперсних суспензій та бетонних сумішей для виробництва ефективних бетонів 2012 рік, кандидат технічних наук Гуляєва, Катерина Володимирівна
Високоміцний дисперсно-армований бетон 2006 рік, кандидат технічних наук Сімакіна, Галина Миколаївна
Методологічні та технологічні основи виробництва високоміцних бетонів з високою ранньою міцністю для безпрогрівних та малопрогрівних технологій 2002 рік, доктор технічних наук Дем'янова, Валентина Серафимівна
Дисперсно-армований дрібнозернистий бетон на техногенному піску КМА для виробів, що згинаються. 2012 рік, кандидат технічних наук Клюєв, Олександр Васильович
дрібнозернисті бетони і фібробетони, що самоущільнюються, на основі високонаповнених модифікованих цементних в'яжучих 2018 рік, кандидат технічних наук Баликов, Артемій Сергійович
Висновок дисертації на тему «Будівельні матеріали та вироби», Калашніков, Сергій Володимирович
1. Аналіз складу та властивостей дисперсно-армованих бетонів, що виробляються в Росії, свідчить про те, що вони не повною мірою відповідають технічним та економічним вимогам, у зв'язку з невисокою міцністю бетонів на стиск (М 400-600). У таких трьох-чотирьох-і рідко п'яти-компонентних бетонах недовикористовується не тільки дисперсна арматура високої міцності, а й звичайної міцності.
2. Грунтуючись на теоретичних уявленнях про можливість досягнення максимальних водоредукувальних ефектів суперпластифікаторів у дисперсних системах, що не містять грубозернистих заповнювачів, високої реакційної активності мікрокремнеземів і порошків гірських порід, що спільно підсилюють реологічну дію СП, обґрунтовано створення семикомпонентної високоміцної щодо короткої дисперсної арматури d = 0,15-0,20 мкм та / = 6мм, що не утворює "їжаків" при виготовленні бетонів і мало знижує плинність ПБС.
3. Показано, що основним критерієм отримання високощільної ПБС є висока плинність дуже щільної суміші цементуючої з цементу, МК, порошку гірської породи і води, що забезпечується добавкою СП. У зв'язку з цим розроблено методологію оцінки реологічних властивостей дисперсних систем та ПБС. Встановлено, що висока плинність ПБС забезпечується при граничній напрузі зсуву 5-10 Па і вмісту води 10-11 % від маси сухих компонентів.
4. Виявлено структурну топологію композиційних в'яжучих та дисперсно-армованих бетонів та надано їх математичні моделі структури. Встановлено іонно-дифузійний через розчинний механізм твердіння композиційних наповнених в'яжучих. Систематизовано методи розрахунку середніх відстаней між частинками піску в ПБС, геометричними центрами фібри в порошковому бетоні за різними формулами та за різних параметрів //, /, d. Показано об'єктивність формули автора на відміну традиційно використовуваних. Оптимальна відстань і товщина прошарку цементуючої суспензії ПБС повинна бути в межах 37-44+43-55 мкм при витратах піску 950-1000 кг і фракціях його 0,1-0,5 і 0,14-0,63 мм, відповідно.
5. Встановлено реотехнологічні властивості дисперсно-армованої та неармованої ПБС за розробленими методиками. Оптимальний розплив ПБС із конуса з розмірами D = 100; d=70; h = 60 мм має бути 25-30 см. Виявлено коефіцієнти зменшення розтікання залежно від геометричних параметрів фібри та зменшення розпливу ПБС при блокуванні його сіточною огорожею. Показано, що для заливання ПБС у форми з об'ємно-сіточними каркасами тканими розплив повинен бути не менше 28-30 см.
6. Розроблено методику оцінки реакційно-хімічної активності порошків гірських порід у малоцементних сумішах (Ц:П – 1:10) у зразках, спресованих при тиску екструзійного формування. Встановлено, що при однаковій активності, що оцінюється за міцністю через 28 діб і тривалі стрибки твердіння (1-1,5 року), перевагу при використанні в РПБС слід віддавати порошкам з високоміцних порід: базальту, діабазу, дациту, кварцу.
7. Вивчено процеси структуроутворення порошкових бетонів. Встановлено, що литі суміші в перші 10-20 хв після заливання виділяють до 40-50% залученого повітря і вимагають для цього покриття плівкою, що перешкоджає утворенню щільної скоринки. Суміші починають активно схоплюватися через 7-10 годин після заливання і набирають міцність через 1 добу 30-40 МПа, через 2 добу-50-60 МПа.
8. Сформульовано основні експериментально-теоретичні принципи підбору складу бетону із міцністю 130-150 МПа. Кварцовий пісок для забезпечення високої плинності ПБС має бути тонкозернистим.
0,14-0,63 або 0,1-0,5 мм з насипною густиною 1400-1500 кг/м3 при витраті 950-1000 кг/м. Товщина прошарку суспензії цементно-кам'яного борошна та МК між зернами піску повинна знаходитися в межах 43-55 та 37-44 мкм, відповідно, при вмісті води та СП, що забезпечують розплив сумішей 2530 см. Дисперсність ПЦ та кам'яного борошна повинні бути приблизно однаковими, вміст МК 15-20%, вміст кам'яного борошна 40-55% від маси цементу. При варіюванні вмісту зазначених факторів, оптимальний склад вибирається за необхідним розпливом суміші та максимальними показниками міцності на стиск через 2,7 та 28 діб.
9. Оптимізовано склади тонкозернистих дисперсно-армованих бетонів із міцністю при стисканні 130-150 МПа з використанням сталевої фібри при коефіцієнті армування // = 1 %. Виявлено оптимальні технологічні параметри: перемішування повинно здійснюватися у високошвидкісних змішувачах спеціальної конструкції, бажано вакуумованих; послідовність завантаження компонентів та режими перемішування, "відпочинку", суворо регламентовані.
10. Вивчено вплив складу на плинність, щільність, повітрозміст дисперсно-армованих ПБС, на міцність при стисканні бетонів. Виявлено, що розтікання сумішей, як і міцність бетону, залежать від цілого ряду рецептурних та технологічних факторів. p align="justify"> При оптимізації встановлено математичні залежності плинності, міцності від окремих, найбільш значущих факторів.
11. Вивчено деякі фізико-технічні властивості дисперсноармованих бетонів. Показано, що бетони з міцністю при стисканні 120л.
150 МПа мають модуль пружності (44-47)-10 МПа, коефіцієнт Пуассона -0,31-0,34 (0,17-0,19 - у неармованого). Повітряне усадження дисперсно-армованих бетонів у 1,3-1,5 рази нижче, ніж у неармованих. Висока морозостійкість, низьке водопоглинання та повітряне усадження свідчать про високі експлуатаційні властивості таких бетонів.
12. Виробниче апробування та техніко-економічна оцінка свідчать про необхідність організації виробництв та широкого впровадження у будівництво тонкозернистих реакційно-порошкових дисперсно-армованих бетонів.
Список літератури дисертаційного дослідження кандидат технічних наук Калашніков, Сергій Володимирович, 2006 рік
1. Аганін С.П Бетони низької водопотреби з модифікованими кварцовим наповнювачем.// Автореферат на здобуття уч. степ. к.т.н., М, 1996,17 с.
2. Антропова В.А., Дробишевський В.А. Властивості модифікованого сталефібробетону // Бетон та залізобетон. №3.2002. С.3-5
3. Ахвердов І.М. Теоретичні основи бетонознавства.// Мінськ. Вища школа, 1991,191 с.
4. Бабаєв Ш.Т., Комар А.А. Енергозберігаюча технологія залізобетонних конструкцій з високоміцного бетону з хімічними добавками.// М.: Будвидав, 1987. 240 с.
5. Баженов Ю.М. Бетони ХХІ століття. Ресурсо- та енергозберігаючі технології будівельних матеріалів та конструкцій // Матеріали міжн. наук. техн. конференції. Білгород, 1995. с. 3-5.
6. Баженов Ю.М. Високоякісний тонкозернистий бетон// Будівельні матеріали.
7. Баженов Ю.М. Підвищення ефективності та економічності технології бетонон // Бетон та залізобетон, 1988 №9. с. 14-16.
8. Баженов Ю.М. Технологія бетону.// Видавництво Асоціації вищих навчальних закладів, М.: 2002. 500 с.
9. Баженов Ю.М. Бетони підвищеної довговічності // Будівельні матеріали, 1999 № 7-8. с. 21-22.
10. Баженов Ю.М., Фалікман В.Р. Нове століття: нові ефективні бетони та технології. Матеріали I Всеросійської конференції. М. 2001. з 91-101.
11. Батраков В.Г. та ін. Суперпластифікатор-розріджувач СМФ.// Бетон і залізобетон. 1985. №5. с. 18-20.
12. Батраков В.Г. Модифіковані бетони // М.: Будвидав, 1998. 768 з.
13. Батраков В.Г. Модифікатори бетону нові можливості // Матеріали I Всеросійської конференції з бетону та залізобетону. М: 2001, с. 184-197.
14. Батраков В.Г., Соболєв К.І., Капрієлов С.С. та ін Високоміцні малоцементні добавки // Хімічні добавки та їх застосування у технології виробництва збірного залізобетону. М: Ц.РОЗ, 1999, з. 83-87.
15. Батраков В.Г., Капрієлов С.С. та ін Оцінка ультрадисперсних відходів металургійних виробництв як добавок у бетон // Бетон та залізобетон, 1990. № 12. с. 15-17.
16. Бацанов С.С. Електронегативність елементів та хімічний зв'язок.// Новосибірськ, видавництво СОАН СРСР, 1962,195 с.
17. Беркович Я.Б. Дослідження мікроструктури та міцності цементного каменю, армованого коротковолокнистим хризотил-азбестом: Автореф. Дис. канд. техн. наук. Москва, 1975. – 20 с.
18. Брик М.Т. Деструкція заповнених полімерів М. Хімія, 1989 с. 191.
19. Брик М.Т. Полімеризація на твердій поверхні неорганічних речовин.// Київ, Наукова думка, 1981,288 с.
20. Василик П.Г., Голубєв І.В. Застосування волокон у сухих будівельних сумішах. // Будівельні матеріали №2.2002. С.26-27
21. Волженський А.В. Мінеральні в'яжучі речовини. М.; Будвидав, 1986,463 с.
22. Волков І.В. Проблеми застосування фібробетону у вітчизняному будівництві. //Будівельні матеріали 2004. – №6. С. 12-13
23. Волков І.В. Фібробетон - стан та перспективи застосування в будівельних конструкціях // Будівельні матеріали, обладнання, технології 21 століття. 2004. № 5. С.5-7.
24. Волков І.В. Фібробетонні конструкції. Обз. інф. Серія "Будівельні конструкції", вип. 2. М, ВНИИИС Держбуду СРСР, 1988.-18с.
25. Волков Ю.С. Застосування надміцних бетонів у будівництві // Бетон та залізобетон, 1994 №7. с. 27-31.
26. Волков Ю.С. Монолітний залізобетон. // Бетон та залізобетон. 2000 №1, с. 27-30.
27. ВСН 56-97. «Проектування та основні положення технологій виробництва фібробетонних конструкцій». М., 1997.
28. Виродов І.П Про деякі основні аспекти теорії гідратації та гідратаційного твердіння в'яжучих речовин // Праці VI міжнародного конгресу з хімії цементу. Т. 2. М.; Будвидав, 1976, С. 68-73.
29. Глухівський В.Д., Похомов В.А. Шлаколужні цементи та бетони. Київ. Будівельник, 1978,184 с.
30. Дем'янова B.C., Калашніков С.В., Калашніков В.І. та ін Реакційна активність подрібнених гірських порід у цементних композиціях. Звістки ТулДУ. Серія "Будівельні матеріали, конструкції та споруди". Тула. 2004. Вип. 7. с. 26-34.
31. Дем'янова B.C., Калашніков В.І., Міненко Є.Ю., Усадка бетону з органомінеральними добавками // Будінфо, 2003 № 13. с. 10-13.
32. Долгопалов Н.М., Суханов М.А., Єфімов С.М. Новий тип цементу: структура цементного каменю / Будівельні матеріали. 1994 №1 с. 5-6.
33. Зірок А.І., Вожов Ю.С. Бетон і залізобетон: Наука та практика // Матеріали Всеросійської конференції з бетону та залізобетону. М: 2001, с. 288-297.
34. Зімон А.Д. Адгезія рідини та змочування. М: Хімія, 1974. с. 12-13.
35. Калашніков В.І. Нестеров В.Ю., Хвастунов В.Л., Комохов П.Г., Соломатов В.І., Марусенцев В.Я, Тростянський В.М. Глиношлакові будівельні матеріали. Пенза; 2000, 206 с.
36. Калашніков В.І. Про переважну роль іонноелектростатичного механізму у розрідженні мінеральних дисперсних композицій.// Довговічність конструкцій з автоклавних бетонів. Тез. V Республіканської конференції. Таллінн 1984. с. 68-71.
37. Калашніков В.І. Основи пластифікування мінеральних дисперсних систем для будівельних матеріалів.// Дисертація на здобуття ступеня д.т.н., Воронеж, 1996, 89 з
38. Калашніков В.І. Регулювання розріджувального ефекту суперпластифікаторів виходячи з іонноелектростатичногодії. / / Виробництво та додаток на хімічні добавки в будівництві. Збірник тез НТК. Софія 1984. с. 96-98
39. Калашніков В.І. Облік реологічних змін бетонних сумішей з суперпластифікаторами.// Матеріали IX Всесоюзної конференції з бетону та залізобетону (Ташкент 1983), Пенза 1983 с. 7-10.
40. Калашніков В Л, Іванов І А. Особливості реологічних змін цементних композицій під дією іонностабілізуючих пластифікаторів// Збірник праць "Технологічна механіка бетону" Рига РПІ, 1984 с. 103-118.
41. Калашніков В.І., Іванов І.А. Роль процедурних факторів та реологічних показників дисперсних композицій.// Технологічна механіка бетону. Рига РПІ, 1986. с. 101-111.
42. Калашніков В.І., Іванов І.А., Про структурно-реологічний стан гранично розріджених висококонцентрованих дисперсних систем.// Праці IV Національної конференції з механіки та технології композиційних матеріалів. БАН, Софія. 1985.
43. Калашніков В.І., Калашніков С.В. До теорії "твердіння композиційних цементних в'яжучих.// Матеріали міжнародної науково-технічної конференції «Актуальні питання будівництва» Т.З. Вид. Мордовського держ. університету, 2004. С. 119-123.
44. Калашніков В.І., Калашніков С.В. До теорії твердіння композиційних цементних в'яжучих. Матеріали міжнародної науково-технічної конференції "Актуальні питання будівництва" Т.З. Вид. Мордовського держ. університету, 2004. С. 119-123.
45. Калашніков В.І., Хвастунов B.JI. Москвин Р.М. Формування міцності карбонатношлакових та каустифікованих в'яжучих. Монографія. Депонована у ВГУП ВНІІНТПІ, Вип.1,2003,6.1 д.а.
46. Калашніков В.І., Хвастунов B.JL, Тарасов Р.В., Комохов П.Г., Стасевич А.В., Кудашов В.Я. Ефективні жаростійкі матеріали на основі модифікованого глиношлакового в'яжучого// Пенза, 2004,117 с.
47. Калашніков С. В. та ін Топологія композитних та дисперсно-армованих систем // Матеріали МНТК композиційні будівельні матеріали. Теорія та практика. Пенза, ПДЗ, 2005. С. 79-87.
48. Кисельов А.В., Лигін В.І. Інфрачервоні спектри поверхневих соединений.// М.: Наука, 1972,460 з.
49. Коршак В.В. Термостійкі полімери.// М: Наука, 1969,410 с.
50. Курбатов Л.Г., Рабінович Ф.М. Про ефективність бетонів, армованих залізними фібрами. // Бетон та залізобетон. 1980. Л 3. С. 6-7.
51. Ланкард Д.К., Діккерсон Р.Ф. Залізобетон з арматурою з обрізків сталевого дроту// Будівельні матеріали за кордоном. 1971 №9, с. 2-4.
52. Леонтьєв В.М., Приходько В.А., Андрєєв В.А. Про можливість використання вуглецевих волокнистих матеріалів для армування бетонів// Будівельні матеріали, 1991. №10. З. 27-28.
53. Лобанов І.А. Особливості структури та властивості дисперсно-армованих бетонів // Технологія виготовлення та властивості нових композиційних будівельних матеріалів: Міжвуз. тематики. зб. наук. тр. Л: ЛИСИ, 1086. С. 5-10.
54. Маілян ДР., Шилов Ал.В., Джаварбек R Вплив фібрового армування базальтовим волокном на властивості легкого та важкого бетонів // Нові дослідження бетону та залізобетону. Ростов-на-Дону, 1997. С. 7-12.
55. Маїлян Л.Р., Шилов А.В. Керамзитофіброзалізо-бетонні елементи, що згинаються, на грубому базальтовому волокні. Ростов н/Д: Зростання. держ. будує, ун-т, 2001. – 174 с.
56. Маїлян Р.Л., Маілян Л.Р., Осипов К.М. та ін. Рекомендації з проектування залізобетонних конструкцій з керамзитобетону з фібровим армуванням базальтовим волокном/Ростов-на-Дону, 1996. -14 с.
57. Мінералогічна енциклопедія/Переклад з англ. Л. Надра,1985. с. 206-210.
58. Мчедлов-Петросян О.П. Хімія неорганічних будівельних матеріалів. М.; Будвидав, 1971, 311с.
59. Нерпін С.В., Чуднівський А.Ф., Фізика ґрунту. М. Наука. 1967,167с.
60. Несвітаєв Г. В., Тімонов С.К. Усадочні деформації бетону. 5-ті Академічні читання РААСН. Воронеж, ВДАСУ, 1999. с. 312-315.
61. Пащенко А.А., Сербії В.П. Армування цементного каменю мінеральним волокном Київ, УкрНДІНТІ - 1970 - 45 с.
62. Пащенко А.А., Сербії В.П., Старчевська Є.А. В'яжучі" речовини. Київ. Вища школа, 1975,441 с.
63. Полак А.Ф. Твердіння мінеральних в'яжучих речовин. М.; Видавництво літератури з будівництва, 1966, 207 с.
64. Попкова AM. Конструкції будівель та споруд із високоміцного бетону // Серія будівельних конструкцій // Оглядова інформація. Вип. 5. М: ВНІІНТПІ Держбуду СРСР, 1990 77 с.
65. Пухаренко, Ю.В. Наукові та практичні основи формування структури та властивостей фібробетонів: дис. док. техн. наук: Санкт Петербург, 2004. с. 100–106.
66. Рабінович Ф.М. Бетони, дисперсно-армовані волокнами: Огляд ВНДІЕСМ. М., 1976. – 73 с.
67. Рабінович Ф.Н. Дисперсноармовані бетони. М., Будвидавництво: 1989.-177 с.
68. Рабінович Ф.М. Деякі питання дисперсного армування бетонних матеріалів скловолокном // Дисперсно-армовані бетони та конструкції з них: Тези доп. Республ. нарад. Рига, 1975. - С. 68-72.
69. Рабінович Ф.М. Про оптимальне армування сталефібробетонних конструкцій // Бетон та залізобетон. 1986. № 3. С. 17-19.
70. Рабінович Ф.М. Про рівні дисперсного армування бетонів. // Будівництво та архітектура: Изв. вишів. 1981. № 11. С. 30-36.
71. Рабінович Ф.М. Застосування фіброармованих бетонів в конструкціях будівель // Фібробетон та його застосування в будівництві: Праці НИИЖБ. М., 1979. – С. 27-38.
72. Рабінович Ф.М., Курбатов Л.Г. Застосування сталефібробетону в конструкціях інженерних споруд // Бетон та залізобетон. 1984. - №12.-С. 22-25.
73. Рабінович Ф.М., Романов В.П. Про межу тріщиностійкості дрібнозернистого бетону, армованого сталевими фібрами // Механікакомпозитних матеріалів. 1985. №2. З. 277-283.
74. Рабінович Ф.М., Чорномаз А.П., Курбатов Л.Г. Монолітні днища резервуарів зі сталефібробетону// Бетон і залізобетон. -1981. №10. З. 24-25.
76. Соломатов В.І., Вироюй В.М. та ін. Композиційні будівельні матеріали та конструкції зниженої матеріаломісткості.// Київ, Будівельник, 1991,144 с.
77. Сталефібробетон та конструкції з нього. Серія «Будівельні матеріали» Вип. 7 ВНІІНТПІ. Москва. – 1990.
78. Склофібробетон та конструкції з нього. Серія "Будівельні матеріали". Вип.5. ВНІІНТПІ.
79. Стрєлков М.І. Зміна істинного складу рідкої фази при твердінні в'яжучих речовин та механізми їх твердіння // Праці наради з хімії цементу. М.; Промбудіздат, 1956, С. 183-200.
80. Сичова Л.І., Воловика А.В. Матеріали, армовані волокном / Переклад видавництва: Fibrereinforced materials. -М.: Будвидав, 1982. 180 с.
81. Торопов Н.А. Хімія силікатів та оксидів. Л.; Наука, 1974,440с.
82. Третьяков Н.Є., Філімонов В.М. Кінетика і каталіз / Т.: 1972, № 3,815-817 с.
83. Фадель І.М. Інтенсивна роздільна технологія бетону, наповненого базальтом.// Автореферат дис. к.т.н. М, 1993,22 с.
84. Фібробетон у Японії. Експрес-інформація. Будівельні конструкції», М, ВНДІІВ Держбуду СРСР, 1983. 26 с.
85. Філімонов В.М. Спектроскопія фотоперетворень у молекулах.//Л.: 1977, с. 213-228.
86. Хун ДЛ. Властивості бетонів, що містять мікрокремнезем і вуглецеве волокно, оброблене силанами // Експрес-інформація. Вип. №1.2001. С.33-37.
87. Циганенко А.А., Хоменя А.В., Філімонов В.М. Адсорбція та адсорбенти.//1976, вип. 4, с. 86-91.
88. Шварцман А.А., Томілін І.А. Успіхи хімії//1957, Т. 23 №5, с. 554-567.
89. Шлаколужні в'яжучі та дрібнозернисті бетони на їх основі (за загальною редакцією В.Д. Глуховського). Ташкент, Узбекистан, 1980,483 с.
90. Юрген Шуберт, Калашніков С.В. Топологія змішаних в'яжучих та механізм їх твердіння // Зб. Статті МНТК Нові енерго та ресурсозберігаючі наукомісткі технології у виробництві будівельних матеріалів. Пенза, ПДЗ, 2005. с. 208-214.
91. Balaguru P., Najm. High-performance fiber-reinforced mixture with fiber volume fraction//ACI Materials Journal.-2004.-Vol. 101 №4.- p. 281-286.
92. Batson G.B. State-the-Art Reportion Fiber Reinforced Concrete. Reported by ASY Committee 544. "ACY Journal". 1973, -70, - № 11, -p. 729-744.
93. Bindiganavile V., Banthia N., Aarup В/ Impact response of ultra-high-strength fiber-reinforced cement composite. // ACI Materials Journal. 2002. – Vol. 99 №6. – P.543-548.
94. Bindiganavile V., Banthia., Aarup B. Impact response of ultra-high-strength fiber-reinforced cement compsite // ACJ Materials Journal. 2002 – Vol. 99 № 6.
95. Bornemann R., Fenling E. Ultrahochfester Beton-Entwicklung und Verhalten. / / Leipziger Massivbauseminar, 2000, Bd. 10, s 1-15.
96. Brameschuber W., Schubert P. Neue Entwicklungen bei Beton und Mauerwerk.// Oster. Jngenieur-und Architekten-Zeitsehrieft., s. 199-220.
97. Dallaire E., Bonnean O., Lachemi M., Aitsin P.-C. Mechanical Behavior of Consined Reactive Powder Concrete.// American Societe of Givil Eagineers Materials Engineering Coufernce. Washington. DC. November 1996, Vol. 1, p.555-563.
98. Frank D., Friedemann K., Schmidt D. Optimisierung der Mischung sowie Verifizirung der Eigenschaften Saueresistente Hochleistungbetone.// Betonwerk+Fertigteil-Technik. 2003. № 3. S.30-38.
99. Grube P., Lemmer C., Riihl M Vom Gussbeton zum Selbstvendichtenden Beton. s. 243-249.
100. Kleingelhofer P. Neue Betonverflissiger auf Basis Policarboxilat.// Proc. 13. Jbasil Weimar 1997, Bd. 1, s 491-495.
101. Muller C., Sehroder P. Schlif3e P., Hochleistungbeton mit Steinkohlenflugasche. Essen VGB Fechmische Vereinigung Bundesveband Kraftwerksnelenprodukte.// E.V., 1998-Jn: Flugasche in Beton, VGB/BVK-Faschaugung. 01 Dezember 1998, Vortag 4,25 seiten.
102. Richard P., Cheurezy M. Composition of Reactive Powder Concrete. Skientific Division Bougies.// Cement and Concrete Research, Vol. 25. No. 7, pp. 1501-1511,1995.
103. Richard P., Cheurezy M. Reactive Powder Concrete with Heigh Ducttility and 200-800 MPa Compressive Strength.// AGJ SPJ 144-22, p. 507-518,1994.
104. Romualdy JR, Mandel J.A. Tensile strength of Concrete Affected by Uniformly Distributed and Glosely Spaced Lengths of Wire Reinforcement «ACY Journal». 1964 - 61 - № 6 - p. 675-670.
105. Schachinger J., Schubert J., Stengel Т., Schmidt PC, Hilbig H., Heinz DL Ultrahochfester Beton-Bereit fur die Anwendung? Schriftenzeihe Baustoffe.// FestSchrift zum 60. Geburgstag Von Prof.-Dr. Jng. Peter Schliessl. Heft. 2003, s. 189-198.
106. Schmidt M. Bornemann R. Moglichkeiten und Crensen von Hochfestem Beton.// Proc. 14, Jbausil, 2000, Bd. 1, s 1083-1091.
107. Schmidt M. Jahre Entwicklung bei Zement, Zusatsmittel und Beton. Ceitzum Baustoffe und Materialpriifung. Schriftenreihe Baustoffe.// Fest-schrift zum 60. Geburgstag von Prof. Dr.-Jng. Peter Schiesse. Heft 2.2003 s 189-198.
108. SchmidM,FenlingE.Utntax;hf^
109. Schmidt M., Fenling E., Teichmann Т., Bunjek K., Bornemann R. Ultrahochfester Beton: Perspective fur die Betonfertigteil Industrie.// Betonwerk+Fertigteil-Technik. 2003. № 39.16.29.
110. Scnachinger J, Schuberrt J, Stengel T, Schmidt K, Heinz D, Ultrahochfester Beton Bereit Fur die Anwendung? Scnriftenreihe Baustoffe. Fest – schrift zum 60. Geburtstag von Prof. Dr.-ing. Peter Schliessl. Heft 2.2003, C.267-276.
111. Scnachinger J., Schubert J., Stengel Т., Schmidt K., Heinz D. Ultrahochfester Beton Bereit Fur die Anwendung? Scnriftenreihe Baustoffe.// Fest - schrift zum 60. Geburtstag von Prof. Dr. - ing. Peter Schlissl. Heft 2.2003, C.267-276.
112. Stark J., Wicht B. Geschichtleiche Entwichlung der ihr Beitzag zur Entwichlung der Betobbauweise.// Oster. Jngenieur-und Architekten-Zeitsehrieft., 142.1997. H.9.125. Taylor // MDF.
113. Wirang-Steel Fibraus Concrete.// Concrete construction. 1972,16, № l, s. 18-21.
114. Bindiganavill V., Banthia N., Aarup B. Impact response of ultra-high-strength fiber-reinforced cement composite //ASJ Materials Journal. -2002.-Vol. 99 №6.-p. 543-548.
115. Balaguru P., Nairn H., High-performance fiber-reinforced concrete mixture proportion with high fiber volume fractions // ASJ Materials Journal. 2004, Vol. 101, №4.-p. 281-286.
116. Kessler H., Kugelmodell fur Ausfallkormengen dichter Betone. Betonwetk + Festigteil-Technik, Heft 11, S. 63-76,1994.
117. Bonneau O., Lachemi M., DallaireE., Dugat J., Aitcin P.-C. Mechanical ProPerties and Durability of Two Industrial Reactive Powder Cohcrete // ASJ Materials Journal V.94. No.4, S.286-290. Juli-August, 1997.
118. De Larrard F. Sedran Th. Optimization of ultrahigh-performance конкретні з використанням пакетної моделі. Cem. Concrete Res., Vol.24 (6). S. 997-1008,1994.
119. Richard P., Cheurezy M. Composition of Reactive Powder Concrete. Cem. Coner.Res.Vol.25. No.7, S.1501-1511,1995.
120. Bornemann R., Sehmidt M., Fehling E., Middendorf B. Ultra Hachleistungsbeton UHPC - Herstellung, Eigenschaften und Anwendungsmoglichkeiten. Sonderdruck aus; Beton und stahlbetonbau 96, H.7. S.458-467,2001.
121. Bonneav O., Vernet Ch., Moranville M. Optimization of Reological Behavior of Reactive Powder Coucrete (RPC). Shebroke, Canada, August, 1998. S.99-118.
122. Aitcin P., Richard P. The Pedestrian / Bikeway Bridge of scherbooke. 4-й Міжнародний Simposium on Utilization of High-strength/ High-Performance, Paris. S. 1999-1406,1996.
123. De Larrard F., Grosse J.F., Puch C. Comparative study of Various Silica Fumes as Additives in High-Performance Cementious Materials. Матеріали та структури, RJLEM, Vol.25, S. 25-272,1992.
124. Richard P. Cheyrezy М.М. Reactive Powder Concretes with High Ductility and 200-800 MPa Compressive Strength. ACI, SPI 144-24, S. 507-518,1994.
125. Berelli G., Dugat I., Bekaert A. За допомогою RPC в Gross-Flow Cooling Towers, Міжнародний симпозіум на High-Performance and Reactive Powder Concretes, Sherbrooke, Canada, S. 59-73,1993.
126. De Larrard F., Sedran T. Mixture-Proportioning of High-Performance Concrete. Cem. Concr. Res. Vol. 32, S. 1699-1704,2002.
127. Dugat J., Roux N., Bernier G. Mechanical Properties of Reactive Powder Concretes. Materials and Structures, Vol. 29, S. 233-240, 1996.
128. Bornemann R., Schmidt M. Роль гравців у конкретній ситуації: Процедури шостої міжнародної симпозіум на використанні високої сили/високої продуктивності. S. 863-872,2002.
129. Richard P. Reactive Powder Concrete: New Ultra-High Cementitius Material. 4-й Міжнародний Симпозіум на Використання High-Strength/ High-Performance Concrete, Paris, 1996.
130. Uzawa, M; Masuda, T; Shirai, K; Shimoyama, Y; Tanaka, V: Fresh Properties and Strength of Reactive Powder Composite Material (Ductal). Proceedings of the est fib congress, 2002.
131. Vernet, Ch; Moranville, M; Cheyrezy, M; Prat, E: Ultra-High Durability Concretes, Chemistry and Microstructure. HPC Symposium, Hong-Kong, Dezember 2000.
132. Cheyrezy, M; Maret, V; Frouin, L: Microstructural Analysis of RPC (Reactive Powder Concrete). Cem.Coner.Res.Vol.25, No. 7, S. 1491-1500,1995. ,
133. Bouygues Fa: Juforniationsbroschure zum betons de Poudres Reactives, 1996.
134. Reineck. K-H., Lichtenfels A., Greiner. St. 6th International Symposium on high Strength/High Performance. Leipzig, June, 2002.
135. Бабков B.B., Комохов П.Г. та ін. Об'ємні зміни в реакціях гідратації та перекристалізації мінеральних в'яжучих речовин / Наука та техніка -2003 №7
136. Бабков В.В., Полок А.Ф., Комохов П.Г. Аспекти довговічності цементного каменю/Цемент-1988-№3 з 14-16.
137. Олександрівський С.В. Деякі особливості усадки бетону та залізобетону, 1959, №10 з 8-10.
138. Шейкін А.В. Структура, міцність та тріщиностійкість цементного каменю. М: Будвидав 1974,191 с.
139. Шейкін А.В., Чеховський Ю.В., Бруссер М.І. Структура та властивості цементних бетонів. М: Будвидав, 1979. 333 с.
140. Цілосані З.М. Усадка та повзучість бетону. Тбілісі: Вид-во АН Вантаж. РСР, 1963. з 173.
141. Берг О.Я., Щербаков Ю.М., Пісанко Т.М. Високоміцний бетон. М: Будвидав. 1971. з 208.i?6
Зверніть увагу, наведені вище наукові тексти розміщені для ознайомлення та отримані за допомогою розпізнавання оригінальних текстів дисертацій (OCR). У зв'язку з чим у них можуть бути помилки, пов'язані з недосконалістю алгоритмів розпізнавання. У PDF файлах дисертацій та авторефератів, які ми доставляємо, таких помилок немає.
15.08.2018 10:17
Будівельні матеріали представлені не тільки поширеними та добре відомими рішеннями, існує особлива категорія бетонних виробів: витіюваті стовпи та грати, ажурні огорожі та високохудожнє облицювання, малі архітектурні форми та фасади будівель. Важко собі уявити, що все перераховане виготовляється з реакційних порошкових бетонів, що самоущільнюються. На ньому хотілося б зупинитися докладніше.
Самостійно підготувати реакційно-порошкову фібробетонну суміш, що самоущільнюється, досить просто. Основна ідея полягає у послідовному введенні компонентів до моменту отримання складу з необхідною плинністю.
Виготовлення реакційно-порошкової суміші, що самоущільнюється.
- В першу чергу необхідний підготувати змішувач, а потім додати до нього послідовно чисту та гіперпластифікатор.
- Потім вводять цементний порошок, кам'яне борошно, мікрокремнезем. Компоненти ретельно перемішують до 3 хвилин.
- На наступному етапі додають фібру та пісок. Вони перемішуються протягом наступних 3 хвилин.
Внутрішня область форми попередньо обробляється водою, потім вона заливається реакційно-порошковою сумішшю, що самоущільнюється, а після - прикривають форму спеціальним піддоном. Отримуваний склад відрізняється виключно високими властивостями міцності, характеристиками і оптимальною плинність. Це найкраще рішення для виготовлення ажурних та декоративних виробів (див. табл. нижче).
Винахід, що розглядається, набув широкого поширення в промисловому будівництві. Матеріал використовувався для виготовлення якісних бетонних виробів:
- тонка тротуарна плитка;
- стовпи;
- високохудожні грати та огорожі;
- малі архітектурні форми;
- Декоративні рішення.
Потім вводять близько 50% води затвердіння, а склад ретельно перемішується. Після цього вводяться залишки води та компоненти остаточно змішуються до моменту отримання однорідної консистенції. Перелічені кроки виконуються протягом 1 хвилини. Готовий склад витримують в умовах високої вологості (близько 100%) при температурі 20 градусів.
Недоліки реакційно-порошкових цементів, що самоущільнюються.
Головний хвилин розглянутого вище способу - дорожнеча та технічна складність одночасного подрібнення суперпластифікаторів та в'яжучих компонентів. Не варто забувати про те, що цей спосіб не дозволяє створювати рішення з естетично привабливими елементами ажурними.
Для самостійного приготування бетону, що самоущільнюється, необхідно дотримуватися наступних пропорцій:
- від 50 до 200 год пісків на основі кальцинованих бокситів (розмір фракцій може змінюватись від 1 до 10 мм);
- 100 год цементу;
- від 5 до 25 год білої сажі або подрібненого карбонату кальцію;
- від 10 до 30 годин води;
- від 15 до 20 год волокон;
- від 1 до 10 годин пластифікатора;
- 1-10 год протипінної речовини.
Головний недолік бетону, що розглядається, - застосування пісків на основі кальцинованих бокситів, вартість яких дуже висока. У більшості випадків вони використовуються для виробництва алюмінію. У 90% випадків виготовляється надмірна кількість цементної суміші, що загрожує перевитратою дорогих інгредієнтів.
Питання вартість самоущільнюваних реакційно-порошкових фібробетонів
Багато забудовників скептично ставляться до реакційно-порошкових фібробетонів, що самоущільнюються, через їх високу вартість. Але фінансові вкладення окупаються, якщо звернути увагу на інші позитивні риси та характеристики матеріалу: збільшений термін експлуатації готових виробів, зниження витрат на транспортування. Придбати РПБ на вітчизняному ринку будматеріалів вкрай проблематично через номінальний попит.
На території Російської Федерації об'єкти, зведені із застосуванням РПБ-технології, залишаються маловивченими, через засекреченість. У промисловому та цивільному будівництві вони використовуються вкрай рідко. Порошкові бетони застосовуються при виготовленні міцних стільниць, штучного каменю, а також наливної підлоги.
