ආයුබෝවන් ශිෂ්‍යයා. බොයිලේරු උදුනේ ඇති විදුලි පන්දමේ තාප ප්රවාහ මත වාෂ්ප බරෙහි බලපෑම බොයිලේරු එකතුකරන්නන් tgm 84b රෝග විනිශ්චය සඳහා සාමාන්ය වැඩසටහන
සම්පාදනය කළේ: එම්.වී. KALMYKOV UDC 621.1 TGM-84 බොයිලේරු සැලසුම් කිරීම සහ ක්රියාත්මක කිරීම: ක්රමය. ukaz. / සමර්. රජයේ තාක්ෂණය. un-t; Comp. එම්.වී. කල්මිකොව්. සමාරා, 2006. 12 පි. TGM-84 බොයිලේරුවේ සැලසුමේ ප්රධාන තාක්ෂණික ලක්ෂණ, පිරිසැලසුම සහ විස්තරය සහ එහි ක්‍රියාකාරිත්වයේ මූලධර්මය සලකා බලනු ලැබේ. සහායක උපකරණ සහිත බොයිලර් ඒකකයේ පිරිසැලසුමෙහි ඇඳීම්, බොයිලර් සහ එහි සංරචක පිළිබඳ සාමාන්ය දර්ශනය ලබා දී ඇත. බොයිලේරුවේ වාෂ්ප-ජල මාර්ගයේ රූප සටහනක් සහ එහි ක්රියාකාරිත්වය පිළිබඳ විස්තරයක් ඉදිරිපත් කෙරේ. 140101 "තාප බලාගාර" විශේෂිත සිසුන් සඳහා ක්රමානුකූල උපදෙස් අදහස් කෙරේ. ඉල්. 4. ග්‍රන්ථ නාමාවලිය: මාතෘකා 3ක්. SamSTU 0 හි කතුවැකි සහ ප්‍රකාශන කවුන්සිලයේ තීරණය මගින් ප්රකාශයට පත් කර ඇත බොයිලර් ඒකකයේ ප්රධාන ලක්ෂණ TGM-84 බොයිලේරු ඒකක වායුමය ඉන්ධන හෝ ඉන්ධන තෙල් දහනය කිරීමෙන් අධි පීඩන වාෂ්ප නිපදවීමට නිර්මාණය කර ඇති අතර ඒවා පහත පරාමිතීන් සඳහා නිර්මාණය කර ඇත: නාමික වාෂ්ප ප්රතිදානය ... ………………………………. බෙරයේ වැඩ පීඩනය ……………………………………………… ප්රධාන වාෂ්ප කපාටය පිටුපස වාෂ්පයේ වැඩ පීඩනය ……………. අධි රත් වූ වාෂ්ප උෂ්ණත්වය ……………………………………………… පෝෂක ජල උෂ්ණත්වය ………………………………………… උණුසුම් වාතය උෂ්ණත්වය a) ඉන්ධන තෙල් දහනය අතරතුර …………………………………………. ආ) වායුව දහනය කරන විට ……………………………………………… 420 t/h 155 ata 140 ata 550 °C 230 °C 268 °C 238 °C එය දහන කුටියකින් සමන්විත වන අතර එය ආරෝහණ වායු නලයක් සහ අවරෝහණ සංවහන පතුවළකි (රූපය 1). දහන කුටිය ආලෝක දෙකක තිරයකින් බෙදී ඇත. එක් එක් පැති තිරයේ පහළ කොටස තරමක් නැඹුරු වූ උදුන තිරයක් තුළට ගමන් කරයි, එහි පහළ එකතු කරන්නන් ද්විත්ව ආලෝක තිරයේ එකතු කරන්නන්ට සවි කර ඇති අතර බොයිලේරු වෙඩි තැබීමේදී සහ වසා දැමීමේදී තාප විරූපණයන් සමඟ එකට ගමන් කරයි. ආලෝක දෙකක තිරයක් තිබීම දුම් වායූන් වඩාත් තීව්‍ර ලෙස සිසිලනය කරයි. ඒ අනුව, මෙම බොයිලේරුවේ උදුන පරිමාවේ තාප ආතතිය කුඩු කරන ලද ගල් අඟුරු ඒකකවලට වඩා සැලකිය යුතු ලෙස ඉහළ මට්ටමක පවතින නමුත් අනෙකුත් සම්මත ගෑස්-තෙල් බොයිලේරු වලට වඩා අඩුය. මෙය විශාලතම තාප ප්රමාණය වටහා ගන්නා ආලෝක ද්වි-ආලෝක තිරයේ පයිප්පවල වැඩ කොන්දේසි සඳහා පහසුකම් සපයයි. උඳුනේ ඉහළ කොටසෙහි සහ භ්රමක කුටියේ අර්ධ විකිරණ තිරයේ සුපිරි තාපකයක් ඇත. සංවහන පතුවළ තිරස් සංවහන අධි තාපකයක් සහ ජල ඉකොනොමයිසර් එකක් ඇත. ජල ඉකොනොමිසර් පිටුපස වෙඩි පිරිසිදු කිරීමේ පිළිගැනීමේ බඳුන් සහිත කුටියක් ඇත. RVP-54 වර්ගයේ පුනර්ජනනීය වායු තාපක දෙකක්, සමාන්තරව සම්බන්ධ කර ඇති අතර, සංවහන පතුවළෙන් පසුව ස්ථාපනය කර ඇත. බොයිලේරු VDN-26-11 බ්ලෝවර් දෙකකින් සහ D-21 පිටාර පංකා දෙකකින් සමන්විත වේ. බොයිලේරු නැවත නැවතත් ප්‍රතිසංස්කරණය කරන ලද අතර එහි ප්‍රති result ලයක් ලෙස TGM-84A ආකෘතිය දර්ශනය වූ අතර පසුව TGM-84B. විශේෂයෙන්ම, ඒකාබද්ධ තිර හඳුන්වා දුන් අතර පයිප්ප අතර වාෂ්ප වඩාත් ඒකාකාර බෙදා හැරීමක් ලබා ගන්නා ලදී. වාෂ්ප සුපර් හීටරයේ සංවහන කොටසෙහි තිරස් අට්ටිවල ඇති පයිප්පවල තීර්යක් තණතීරුව වැඩි වූ අතර එමඟින් කළු තෙල් සමඟ දූෂණය වීමේ සම්භාවිතාව අඩු විය. 2 0 ආර් සහ එස්. 1. ගෑස්-තෙල් බොයිලේරු TGM-84 හි දිගටි සහ තීර්යක් කොටස්: 1 - දහන කුටිය; 2 - දාහක; 3 - බෙර; 4 - තිර; 5 - සංවහන අධි තාපකය; 6 - ඝනීභවනය ඒකකය; 7 - ඉකොනොමිසර්; 11 - වෙඩි අල්ලා; 12 - දුරස්ථ වෙන් කිරීමේ සුළි සුළඟ TGM-84 හි පළමු වෙනස් කිරීමේ බොයිලේරු දහන කුටියේ ඉදිරිපස බිත්තියේ පේළි තුනක තබා ඇති තෙල්-ගෑස් දාහක 18 කින් සමන්විත විය. වර්තමානයේ, ඉහළ ඵලදායිතාවකින් යුත් දාහක හතරක් හෝ හයක් ස්ථාපනය කර ඇති අතර, බොයිලේරු නඩත්තු කිරීම සහ අලුත්වැඩියා කිරීම සරල කරයි. දාහක උපාංග දහන කුටිය ස්ථර දෙකකින් (පේළියක ත්‍රිකෝණ 2 ක ස්වරූපයෙන්, ඉහළට, ඉදිරිපස බිත්තියේ) තෙල්-ගෑස් දාහක 6 කින් සමන්විත වේ. පහළ ස්ථරයේ දාහකයන් 7200 mm, ඉහළ ස්ථරය 10200 mm ලෙස සකසා ඇත. දාහකයන් සැලසුම් කර ඇත්තේ ගෑස් සහ ඉන්ධන තෙල්, සුලිය, මධ්යම ගෑස් බෙදා හැරීම සමඟ තනි ප්රවාහය වෙනම දහනය කිරීම සඳහාය. පහළ ස්ථරයේ ආන්තික දාහකයන් අංශක 12 කින් අර්ධ උදුනේ අක්ෂය දෙසට හැරේ. වාතය සමඟ ඉන්ධන මිශ්‍ර කිරීම වැඩි දියුණු කිරීම සඳහා, දාහකයන්ට මාර්ගෝපදේශක වෑන් ඇත, එය හරහා වාතය ඇඹරී ඇත. යාන්ත්රික ඉසින සහිත තෙල් තුණ්ඩ බොයිලේරු මත දාහක අක්ෂය දිගේ ස්ථාපනය කර ඇත, තෙල් තුණ්ඩ බැරලයේ දිග 2700 මි.මී. උදුන සැලසුම් කිරීම සහ දාහක පිරිසැලසුම ස්ථාවර දහන ක්‍රියාවලියක්, එහි පාලනය සහතික කළ යුතු අතර දුර්වල වාතාශ්‍රය ඇති ප්රදේශ සෑදීමේ හැකියාව ද බැහැර කළ යුතුය. බොයිලේරු තාප බර නියාමනය කිරීමේ පරාසය තුළ දැල්ල වෙන් කිරීම සහ ෆ්ලෑෂ් ඕවර් නොමැතිව ගෑස් දාහකයන් ස්ථායීව ක්‍රියා කළ යුතුය. බොයිලේරු මත භාවිතා කරන ගෑස් දාහකයන් සහතික කළ යුතු අතර නිෂ්පාදකයාගේ ගමන් බලපත්ර තිබිය යුතුය. උදුන කුටිය ප්‍රිස්මැටික් කුටිය ආලෝක දෙකක තිරයකින් අර්ධ උදුන් දෙකකට බෙදා ඇත. දහන කුටියේ පරිමාව 1557 m3, දහන පරිමාවේ තාප පීඩනය 177000 kcal / m3 පැය වේ. කුටියේ පැති සහ පසුපස බිත්ති මිලිමීටර් 64 ක තණතීරුවක් සහිත විෂ්කම්භය 60×6 මි.මී. වාෂ්පකාරක නල මගින් ආවරණය කර ඇත. පහළ කොටසෙහි පැති තිරවල තිරස් අතට අංශක 15 ක බෑවුමක් සහිත ගිනි පෙට්ටියේ මැද දෙසට බෑවුම් ඇති අතර උදුනක් සාදයි. තිරස් අතට තරමක් නැඹුරු වූ පයිප්පවල වාෂ්ප-ජල මිශ්රණය ස්ථරීකරණය වීම වළක්වා ගැනීම සඳහා, උදුන සාදන පැති තිරවල කොටස් ගිනි මැටි ගඩොල් සහ ක්‍රෝමයිට් ස්කන්ධයෙන් ආවරණය කර ඇත. තිර පද්ධතිය දඬු ආධාරයෙන් සිවිලිමේ ලෝහ ව්යුහයන්ගෙන් අත්හිටුවා ඇති අතර තාප ප්‍රසාරණයේදී නිදහසේ පහළට වැටීමේ හැකියාව ඇත. වාෂ්පීකරණ තිරවල පයිප්ප 4-5 mm උස පරතරයක් සහිත D-10 mm දණ්ඩක් සමඟ වෑල්ඩින් කර ඇත. දහන කුටියේ ඉහළ කොටසේ වායුගතික විද්‍යාව වැඩි දියුණු කිරීම සහ පසුපස තිර කුටි විකිරණවලින් ආරක්ෂා කිරීම සඳහා, ඉහළ කොටසේ පසුපස තිරයේ පයිප්ප මීටර් 1.4 ක උඩුකුරු සහිතව උදුන තුළට ඉණිමඟක් සාදයි. පසුපස තිර පයිප්ප %. 3 සංසරණය මත අසමාන උණුසුමෙහි බලපෑම අඩු කිරීම සඳහා, සියලු තිර කොටස් වෙන් කර ඇත. ආලෝක දෙකේ සහ පැති තිර දෙකේ සංසරණ පරිපථ තුන බැගින් ඇත, පසුපස තිරය හයක් ඇත. බොයිලේරු TGM-84 අදියර දෙකක වාෂ්පීකරණ යෝජනා ක්රමය මත ක්රියාත්මක වේ. වාෂ්පීකරණයේ පළමු අදියර (පිරිසිදු මැදිරිය) ඩ්රම්, පසුපස පුවරු, සැහැල්ලු තිර දෙකක්, පැති තිර පුවරුවල ඉදිරිපස සිට 1 වන සහ 2 වැනි ඒවා ඇතුළත් වේ. දෙවන වාෂ්පීකරණ අදියර (ලුණු මැදිරිය) දුරස්ථ සුළි සුළං 4 ක් (එක් එක් පැත්තකින් දෙකක්) සහ ඉදිරිපස සිට පැති තිරවල තුන්වන පුවරු ඇතුළත් වේ. පසුපස තිරයේ පහළ කුටි හයකට, බෙරයෙන් ජලය කාණු නල 18 ක් හරහා සපයනු ලැබේ, එක් එක් එකතුකරන්නෙකුට තුනක්. පුවරු 6 න් එක් එක් තිර නල 35 ක් ඇතුළත් වේ. පයිප්පවල ඉහළ කෙළවර කුටිවලට සම්බන්ධ කර ඇති අතර, එයින් වාෂ්ප-ජල මිශ්රණය පයිප්ප 18 ක් හරහා බෙරයට ඇතුල් වේ. ද්වි-ආලෝක තිරය අර්ධ ඌෂ්මකවල පීඩන සමීකරණය සඳහා පයිප්ප මගින් සාදන ලද කවුළු ඇත. ද්විත්ව උස තිරයේ පහළ කුටි තුනට, බෙරයේ සිට ජලය බෝක්කු නල 12 (එක් එක් එකතු කරන්නෙකු සඳහා පයිප්ප 4) හරහා ඇතුල් වේ. අවසාන පැනලයේ තිර නල 32 බැගින් ඇත, මැද එක නල 29 කි. පයිප්පවල ඉහළ කෙළවර ඉහළ කුටි තුනකට සම්බන්ධ කර ඇති අතර එයින් වාෂ්ප-ජල මිශ්රණය පයිප්ප 18 ක් හරහා බෙරයට යොමු කෙරේ. ඩ්රම් එකෙන් කාණු පයිප්ප 8ක් හරහා පැති තිරවල ඉදිරිපස පහළ එකතුකරන්නන් හතරට ජලය ගලා යයි. මෙම සෑම පුවරුවකම තිර නල 31 ක් අඩංගු වේ. තිර පයිප්පවල ඉහළ කෙළවර කුටි 4 කට සම්බන්ධ කර ඇති අතර එයින් වාෂ්ප-ජල මිශ්රණය පයිප්ප 12 ක් හරහා බෙරයට ඇතුල් වේ. ලුණු මැදිරිවල පහළ කුටි දුරස්ථ සුළි සුළං 4 කින් කාණු නල 4 ක් හරහා පෝෂණය වේ (එක් එක් සුළි කුණාටුවෙන් එක් නලයක්). ලුණු මැදිරි පුවරු තිර පයිප්ප 31 ක් අඩංගු වේ. තිර පයිප්පවල ඉහළ කෙළවර කුටිවලට සම්බන්ධ කර ඇති අතර, එයින් වාෂ්ප-ජල මිශ්රණය පයිප්ප 8 ක් හරහා දුරස්ථ සුළි සුළං 4 ක් ඇතුල් වේ. ඩ්රම් සහ වෙන් කිරීමේ උපකරණය බෙරයේ අභ්යන්තර විෂ්කම්භය මීටර් 1.8 ක් සහ දිග මීටර් 18 කි. සියලුම බෙර තහඩු වානේ 16 GNM (මැංගනීස්-නිකල්-මොලිබ්ඩිනම් වානේ), බිත්ති ඝණකම 115 මි.මී. බෙර බර 96600 kg පමණ වේ. බොයිලර් බෙරය සැලසුම් කර ඇත්තේ බොයිලර්හි ජලය ස්වභාවික සංසරණයක් නිර්මාණය කිරීම, තිර පයිප්පවල නිපදවන වාෂ්ප පිරිසිදු කිරීම සහ වෙන් කිරීම සඳහා ය. වාෂ්පීකරණයේ 1 වන අදියරේ වාෂ්ප-ජල මිශ්රණය බෙරය තුළ සංවිධානය කර ඇත (වාෂ්පීකරණයේ 2 වන අදියර වෙන් කිරීම දුරස්ථ සුළි සුළං 4 ක බොයිලේරු මත සිදු කෙරේ), සියලුම වාෂ්ප පෝෂක ජලයෙන් සෝදා, පසුව තෙතමනය උගුලට හසු වේ. වාෂ්පයෙන්. මුළු බෙරයම පිරිසිදු මැදිරියකි. ඉහළ එකතු කරන්නන්ගෙන් වාෂ්ප-ජල මිශ්රණය (ලුණු මැදිරි එකතු කරන්නන් හැර) දෙපැත්තකින් බෙරයට ඇතුළු වන අතර විශේෂ බෙදා හැරීමේ පෙට්ටියකට ඇතුළු වන අතර එයින් එය සුළි සුළං වෙත යවනු ලැබේ, එහිදී ජලයෙන් වාෂ්ප මූලික වෙන් කිරීම සිදු වේ. බොයිලේරු වල බෙර වල, සුළි සුළං 92 ක් ස්ථාපනය කර ඇත - 46 වම් සහ 46 දකුණ. 4 තිරස් තහඩු බෙදුම්කරුවන් සුළි සුළං වලින් වාෂ්ප පිටවන ස්ථානයේ ස්ථාපනය කර ඇත.වාෂ්ප, ඒවා පසුකර, බුබුලු සේදීමේ උපාංගයට ඇතුල් වේ. මෙන්න, පිරිසිදු මැදිරියේ රෙදි සෝදන උපාංගය යටතේ, වාෂ්ප බාහිර සුළි සුළං වලින් සපයනු ලබන අතර, ඇතුළත වාෂ්ප-ජල මිශ්රණය වෙන් කිරීම ද සංවිධානය කර ඇත. වාෂ්ප, බුබුලු-ෆ්ලෂ් කිරීමේ උපකරණය පසුකර, සිදුරු සහිත පත්රයට ඇතුල් වන අතර, වාෂ්ප වෙන් කර ඇති අතර ප්රවාහය එකවරම සමාන වේ. සිදුරු සහිත පත්රය පසු කිරීමෙන් පසු, වාෂ්ප පිටවන පයිප්ප 32 ක් හරහා බිත්ති මත සවි කර ඇති සුපිරි තාපකයේ ආදාන කුටිවලට සහ පයිප්ප 8 ක් ඝනීභවනය වන ඒකකයට මුදා හරිනු ලැබේ. සහල්. 2. දුරස්ථ සුළි සුළං සහිත අදියර දෙකක වාෂ්පීකරණ යෝජනා ක්රමය: 1 - බෙර; 2 - දුරස්ථ සුළි කුණාටුව; 3 - සංසරණ පරිපථයේ පහළ එකතු කරන්නා; 4 - වාෂ්ප උත්පාදක පයිප්ප; 5 - පහළ පයිප්ප; 6 - පෝෂක ජලය සැපයීම; 7 - පිරිසිදු ජලය පිටවීම; 8 - ඩ්රම් සිට සුළි සුළඟ දක්වා ජල බයිපාස් පයිප්ප; 9 - සුළි සුළඟේ සිට බෙරය දක්වා වාෂ්ප බයිපාස් පයිප්ප; 10 - ඒකකයෙන් වාෂ්ප පිටවන නළය පෝෂක ජලයෙන් 50% ක් පමණ බුබුලු-ෆ්ලෂ් කිරීමේ උපාංගයට සපයනු ලබන අතර, ඉතිරි කොටස බෙදා හැරීමේ බහුකාර්යය හරහා ජල මට්ටමට යටින් බෙරයට ගලා යයි. බෙරයේ සාමාන්ය ජල මට්ටම එහි ජ්යාමිතික අක්ෂයට වඩා 200 මි.මී. බෙරයේ අවසර ලත් මට්ටමේ උච්චාවචනයන් 75 මි.මී. බොයිලේරු වල ලුණු මැදිරිවල ලවණතාව සමාන කිරීම සඳහා, බෝක්කු දෙකක් මාරු කරන ලදී, එබැවින් දකුණු සුළි කුණාටුව ලුණු මැදිරියේ පහළ වම් එකතු කරන්නා පෝෂණය කරන අතර වම් එක දකුණු එක පෝෂණය කරයි. 5 STEAM SUPERHEATER හි සැලසුම සුපිරි තාපකයේ තාපන පෘෂ්ඨයන් දහන කුටියේ, තිරස් දුම් නාලිකාවේ සහ drop shaft හි පිහිටා ඇත. සුපර් හීටරයේ යෝජනා ක්රමය ද්විත්ව ප්රවාහයක් සමඟ බහු මිශ්‍ර කිරීම සහ බොයිලේරු පළල හරහා වාෂ්ප මාරු කිරීම, එමඟින් තනි දඟරවල තාප ව්‍යාප්තිය සමාන කිරීමට ඔබට ඉඩ සලසයි. තාපය පිළිබඳ සංජානනයේ ස්වභාවය අනුව, සුපිරි තාපකය කොන්දේසි සහිතව කොටස් දෙකකට බෙදා ඇත: විකිරණ සහ සංවහන. විකිරණ කොටසට බිත්ති මත සවි කර ඇති සුපිරි තාපකයක් (SSH), පළමු පේළියේ තිර (SHR) සහ සිවිලිමේ සුපිරි තාපකයේ (SHS) කොටසක්, දහන කුටියේ සිවිලිම ආරක්ෂා කරයි. සංවහනයට - තිරවල දෙවන පේළිය, සිවිලිමේ සුපිරි තාපකයේ කොටසක් සහ සංවහන සුපිරි තාපකයක් (KPP). විකිරණ බිත්ති මත සවි කර ඇති සුපිරි තාපක NPP පයිප්ප දහන කුටියේ ඉදිරිපස බිත්තිය ආරක්ෂා කරයි. එන්පීපී පැනල් හයකින් සමන්විත වන අතර, ඒවායින් දෙකක් පයිප්ප 48 බැගින් ඇති අතර ඉතිරි පයිප්ප 49 ක් ඇත, පයිප්ප අතර තණතීරුව මිලිමීටර් 46 කි. සෑම පුවරුවකම පහළ පයිප්ප 22 ක් ඇත, ඉතිරිය ඉහළට. ආදාන සහ පිටවන බහුවිධ දහන කුටියට ඉහළින් රත් නොවන ප්රදේශයේ පිහිටා ඇත, අතරමැදි බහුවිධ දහන කුටියට පහළින් රත් නොවන ප්රදේශයේ පිහිටා ඇත. ඉහළ කුටි කූරු ආධාරයෙන් සිවිලිමේ ලෝහ ව්යුහයන්ගෙන් අත්හිටුවා ඇත. පයිප්ප උසින් ස්ථර 4 කින් සවි කර ඇති අතර පැනල්වල සිරස් චලනය වීමට ඉඩ සලසයි. සිවිලිං සුපිරි තාපකය සිවිලිං සුපිරි තාපකය උඳුනට සහ තිරස් නළයට ඉහළින් පිහිටා ඇති අතර එය මිලිමීටර් 35 ක තණතීරුවක තබා ඇති පයිප්ප 394 කින් සමන්විත වන අතර ආදාන සහ පිටවන එකතුකරන්නන් මගින් සම්බන්ධ කර ඇත. Screen superheater Screen superheater දහන කුටියේ ඉහළ කොටසේ සහ භ්රමණ නළයේ පිහිටා ඇති සිරස් තිර පේළි දෙකකින් (එක් එක් පේළියේ තිර 30 ක්) සමන්විත වේ. තිර අතර පියවර 455 මි.මී. තිරය එකම දිගකින් යුත් දඟර 23 කින් සහ උනුසුම් නොකළ ප්රදේශයක තිරස් අතට ස්ථාපනය කර ඇති බහුවිධ (ආදාන සහ පිටවන) දෙකකින් සමන්විත වේ. සංවහන සුපිරි තාපකය තිරස් ආකාරයේ සංවහන සුපිරි තාපකය ජල ඉකොනොමයිසර්ට ඉහලින් පහළට එන දුමාරයේ වම් සහ දකුණු කොටස් වලින් සමන්විත වේ. එක් එක් පැත්ත, අනෙක් අතට, සෘජු පියවර දෙකකට බෙදා ඇත. 6 බොයිලේරුවේ වාෂ්ප මාර්ගය බොයිලේරු බෙරයේ සිට වාෂ්ප බයිපාස් පයිප්ප 12 ක් හරහා සන්තෘප්ත වාෂ්ප NPP හි ඉහළ එකතු කරන්නන් වෙතට ඇතුළු වන අතර එයින් එය පැනල් 6 ක මැද පයිප්ප හරහා පහළට ගමන් කර පහළ එකතු කරන්නන් 6 කට ඇතුළු වන අතර පසුව එය හරහා ඉහළට එයි. ඉහළ එකතු කරන්නන් වෙත පැනල් 6 ක පිටත පයිප්ප, උනුසුම් නොකළ පයිප්ප 12 ක් සිවිලිමේ සුපිරි තාපකයේ ආදාන එකතු කරන්නන් වෙත යොමු කෙරේ. තවද, වාෂ්ප සිවිලිමේ පයිප්ප දිගේ බොයිලේරුවේ සම්පූර්ණ පළල දිගේ චලනය වන අතර සංවහන නළයේ පසුපස බිත්තියේ පිහිටා ඇති සුපිරි තාපකයේ පිටවන ශීර්ෂයට ඇතුල් වේ. මෙම එකතු කරන්නන්ගෙන්, වාෂ්ප ධාරා දෙකකට බෙදා ඇති අතර එය 1 වන අදියරේ ඩෙසුපර් හීටර් වල කුටි වෙත යොමු කරනු ලැබේ, පසුව පිටත තිරවල (වමේ 7 සහ 7 දකුණ) කුටි වෙත යොමු කරනු ලැබේ, පසුව වාෂ්ප ප්රවාහ දෙකම ඇතුල් වේ. 2 වන අදියරේ අතරමැදි ඩෙසුපර් හීටර්, වම් සහ දකුණ. I සහ II අදියරවල desuperheaters වලදී, වායූන් නොගැලපීම නිසා ඇතිවන තාප අසමතුලිතතාවය අඩු කිරීම සඳහා වාෂ්ප වම් පැත්තේ සිට දකුණු පැත්තට මාරු කරනු ලැබේ. දෙවන එන්නත් කිරීමේ අතරමැදි ඩෙසුපර් හීටර් වලින් පිටවීමෙන් පසු, වාෂ්ප මැද තිරවල එකතු කරන්නන් වෙතට (වමේ 8 සහ දකුණට 8) ඇතුළු වන අතර එමඟින් එය මුරපොලේ ඇතුල් වීමේ කුටි වෙත යොමු කෙරේ. ගියර් පෙට්ටියේ ඉහළ සහ පහළ කොටස් අතර III අදියර desuperheaters ස්ථාපනය කර ඇත. එවිට අධි තාපනය කරන ලද වාෂ්ප වාෂ්ප නල මාර්ගයක් හරහා ටර්බයින වෙත යවනු ලැබේ. සහල්. 3. බොයිලර් සුපිරි තාපකයේ යෝජනා ක්රමය: 1 - බොයිලර් ඩ්රම්; 2 - විකිරණ ද්වි-මාර්ග විකිරණ නල පැනලය (ඉහළ එකතු කරන්නන් කොන්දේසි සහිතව වම් පසින් ද, පහළ එකතු කරන්නන් දකුණේ ද පෙන්වා ඇත); 3 - සිවිලිං පුවරුව; 4 - එන්නත් desuperheater; 5 - වාෂ්ප බවට ජලය එන්නත් කරන ස්ථානය; 6 - ආන්තික තිර; 7 - මධ්යම තිර; 8 - සංවහන පැකට්; 9 - බොයිලේරු 7 කන්ඩෙන්සේට් ඒකකය සහ ඉන්ජෙක්ෂන් තැන්පතු කූලර් වලින් වාෂ්ප පිටවීම, එහිම ඝනීභවනය ලබා ගැනීම සඳහා, බොයිලේරු සංවහන කොටසට ඉහලින් බොයිලේරුවේ සිවිලිම මත පිහිටා ඇති ඝනීභවන ඒකක 2 කින් (එක් එක් පැත්තකින්) සමන්විත වේ. ඒවා බෙදාහැරීමේ බහුවිධ 2 කින්, කන්ඩෙන්සර් 4 කින් සහ ඝනීභවනය එකතු කරන්නකුගෙන් සමන්විත වේ. සෑම ධාරිත්රකයක්ම D426 × 36 mm කුටියකින් සමන්විත වේ. සිසිලනකාරකවල සිසිලන පෘෂ්ඨයන් ටියුබ් තහඩුවට වෑල්ඩින් කරන ලද පයිප්පවලින් සෑදී ඇති අතර එය කොටස් දෙකකට බෙදා ඇති අතර ජල පිටවීමක් සහ ජල ආදාන කුටියක් සාදයි. බොයිලර් බෙරයේ සිට සංතෘප්ත වාෂ්ප පයිප්ප 8 ක් හරහා බෙදා හැරීමේ බහුවිධ හතරකට යවනු ලැබේ. එක් එක් එකතුකරන්නෙකුගෙන්, වාෂ්ප එක් එක් කන්ඩෙන්සර් වෙත නල 6 ක නල මගින් කන්ඩෙන්සර් දෙකකට හරවා යවනු ලැබේ. බොයිලර් බෙරයෙන් එන සංතෘප්ත වාෂ්ප ඝනීභවනය ආහාර ජලය සමග සිසිල් කිරීම මගින් සිදු කෙරේ. අත්හිටුවීමේ පද්ධතිය ජල සැපයුම් කුටියට සැපයූ පසු පෝෂණය කරන ජලය, කන්ඩෙන්සර්වල නල හරහා ගමන් කර ජලාපවහන කුටියට සහ තවදුරටත් ජල ඉකොනොමිසර් වෙත පිටවෙයි. බෙරයෙන් එන සංතෘප්ත වාෂ්ප පයිප්ප අතර වාෂ්ප අවකාශය පුරවා, ඔවුන් සමඟ ස්පර්ශ වන අතර ඝනීභවනය වේ. එක් එක් කන්ඩෙන්සර් වලින් පයිප්ප 3 ක් හරහා ලැබෙන ඝනීභවනය එකතු කරන්නන් දෙදෙනෙකුට ඇතුල් වන අතර, එතැන් සිට එය වම් සහ දකුණු එන්නත්වල I, II, III desuperheaters වෙත නියාමකයින් හරහා පෝෂණය වේ. ඝනීභවනය එන්නත් කිරීම සිදු වන්නේ Venturi පයිප්පයේ වෙනස නිසා ඇතිවන පීඩනය සහ බෙරයේ සිට එන්නත් කරන ස්ථානයට සුපිරි තාපකයේ වාෂ්ප මාර්ගයේ පීඩනය පහත වැටීමෙනි. පයිප්පයේ පටු ස්ථානයේ පරිධිය වටා පිහිටා ඇති මිලිමීටර් 6 ක විෂ්කම්භයක් සහිත සිදුරු 24 ක් හරහා කොන්ෙන්සේට් Venturi පයිප්පයේ කුහරයට එන්නත් කරනු ලැබේ. බොයිලර් මත සම්පූර්ණ පැටවීමේදී Venturi පයිප්ප 4 kgf/cm2 කින් එන්නත් කරන ස්ථානයේ එහි වේගය වැඩි කිරීමෙන් වාෂ්ප පීඩනය අඩු කරයි. වාෂ්ප හා පෝෂක ජලයෙහි 100% බර සහ සැලසුම් පරාමිතීන්හි එක් සිසිලනකාරකයක උපරිම ධාරිතාව 17.1 t / h වේ. ජල ඉකොනොමයිසර් වානේ සර්පන්ටයින් ජල ඉකොනොමයිසර් කොටස් 2 කින් සමන්විත වන අතර එය පිළිවෙලින් පහත වැටීමේ පතුවළ වම් සහ දකුණු කොටස්වල පිහිටා ඇත. ඉකොනොමිසර්ගේ සෑම කොටසක්ම කොටස් 4 කින් සමන්විත වේ: පහළ, 2 මැද සහ ඉහළ. කුට්ටි අතර විවෘත කිරීම් සිදු කෙරේ. ජල ඉකොනොමයිසර් බොයිලර් ඉදිරිපසට සමාන්තරව සකස් කරන ලද දඟර ඇසුරුම් 110 කින් සමන්විත වේ. බ්ලොක් වල දඟර 30 mm සහ 80 mm තණතීරුවකින් එකතැන පල් වේ. දුම් නාලිකාවේ පිහිටා ඇති කදම්බ මත මැද සහ ඉහළ කුට්ටි ස්ථාපනය කර ඇත. ගෑස් පරිසරයට එරෙහිව ආරක්ෂා කිරීම සඳහා, මෙම කදම්බ පරිවරණයකින් ආවරණය කර ඇති අතර, වෙඩි පිපිරුම් යන්ත්රයේ බලපෑමෙන් 3 mm ඝන ලෝහ තහඩු මගින් ආරක්ෂා කර ඇත. පහළ කුට්ටි රාක්ක ආධාරයෙන් බාල්කවලින් අත්හිටුවා ඇත. රාක්ක අලුත්වැඩියා කිරීමේදී දඟර පැකේජය ඉවත් කිරීමේ හැකියාව ලබා දේ. 8 ජල ඉකොනොමිසර්ගේ ඇතුල්වීමේ සහ පිටවන කුටි ගෑස් නාලිකා වලින් පිටත පිහිටා ඇති අතර වරහන් සහිත බොයිලේරු රාමුවට සවි කර ඇත. ජල ඉකොනොමයිසර් බාල්ක සිසිලනය කරනු ලැබේ (දැල්වීමේදී සහ ක්රියාත්මක වන විට බාල්කවල උෂ්ණත්වය 250 ° C නොඉක්මවිය යුතුය) පිඹින විදුලි පංකා වල පීඩනයෙන් ඒවාට සීතල වාතය ලබා දීමෙන්, පිඹින විදුලි පංකා වල චූෂණ පෙට්ටිවලට වාතය මුදා හරිනු ලැබේ. AIR HEATER පුනර්ජනනීය වායු තාපක RVP-54 බොයිලේරු කාමරයේ ස්ථාපනය කර ඇත. RVP-54 පුනර්ජනනීය වායු තාපකය යනු ස්ථාවර නිවාසයක් තුළ වසා ඇති භ්රමණය වන භ්රමකයකින් සමන්විත ප්රතිප්රවාහ තාප හුවමාරුවකි (රූපය 4). රොටරය සමන්විත වන්නේ මිලිමීටර් 5590 ක විෂ්කම්භයක් සහ මිලිමීටර් 2250 ක උසකින් යුත් කවචයකින්, මිලිමීටර් 10 ක thick නකමකින් යුත් තහඩු වානේ වලින් සහ මිලිමීටර් 600 ක විෂ්කම්භයක් සහිත කේන්ද්‍රයකින් මෙන්ම කවචය සමඟ කේන්ද්‍රය සම්බන්ධ කරන රේඩියල් ඉළ ඇටයකින් ද සමන්විත වේ. අංශ 24 කට රෝටර්. සෑම අංශයක්ම සිරස් තහඩු මගින් P සහ s වලට බෙදා ඇත. රූපය 4. පුනර්ජනනීය වායු තාපකයේ ව්යුහාත්මක යෝජනා ක්රමය: 1 - නාලිකාව; 2 - බෙර; 3 - ශරීරය; 4 - පුලුන්; 5 - පතුවළ; 6 - ෙබයාරිං; 7 - මුද්රාව; 8 - විදුලි මෝටරය කොටස් තුනක්. උනුසුම් තහඩු වල කොටස් ඒවා තුළ තබා ඇත. කොටස්වල උස පේළි දෙකකින් ස්ථාපනය කර ඇත. ඉහළ පේළිය යනු ස්පේසර් සහ රැලි සහිත තහඩු වලින් සාදා ඇති භ්රමකයේ උණුසුම් කොටස, 0.7 මි.මී. කොටස්වල පහළ පේළිය රොටර් වල සීතල කොටස වන අතර එය ස්පේසර් සෘජු තහඩු වලින් සාදා ඇත, 1.2 මි.මී. සීතල අවසන් ඇසුරුම් විඛාදනයට වැඩි අවදානමක් ඇති අතර එය පහසුවෙන් ප්රතිස්ථාපනය කළ හැකිය. රොටර් කේන්ද්‍රය තුළට කුහර පතුවළක් ගමන් කරන අතර, පහළ කොටසෙහි ෆ්ලැන්ජ් එකක් ඇති අතර, රෝටරය රැඳී ඇති අතර, කේන්ද්‍රය ස්ටඩ් සමඟ ෆ්ලැන්ජ් වෙත සවි කර ඇත. RVP හි ආවරණ දෙකක් ඇත - ඉහළ සහ පහළ, මුද්රා තැබීමේ තහඩු ඒවා මත ස්ථාපනය කර ඇත. 9 තාප හුවමාරු ක්රියාවලිය සිදු කරනු ලබන්නේ වායු ප්රවාහයේ දී රොටර් ඇසුරුම් උණුසුම් කිරීම සහ වායු ප්රවාහයේ එය සිසිල් කිරීමෙනි. මිනිත්තුවකට විප්ලව 2 ක සංඛ්යාතයක් සහිත රෝටර් භ්රමණය වීම හේතුවෙන් වායු ප්රවාහයේ සිට වායු ප්රවාහය දක්වා රත් වූ ඇසුරුම්වල අනුක්රමික චලනය සිදු කරනු ලැබේ. සෑම මොහොතකම, රොටරයේ අංශ 24 න්, අංශ 13 ක් ගෑස් මාර්ගයට ඇතුළත් වේ, අංශ 9 ක් - ගුවන් මාර්ගයේ, අංශ දෙකක් වැඩ කිරීමෙන් ඉවත් කර මුද්රා තැබීමේ තහඩු වලින් ආවරණය කර ඇත. වායු තාපකය ප්රතිප්රවාහ මූලධර්මය භාවිතා කරයි: පිටවන පැත්තේ සිට වාතය හඳුන්වා දෙන අතර ගෑස් ආදාන පැත්තෙන් වෙහෙසට පත් වේ. වායු තාපකය 30 සිට 280 ° C දක්වා වායු උණුසුම සඳහා නිර්මාණය කර ඇති අතර ඉන්ධන තෙල් මත ක්රියාත්මක වන විට 331 ° C සිට 151 ° C දක්වා වායු සිසිලනය කරයි. පුනර්ජනනීය වායු තාපකවල වාසිය වන්නේ ඒවායේ සංයුක්තතාවය සහ අඩු බරයි, ප්රධාන අවාසිය නම් වායු පැත්තේ සිට ගෑස් පැත්ත දක්වා වාතය සැලකිය යුතු ලෙස පිටාර ගැලීමයි (සම්මත වායු චූෂණ 0.2-0.25). බොයිලර් රාමුව බොයිලර් රාමුව තිරස් බාල්ක, ට්‍රස් සහ වරහන් මගින් සම්බන්ධ කර ඇති වානේ තීරු වලින් සමන්විත වන අතර බෙරයේ බර, සියලු තාපන පෘෂ්ඨ, ඝනීභවනය, ලයිනිං, පරිවාරක සහ නඩත්තු වේදිකා වලින් බර අවශෝෂණය කර ගැනීමට සේවය කරයි. බොයිලේරුවේ රාමුව හැඩැති රෝල් කරන ලද ලෝහ සහ තහඩු වානේ වලින් වෑල්ඩින් කර ඇත. රාමු තීරු බොයිලේරුවේ භූගත ශක්තිමත් කොන්ක්රීට් පදනමට අනුයුක්ත කර ඇත, තීරු වල පදනම (සපත්තු) කොන්ක්රීට් සමග වත් කරනු ලැබේ. දහන කුටියේ ඇතිරීම පරාවර්තක කොන්ක්රීට්, කොව්ලයිට් ස්ලැබ් සහ මුද්රා තැබීමේ මැග්නීසියා ප්ලාස්ටර් වලින් සමන්විත වේ. ලයිනිං ඝණකම 260 මි.මී. එය බොයිලේරු රාමුවට සවි කර ඇති පලිහ ආකාරයෙන් ස්ථාපනය කර ඇත. සිවිලිමේ තට්ටුව මිලිමීටර් 280 ක thick නකමකින් යුත් පැනල් වලින් සමන්විත වන අතර සුපර් හීටරයේ පයිප්ප මත නිදහසේ වැතිර සිටී. පැනල් වල ව්‍යුහය: මිලිමීටර් 50 ක ඝනකම පරාවර්තක කොන්ක්රීට් තට්ටුවක්, මිලිමීටර් 85 ක ඝනකමකින් යුත් තාප පරිවාරක කොන්ක්රීට් තට්ටුවක්, කොවලයිට් තහඩු ස්ථර තුනක්, සම්පූර්ණ ඝණකම 125 mm සහ මුද්රා තැබීමේ මැග්නීසියාවේ තට්ටුවක්, මිලිමීටර් 20 ඝනකම, යොදනු ලැබේ. ලෝහ දැලකට. ප්රතිලෝම කුටියේ සහ සංවහන පතුවළ පලිහ මත සවි කර ඇති අතර, ඒවා බොයිලර් රාමුවට සවි කර ඇත. ප්රතිලෝම කුටියේ ආස්තරයේ සම්පූර්ණ ඝනකම 380 mm වේ: පරාවර්තක කොන්ක්රීට් - 80 mm, තාප පරිවාරක කොන්ක්රීට් - 135 mm සහ covelite ස්ලැබ් ස්ථර හතරක් 40 mm බැගින්. සංවහන සුපර් හීටරයේ ලයිනිං සමන්විත වන්නේ තාප පරිවාරක කොන්ක්රීට් 155 mm ඝනකයක්, පරාවර්තක කොන්ක්රීට් තට්ටුවක් - 80 mm සහ covelite තහඩු ස්ථර හතරක් - 165 mm. තහඩු අතර 2÷2.5 mm ඝණකම සහිත sovelite මැස්ටික් ස්ථරයක් ඇත. මිලිමීටර 260 ක ඝනකමකින් යුත් ජල ඉකොනොමයිසර් වල ආස්තරය පරාවර්තක සහ තාප පරිවාරක කොන්ක්රීට් සහ කෝවලයිට් ස්ලැබ් ස්ථර තුනකින් සමන්විත වේ. ආරක්ෂිත පියවරයන් Rostekhnadzor විසින් අනුමත කරන ලද "වාෂ්ප සහ උණු වතුර බොයිලේරු සැලසුම් කිරීම සහ ආරක්ෂිතව ක්රියාත්මක කිරීම සඳහා වන නීති" සහ "ඉන්ධන තෙල් මත ධාවනය වන බොයිලර් කම්හල්වල පිපිරුම් ආරක්ෂාව සඳහා වන තාක්ෂණික අවශ්‍යතා" අනුව බොයිලේරු ඒකක ක්රියාත්මක කිරීම සිදු කළ යුතුය. සහ ස්වභාවික ගෑස්", මෙන්ම වත්මන් "විදුලි බලාගාරවල තාප විදුලි උපකරණ නඩත්තු කිරීම සඳහා ආරක්ෂිත නීති. ග්‍රන්ථ නාමාවලිය 1. TPP VAZ හි TGM-84 බල බොයිලේරු සඳහා මෙහෙයුම් අත්පොත. 2. Meiklyar M.V. නවීන බොයිලේරු ඒකක TKZ. M.: බලශක්තිය, 1978. 3. A.P. Kovalev, N.S. Leleev, T.V. Vilensky. වාෂ්ප උත්පාදක යන්ත්ර: විශ්ව විද්යාල සඳහා පෙළපොත්. M.: Energoatomizdat, 1985. 11 TGM-84 බොයිලේරු සැලසුම් කිරීම සහ ක්රියාත්මක කිරීම Maksim Vitalievich KALMYKOV සංස්කාරක එන්.වී. Versh i nina තාක්ෂණික සංස්කාරක G.N. Shan'kov 20.06.06 දින ප්රකාශයට පත් කිරීම සඳහා අත්සන් කරන ලදී. 60×84 1/12 ආකෘතිය. ඕෆ්සෙට් කඩදාසි. ඕෆ්සෙට් මුද්‍රණය. ආර්.එල්. 1.39. Condition.cr.-ott. 1.39. Uch.-ed. එල්. . Molodogvardeyskaya, 244. ප්රධාන ගොඩනැගිල්ල 12
සෝවියට් සංගමයේ බලශක්ති හා විදුලිය පිළිබඳ අමාත්යාංශය
මෙහෙයුම් සඳහා ප්රධාන තාක්ෂණික දෙපාර්තමේන්තුව
බලශක්ති පද්ධති
සාමාන්ය බලශක්ති දත්ත
ඉන්ධන ඉන්ධන දහනය සඳහා TGM-96B බොයිලේරුවේ
මොස්කව් 1981
මෙම සාමාන්ය බලශක්ති ලක්ෂණය Soyuztekhenergo (ඉංජිනේරු G.I. GUTSALO) විසින් වර්ධනය කරන ලදී.
TGM-96B බොයිලේරුවේ සාමාන්ය බලශක්ති ලක්ෂණය Soyuztekhenergo විසින් Riga CHPP-2 සහ Sredaztekhenergo හි CHPP-GAZ හි සිදු කරන ලද තාප පරීක්ෂණවල පදනම මත සම්පාදනය කරන ලද අතර බොයිලේරුවේ තාක්ෂණික වශයෙන් සාක්ෂාත් කරගත හැකි කාර්යක්ෂමතාව පිළිබිඹු කරයි.
ඉන්ධන තෙල් දහනය කිරීමේදී TGM-96B බොයිලේරු වල සම්මත ලක්ෂණ සම්පාදනය කිරීම සඳහා සාමාන්ය බලශක්ති ලක්ෂණයක් පදනම ලෙස සේවය කළ හැකිය.
අයදුම්පත
. බොයිලර් ස්ථාපන උපකරණ පිළිබඳ කෙටි විස්තරය
1.1 . Taganrog බොයිලේරු කම්හලේ බොයිලේරු TGM-96B - ස්වාභාවික සංසරණය සහිත ගෑස්-තෙල් සහ U-හැඩැති පිරිසැලසුම, ටර්බයින සමඟ වැඩ කිරීමට නිර්මාණය කර ඇතටී -100/120-130-3 සහ PT-60-130/13. ඉන්ධන තෙල් මත ක්රියාත්මක වන විට බොයිලේරු ප්රධාන සැලසුම් පරාමිතීන් වගුවේ දක්වා ඇත. .
TKZ ට අනුව, සංසරණ තත්ත්වය අනුව බොයිලේරුවේ අවම අවසර ලත් භාරය නාමික එකකින් 40% කි.
1.2 . දහන කුටිය ප්‍රිස්මැටික් හැඩයක් ඇති අතර සැලැස්මේ 6080 × 14700 mm මානයන් සහිත සෘජුකෝණාස්‍රයක් ඇත. දහන කුටියේ පරිමාව 1635 m 3 වේ. උදුන පරිමාවේ තාප ආතතිය 214 kW / m 3, හෝ 184 10 3 kcal / (m 3 h) වේ. වාෂ්පීකරණ තිර සහ විකිරණ බිත්ති සුපිරි තාපකය (RNS) දහන කුටියේ තබා ඇත. භ්රමක කුටියේ උඳුනේ ඉහළ කොටසෙහි තිරයේ සුපිරි තාපකය (SHPP) ඇත. පහත හෙලන සංවහන පතුවළෙහි, සංවහන සුපිරි තාපකයක් (CSH) සහ ජල ඉකොනොමයිසර් (WE) ඇසුරුම් දෙකක් ගෑස් ප්රවාහය ඔස්සේ ශ්රේණිගතව පිහිටා ඇත.
1.3 . බොයිලේරුගේ වාෂ්ප මාර්ගය බොයිලේරුගේ පැති අතර වාෂ්ප හුවමාරුව සමඟ ස්වාධීන ප්රවාහ දෙකකින් සමන්විත වේ. අධි රත් වූ වාෂ්පයේ උෂ්ණත්වය පාලනය කරනු ලබන්නේ එහිම ඝනීභවනය එන්නත් කිරීමෙනි.
1.4 . දහන කුටියේ ඉදිරිපස බිත්තියේ ද්විත්ව ප්රවාහ තෙල්-ගෑස් දාහක හතරක් ඇත HF TsKB-VTI. දාහකයන් ක්ෂිතිජයට 10 ° ක උන්නතාංශයක් සහිත -7250 සහ 11300 mm උන්නතාංශවල ස්ථර දෙකකින් ස්ථාපනය කර ඇත.
ඉන්ධන තෙල් දහනය කිරීම සඳහා, වාෂ්ප-යාන්ත්රික තුණ්ඩ "ටයිටන්" 3.5 MPa (35 kgf / cm 2) ඉන්ධන තෙල් පීඩනයකදී 8.4 t / h නාමික ධාරිතාවකින් සපයනු ලැබේ. ඉන්ධන තෙල් පිඹීම සහ ඉසීම සඳහා වාෂ්ප පීඩනය 0.6 MPa (6 kgf/cm2) ලෙස බලාගාරය විසින් නිර්දේශ කරනු ලැබේ. තුණ්ඩයකට වාෂ්ප පරිභෝජනය 240 kg / h වේ.
1.5 . බොයිලේරු බලාගාරය සමන්විත වන්නේ:
කෙටුම්පත් විදුලි පංකා දෙකක් VDN-16-P ධාරිතාව 259 10 3 m 3 / h 10% ක ආන්තිකය, 39.8 MPa (398.0 kgf / m 2) පීඩනය 20% ක ආන්තිකය, 500 / බලය 250 kW සහ භ්රමණ වේගය 741 /594 rpm එක් එක් යන්ත්රය;
10% ආන්තිකය 415 10 3 m 3 / h ධාරිතාවක් සහිත DN-24 × 2-0.62 GM දුම් පිටකිරීමේ යන්ත්ර දෙකක්, 20% ආන්තිකය 21.6 MPa (216.0 kgf / m 2), බලය 800/400 kW සහ a එක් එක් යන්ත්රයේ වේගය 743/595 rpm.
1.6. අළු තැන්පතු වලින් සංවහන තාපන මතුපිට පිරිසිදු කිරීම සඳහා, ව්යාපෘතිය මඟින් වෙඩි තැබීමේ ශාකයක්, RAH පිරිසිදු කිරීම සඳහා - ජලය සේදීම සහ තෙරපුම් බලාගාරයේ පීඩනය අඩු වීමත් සමඟ බෙරයකින් වාෂ්පයෙන් පිඹීම සපයයි. එක් RAH පිඹීමේ කාලය විනාඩි 50 කි.
. TGM-96B බොයිලේරුවේ සාමාන්ය ශක්ති ලක්ෂණ
2.1 . TGM-96B බොයිලේරුවේ සාමාන්ය බලශක්ති ලක්ෂණය ( සහල්. , , ) බොයිලේරු වල තාක්ෂණික හා ආර්ථික දර්ශක ප්රමිතිකරණය සඳහා උපදෙස් ද්රව්ය සහ මාර්ගෝපදේශ අනුව Riga CHPP-2 සහ CHPP GAZ හි බොයිලේරු තාප පරීක්ෂණවල ප්රතිඵල මත පදනම්ව සම්පාදනය කරන ලදී. ලක්ෂණය ටර්බයින සමඟ ක්රියාත්මක වන නව බොයිලේරු වල සාමාන්ය කාර්යක්ෂමතාවය පිළිබිඹු කරයිටී -100/120-130/3 සහ PT-60-130/13 පහත සඳහන් කොන්දේසි යටතේ මූලික වශයෙන් ගනු ලැබේ.
2.1.1
. ද්රව ඉන්ධන දහනය කරන බලාගාරවල ඉන්ධන ශේෂය අධි සල්ෆර් ඉන්ධන තෙල් මගින් ආධිපත්යය දරයිඑම් 100. එබැවින්, ඉන්ධන තෙල් සඳහා ලක්ෂණය සකස් කර ඇත M 100 (GOST 10585-75 ) ලක්ෂණ සහිත: A P = 0.14%, W P = 1.5%, S P = 3.5%, 
(9500 kcal/kg). ඉන්ධන තෙල්වල වැඩ කරන ස්කන්ධය සඳහා අවශ්ය සියලු ගණනය කිරීම් සිදු කරනු ලැබේ
2.1.2 . තුණ්ඩ ඉදිරිපිට ඉන්ධන තෙල්වල උෂ්ණත්වය 120 ° ලෙස උපකල්පනය කෙරේ C( ටී ටී= 120 ° С) ඉන්ධන තෙල් දුස්ස්රාවීතා තත්ත්වයන් මත පදනම්වඑම් 100, § 5.41 PTE අනුව 2.5 ° VU ට සමාන වේ.
2.1.3 . සීතල වාතයේ සාමාන්ය වාර්ෂික උෂ්ණත්වය (t x .c) පිඹින විදුලි පංකාවට ඇතුල් වන ස්ථානයේ 10 ° ට සමාන වේසී , TGM-96B බොයිලේරු ප්රධාන වශයෙන් දේශගුණික කලාපවල (මොස්කව්, රීගා, ගෝර්කි, චිසිනෝ) පිහිටා ඇති බැවින් මෙම උෂ්ණත්වයට ආසන්න සාමාන්ය වාර්ෂික වායු උෂ්ණත්වයක් ඇත.
2.1.4 . වායු තාපකයට ඇතුල් වන ස්ථානයේ වායු උෂ්ණත්වය (t vp) 70 ° ට සමාන වේසී සහ § 17.25 PTE අනුව බොයිලේරු භාරය වෙනස් වන විට නියත වේ.
2.1.5 . හරස් සම්බන්ධතා සහිත බලාගාර සඳහා, පෝෂක ජල උෂ්ණත්වය (t a.c.) බොයිලේරු ඉදිරිපිට ගණනය කරන ලද (230 ° C) ලෙස ගනු ලබන අතර බොයිලේරු භාරය වෙනස් වන විට නියත වේ.
2.1.6 . තාප පරීක්ෂණවලට අනුව ටර්බයින් බලාගාරය සඳහා නිශ්චිත ශුද්ධ තාප පරිභෝජනය 1750 kcal/(kWh) ලෙස උපකල්පනය කෙරේ.
2.1.7 . තාප ප්රවාහ සංගුණකය ශ්රේණිගත භාරයේදී 98.5% සිට 0.6 ක බරකදී 97.5% දක්වා බොයිලේරු භාරය සමඟ වෙනස් වේ යැයි උපකල්පනය කෙරේ.D අංකය.
2.2 . සම්මත ලක්ෂණය ගණනය කිරීම "බොයිලර් ඒකකවල තාප ගණනය කිරීම (සම්මත ක්රමය)", (M.: Energia, 1973) උපදෙස් වලට අනුකූලව සිදු කරන ලදී.
2.2.1 . බොයිලර්හි දළ කාර්යක්ෂමතාව සහ දුම් වායූන් සමඟ තාප අලාභය Ya.L විසින් පොතේ විස්තර කර ඇති ක්රමවේදය අනුව ගණනය කරන ලදී. Pekker "ඉන්ධනවල අඩු වූ ලක්ෂණ මත පදනම්ව තාප ඉංජිනේරු ගණනය කිරීම්" (M.: Energia, 1977).
කොහෙද
මෙතන
ආහ් = α "ve + Δ α tr
ආහ්- පිටවන වායුවල අතිරික්ත වාතයේ සංගුණකය;
Δ α tr- බොයිලර්හි ගෑස් මාර්ගයේ චූෂණ කෝප්ප;
ටී- දුම් පිටකිරීමේ පිටුපස දුමාර වායු උෂ්ණත්වය.
ගණනය කිරීම බොයිලේරු තාප පරීක්ෂණ වලදී මනින ලද දුම් වායු උෂ්ණත්වයන් සැලකිල්ලට ගෙන සම්මත ලක්ෂණයක් (ආදාන පරාමිතීන්) ගොඩනැගීම සඳහා කොන්දේසි දක්වා අඩු කරයි.t x in, t"kf, t a.c.).
2.2.2 . මාදිලි ලක්ෂ්‍යයේ අතිරික්ත වායු සංගුණකය (ජල ඉකොනොමයිසර් පිටුපස)α "veශ්රේණිගත භාරයේදී 1.04 ට සමාන වන අතර තාප පරීක්ෂණ අනුව 50% බරින් 1.1 දක්වා වෙනස් වේ.
නියාමන ලක්ෂණය (1.04) හි සම්මත කර ඇති එකට ගණනය කරන ලද (1.13) අතිරික්ත වායු සංගුණකය අඩු කිරීම සාක්ෂාත් කරගනු ලබන්නේ බොයිලර් තන්ත්‍රයේ සිතියමට අනුව දහන මාදිලිය නිවැරදිව නඩත්තු කිරීම, PTE අවශ්‍යතා වලට අනුකූල වීමෙනි. උඳුන තුලට සහ ගෑස් මාර්ගයට වාතය උරා ගැනීම සහ තුණ්ඩ කට්ටලයක් තෝරා ගැනීම .
2.2.3 . ශ්රේණිගත භාරයේදී බොයිලේරුවේ ගෑස් මාර්ගයට වාතය චූෂණ කිරීම 25% ට සමාන වේ. බරෙහි වෙනසක් සහිතව, වායු චූෂණ සූත්රය මගින් තීරණය කරනු ලැබේ
2.2.4 . ඉන්ධන දහනයෙහි රසායනික අසම්පූර්ණතාවයෙන් සිදුවන තාප අලාභය (q 3 ) ශුන්‍යයට සමානව ගනු ලැබේ, සාමාන්ය ශක්ති ලක්ෂණයෙන් පිළිගත් අතිරික්ත වාතය සහිත බොයිලේරු පරීක්ෂා කිරීමේදී ඒවා නොතිබුණි.
2.2.5 . ඉන්ධන දහනයේ යාන්ත්රික අසම්පූර්ණතාවයෙන් සිදුවන තාප හානිය (q 4 ) "උපකරණවල නියාමන ලක්ෂණ සහ ඇස්තමේන්තුගත නිශ්චිත ඉන්ධන පරිභෝජනයේ එකඟතාවය පිළිබඳ රෙගුලාසි" (M.: STsNTI ORGRES, 1975) අනුව ශුන්‍යයට සමාන වේ.
2.2.6 . පරිසරයට සිදුවන තාප හානිය (q 5 ) පරීක්ෂණ අතරතුර තීරණය කර නොමැත. ඒවා සූත්‍රයට අනුව "බොයිලර් පැල පරීක්ෂා කිරීමේ ක්රමය" (M.: Energia, 1970) අනුව ගණනය කෙරේ.
2.2.7 . පෝෂණ විදුලි පොම්පය PE-580-185-2 සඳහා නිශ්චිත බලශක්ති පරිභෝජනය TU-26-06-899-74 පිරිවිතරයන්ගෙන් සම්මත කරන ලද පොම්පයේ ලක්ෂණ භාවිතා කර ගණනය කරන ලදී.
2.2.8 . කෙටුම්පත සහ පිපිරවීම සඳහා නිශ්චිත බල පරිභෝජනය ගණනය කරනු ලබන්නේ කෙටුම්පත් විදුලි පංකා සහ දුම් පිටකිරීමේ ධාවකය සඳහා වන බල පරිභෝජනයෙන්, තාප පරීක්ෂණ අතරතුර මනිනු ලබන අතර කොන්දේසි දක්වා අඩු කරනු ලැබේ (Δ α tr= 25%), නියාමන ලක්ෂණ සකස් කිරීමේදී සම්මත කර ඇත.
ගෑස් මාර්ගයේ ප්රමාණවත් ඝනත්වයකින් (Δ α ≤ 30%) දුම් පිටකිරීම් අඩු වේගයකින් බොයිලේරයේ ශ්රේණිගත භාරය සපයයි, නමුත් කිසිදු රක්ෂිතයක් නොමැතිව.
අඩු වේගයකින් පිඹින විදුලි පංකා 450 t/h බර දක්වා බොයිලේරුවේ සාමාන්ය ක්රියාකාරිත්වය සහතික කරයි.
2.2.9 . බොයිලර් බලාගාරයේ යාන්ත්‍රණවල සම්පූර්ණ විදුලි බලයට විදුලි ධාවකවල බලය ඇතුළත් වේ: විදුලි පෝෂක පොම්පය, දුම් පිටකිරීමේ යන්ත්ර, විදුලි පංකා, පුනර්ජනනීය වායු තාපක (Fig. ) පුනර්ජනනීය වායු තාපකයේ විදුලි මෝටරයේ බලය ගමන් බලපත්ර දත්ත අනුව ගනු ලැබේ. දුම් පිටකිරීමේ විදුලි මෝටරවල බලය, විදුලි පංකා සහ විදුලි පෝෂක පොම්පය බොයිලේරුවේ තාප පරීක්ෂණ වලදී තීරණය කරන ලදී.
2.2.10 . කැලරි ඒකකයක වායු උණුසුම සඳහා නිශ්චිත තාප පරිභෝජනය ගණනය කරනු ලබන්නේ විදුලි පංකා වල වායු උණුසුම සැලකිල්ලට ගනිමිනි.
2.2.11 . බොයිලර් බලාගාරයේ සහායක අවශ්‍යතා සඳහා නිශ්චිත තාප පරිභෝජනයට තාපකවල තාප අලාභ ඇතුළත් වන අතර එහි කාර්යක්ෂමතාව 98% ලෙස උපකල්පනය කෙරේ; RAH හි වාෂ්ප පිඹීම සහ බොයිලේරුවේ වාෂ්ප පිඹීම සමඟ තාප අලාභය සඳහා.
RAH හි වාෂ්ප පිඹීම සඳහා තාප පරිභෝජනය සූත්රය මගින් ගණනය කරන ලදී
Q obd = G obd · මම obd · τ obd 10 -3 මෙ.වො (Gcal/h)
කොහෙද G obd= 75 kg/min "බල ඒකක 300, 200, 150 MW හි සහායක අවශ්‍යතා සඳහා වාෂ්ප සහ ඝනීභවනය පරිභෝජනය සඳහා වන සම්මතයන්" (M.: STSNTI ORGRES, 1974);
මම obd = මම අපි. යුගල= 2598 kJ/kg (kcal/kg)
τ obd= 200 min (දවස තුළ මාරු කළ විට විනාඩි 50 ක පිඹින කාලය සහිත උපාංග 4).
බොයිලේරු පිපිරීම සමඟ තාප පරිභෝජනය සූත්රය මගින් ගණනය කරන ලදී
Q නිෂ්පාදනය = G prod · මම කේ.වී10 -3 මෙ.වො (Gcal/h)
කොහෙද G prod = PD අංකය 10 2 kg/h
P = 0.5%
මම කේ.වී- බොයිලේරු ජලයේ එන්තැල්පි;
2.2.12 . පරීක්ෂණ පැවැත්වීමේ ක්‍රියා පටිපාටිය සහ පරීක්ෂණ සඳහා භාවිතා කරන මිනුම් උපකරණ තෝරා ගැනීම තීරණය කරනු ලැබුවේ "බොයිලර් පැල පරීක්ෂා කිරීමේ ක්රමය" (M.: Energia, 1970) මගිනි.
. රෙගුලාසි සංශෝධන
3.1 . පරාමිති අගයන්හි අවසර ලත් අපගමන සීමාවන් තුළ බොයිලේරු ක්‍රියාකාරිත්වයේ ප්රධාන නියාමන දර්ශක එහි ක්‍රියාකාරිත්වයේ වෙනස් වූ කොන්දේසි වෙත ගෙන ඒම සඳහා, සංශෝධන ප්රස්ථාර සහ සංඛ්‍යාත්මක අගයන් ආකාරයෙන් ලබා දෙනු ලැබේ. වෙත සංශෝධනq 2 ප්රස්ථාර ආකාරයෙන් රූපයේ දැක්වේ. , . දුම් වායු උෂ්ණත්වයේ නිවැරදි කිරීම් fig හි පෙන්වා ඇත. . ඉහත කරුණු වලට අමතරව, බොයිලේරු වෙත සපයනු ලබන උණුසුම් ඉන්ධන තෙල්වල උෂ්ණත්වය වෙනස් කිරීම සහ පෝෂක ජලයෙහි උෂ්ණත්වය වෙනස් කිරීම සඳහා නිවැරදි කිරීම් ලබා දෙනු ලැබේ.
3.1.1 . බොයිලේරු වෙත සපයන ලද ඉන්ධන තෙල්වල උෂ්ණත්වය වෙනස් කිරීම සඳහා නිවැරදි කිරීම ගණනය කරනු ලබන්නේ වෙනසෙහි බලපෑම අනුව ය. වෙත ප්‍රශ්නයමත q 2 සූත්රය අනුව
දැනුම පදනම සරලයි ඔබේ හොඳ වැඩ යවන්න. පහත පෝරමය භාවිතා කරන්න
සිසුන්, උපාධිධාරී සිසුන්, ඔවුන්ගේ අධ්‍යයන හා වැඩ කටයුතුවලදී දැනුම පදනම භාවිතා කරන තරුණ විද්‍යාඥයින් ඔබට ඉතා කෘතඥ වනු ඇත.
අධ්යාපනය සඳහා ෆෙඩරල් ඒජන්සිය
රාජ්ය අධ්යාපන ආයතනය
උසස් වෘත්තීය අධ්යාපනය
"Ural State Technical University - UPI
රුසියාවේ පළමු ජනාධිපතිවරයාගේ නම බී.එන්. යෙල්ට්සින්" -
Sredneuralsk හි ශාඛාව
විශේෂත්වය: 140101
කණ්ඩායම: TPP -441
පාඨමාලා ව්යාපෘතිය
බොයිලර් ඒකකයේ තාප ගණනය කිරීම TGM - 96
විනය මත "තාප බලාගාර බොයිලේරු බලාගාර"
ගුරු
ස්වලෝවා නීනා Pavlovna
කෂුරින් ඇන්ටන් වඩිමොවිච්
Sredneuralsk
1.පාඨමාලා ව්යාපෘතියක් සඳහා පැවරීම
2. TGM-96 බොයිලේරුවේ කෙටි විස්තරය සහ පරාමිතීන්
3. දහන නිෂ්පාදනවල අතිරික්ත වායු සංගුණක, පරිමාවන් සහ එන්තැල්පි
4. බොයිලේරු ඒකකයේ තාප ගණනය:
4.1 තාප ශේෂය සහ ඉන්ධන ගණනය කිරීම
4.2 පුනර්ජනනීය වායු තාපකය
ඒ. සීතල කොටස
බී. උණුසුම් කොටස
4.4 පිටවීමේ තිර
4.4 ඇතුල්වීමේ තිර
ග්‍රන්ථ නාමාවලිය
1. පාඨමාලා ව්යාපෘතියක් සඳහා පැවරීම
ගණනය කිරීම සඳහා, ඩ්රම් බොයිලර් ඒකකය TGM - 96 සම්මත කරන ලදී.
රැකියා ආදානය
බොයිලේරු පරාමිතීන් TGM - 96
බොයිලේරු වාෂ්ප ධාරිතාව - 485 t / h
බොයිලේරු පිටවන ස්ථානයේ අධික උනුසුම් වූ වාෂ්පයේ පීඩනය 140 kgf / cm 2 වේ
අධි උනුසුම් වාෂ්ප උෂ්ණත්වය - 560 С
බොයිලර් බෙරයේ වැඩ පීඩනය - 156 kgf / cm 2
බොයිලේරු වෙත ඇතුල් වන ස්ථානයේ ජල උෂ්ණත්වය පෝෂණය කරන්න - 230ºС
බොයිලේරු වෙත ඇතුල් වන ස්ථානයේ ජල පීඩනය පෝෂණය කරන්න - 200 kgf / cm 2
RVP වෙත ඇතුල් වන ස්ථානයේ සීතල වාතයේ උෂ්ණත්වය 30ºС වේ
2 . තාප යෝජනා ක්රමය පිළිබඳ විස්තරය
බොයිලර් පෝෂක ජලය ටර්බයින් ඝනීභවනය වේ. ප්රධාන ඉජෙක්ටරය, සීල්ස් ඉජෙක්ටරය, පිරවුම් පෙට්ටි හීටරය, LPH-1, LPH-2, LPH-3 සහ LPH-4 හරහා 140-150 of C උෂ්ණත්වයකට අනුක්‍රමිකව ඝනීභවනය වන පොම්පයක් මඟින් රත් කර ඩීරේටරවලට පෝෂණය වේ. 6 atm. deaerators වලදී, ඝනීභවනය තුළ විසුරුවා හරින ලද වායූන් වෙන් කරනු ලැබේ (deeration) සහ අතිරේකව ආසන්න වශයෙන් 160-170 ° C උෂ්ණත්වයකට රත් කරනු ලැබේ. එවිට deaerators වෙතින් ඝනීභවනය ගුරුත්වාකර්ෂණය මගින් පෝෂක පොම්පවල චූෂණ සඳහා පෝෂණය වන අතර ඉන් පසුව පීඩනය 180-200 kgf / cm² දක්වා ඉහළ යන අතර HPH-5, HPH-6 සහ HPH-7 හරහා පෝෂක ජලය රත් කරනු ලැබේ. 225-235 of C උෂ්ණත්වය, අඩු කරන ලද බොයිලේරු බල සැපයුමකට පෝෂණය වේ. බොයිලේරු බල නියාමකය පිටුපස, පීඩනය 165 kgf / cm² දක්වා පහත වැටෙන අතර ජල ඉකොනොමයිසර් වෙත පෝෂණය වේ.
4 කුටි හරහා ජලය පෝෂණය කිරීම D 219x26 mm එල්ලෙන පයිප්ප D 42x4.5 mm st. අත්හිටුවන ලද පයිප්පවල පිටවන කුටි නළය තුළ පිහිටා ඇත, පයිප්ප 16 ක් මත අත්හිටුවා ඇත D 108x11 mm st. ඒ සමගම, ප්රවාහයන් එක් පැත්තකින් අනෙක් පැත්තට මාරු කරනු ලැබේ. පුවරු D28x3.5 මි.මී., චිත්ර 20 පයිප්පවලින් සාදා ඇති අතර පැති බිත්ති සහ හැරවුම් කුටිය තිරය.
ජලය ඉහළ සහ පහළ පුවරු හරහා සමාන්තර ප්රවාහ දෙකකින් ගලා යන අතර සංවහන ඉකොනොමයිසර් හි ඇතුල් වීමේ කුටි වෙත යොමු කෙරේ.
සංවහන ඉකොනොමිසර් ඉහළ සහ පහළ පැකේජ වලින් සමන්විත වේ, පහළ කොටස 28x3.5 mm කලා විෂ්කම්භයක් සහිත පයිප්ප වලින් දඟර ආකාරයෙන් සාදා ඇත. 20, 80x56 mm තණතීරුවක් සහිත චෙක්බෝඩ් රටාවකින් සකස් කර ඇත. එය දකුණු සහ වම් ගෑස් නාල වල පිහිටා ඇති කොටස් 2 කින් සමන්විත වේ. සෑම කොටසක්ම කුට්ටි 4 කින් (ඉහළ 2 සහ පහළ 2) සමන්විත වේ. සංවහන ඉකොනොමිසර් තුළ ජලය සහ දුම් වායූන්ගේ චලනය ප්‍රතිවිරුද්ධ වේ. ගෑස් මත ධාවනය වන විට, ඉකොනොමිසර්ට 15% උනු ඇත. ඉකොනොමිසර් තුළ ජනනය කරන ලද වාෂ්ප වෙන් කිරීම (ගෑස් මත ක්‍රියා කරන විට ඉකොනොමිසර්ට 15% තාපාංකයක් ඇත) විශේෂ වාෂ්ප බෙදුම් පෙට්ටියක ලිබ්‍රින්ත් හයිඩ්රොලික් මුද්රාවක් තුළ සිදු වේ. පෙට්ටියේ විවරයක් හරහා, බර නොතකා නියත පෝෂක ජල ප්‍රමාණයක්, සේදීමේ පලිහ යට බෙරයේ පරිමාවට වාෂ්ප සමඟ සපයනු ලැබේ. ජලාපවහන පලිහ වලින් ජලය බැහැර කිරීම කාණු පෙට්ටි භාවිතයෙන් සිදු කෙරේ.
වාෂ්ප පිටවන පයිප්ප හරහා තිරවලින් වාෂ්ප-ජල මිශ්රණය බෙදාහැරීමේ පෙට්ටිවලට ඇතුල් වන අතර, පසුව ප්රාථමික වෙන්වීම සිදු වන සිරස් වෙන් කිරීමේ සුළි සුළං වලට ඇතුල් වේ. පිරිසිදු මැදිරියේ, 32 ද්විත්ව සහ තනි සුළි සුළං 7 ක් ස්ථාපනය කර ඇත, ලුණු මැදිරියේ එක් එක් පැත්තේ 8 - 4. සුළි කුණාටු වලින් වාෂ්ප පහළට ඇතුළු වීම වැළැක්වීම සඳහා සියලුම සුළි සුළං යටතේ පෙට්ටි සවි කර ඇත. සුළි කුණාටු වලින් වෙන් වූ ජලය බෙරයේ ජල පරිමාවට ගලා යන අතර වාෂ්ප, යම් තෙතමනයක් සමඟ ඉහළට නැඟී, සුළි සුළඟේ පරාවර්තක ආවරණය හරහා ගමන් කර, තිරස් සිදුරු වලින් සමන්විත රෙදි සෝදන උපාංගයට ඇතුල් වේ. පලිහ, ආහාර ජලයෙන් 50% ක් සපයනු ලැබේ. වාෂ්ප, සේදීමේ උපාංගයේ ස්ථරය හරහා ගමන් කිරීම, එහි අඩංගු සිලිකන් ලවණවල ප්රධාන ප්රමාණය ලබා දෙයි. ෆ්ලෂ් කිරීමේ උපාංගයෙන් පසු, වාෂ්පය ලෝවර්ඩ් බෙදුම්කරු හරහා ගමන් කර තෙතමනය බිංදු වලින් අතිරේකව පිරිසිදු කර, පසුව බෙරයේ වාෂ්ප අවකාශයේ ප්‍රවේග ක්ෂේත්‍රයට සමාන වන සිදුරු සහිත සිවිලිමේ පලිහක් හරහා එය සුපිරි තාපකයට ඇතුල් වේ.
සියලුම වෙන් කිරීමේ මූලද්රව්ය කඩා වැටිය හැකි අතර කුඤ්ඤ වලින් සවි කර ඇති අතර ඒවා වෙන් කිරීමේ කොටස් වලට වෑල්ඩින් කර ඇත.
බෙරයේ සාමාන්ය ජල මට්ටම සාමාන්ය මිනුම් වීදුරුවේ මැදට පහළින් මිලිමීටර් 50 ක් සහ බෙරයේ ජ්යාමිතික මධ්‍යස්ථානයට වඩා මිලිමීටර් 200 කි. ඉහළ අවසර ලත් මට්ටම + 100mm, පහළ අවසර ලත් මට්ටම 175 මි.මී.
දැල්වීමේදී ඩ්රම් ශරීරය උණුසුම් කිරීමට සහ බොයිලේරු නැවැත්වූ විට සිසිල් වීමට, UTE ව්‍යාපෘතියට අනුව විශේෂ උපාංගයක් එහි සවි කර ඇත. මෙම උපාංගයට වාෂ්ප සපයනු ලබන්නේ ආසන්නයේ ක්රියාත්මක වන බොයිලරයකින්.
343 ° C උෂ්ණත්වයකින් යුත් ඩ්රම් වලින් සංතෘප්ත වාෂ්ප විකිරණ අධි තාපකයේ පුවරු 6 ක් ඇතුල් වන අතර එය 430 ° C උෂ්ණත්වයකට රත් කර ඇති අතර පසුව එය සිවිලිමේ සුපිරි තාපකයේ පුවරු 6 ක් තුළ 460-470 ° C දක්වා රත් කරනු ලැබේ.
පළමු desuperheater දී වාෂ්ප උෂ්ණත්වය 360-380 ° C දක්වා අඩු වේ. පළමු desuperheaters වලට පෙර, වාෂ්ප ප්රවාහය ප්රවාහ දෙකකට බෙදා ඇති අතර, ඒවායින් පසුව, උෂ්ණත්වය සමනය කිරීම සඳහා, වම් වාෂ්ප ප්රවාහය දකුණු පැත්තට මාරු කරනු ලැබේ, දකුණට වම් පැත්තට මාරු කරනු ලැබේ. මාරු කිරීමෙන් පසු, සෑම වාෂ්ප ප්‍රවාහයක්ම ආදාන සීතල තිර 5 ක් ඇතුළු වන අතර පසුව පිටවන සීතල තිර 5 ක් ඇතුළත් වේ. මෙම තිරවල වාෂ්ප ප්‍රතිවිරුද්ධ ධාරාවකින් ගමන් කරයි. තවද, වාෂ්ප සමගාමී ප්රවාහයක් තුළ උණුසුම් ආදාන තිර 5කට ඇතුළු වන අතර ඉන් පසුව උණුසුම් පිටවන තිර 5ක් ඇතුළත් වේ. සීතල තිර බොයිලේරු දෙපස පිහිටා ඇත, උණුසුම් - මධ්යයේ. තිරවල වාෂ්ප උෂ්ණත්ව මට්ටම 520-530оС වේ.
තවද, වාෂ්ප බයිපාස් පයිප්ප 12 ක් හරහා D 159x18 mm st. නිශ්චිත අගයට වඩා උෂ්ණත්වය ඉහළ ගියහොත්, දෙවන එන්නත් කිරීම ආරම්භ වේ. බයිපාස් නල මාර්ගය ඔස්සේ තවදුරටත් D 325x50 st. 12X1MF මුරපොලේ නිමැවුම් පැකේජයට ඇතුල් වන අතර, උෂ්ණත්වය වැඩිවීම 10-15oC වේ. ඊට පසු, වාෂ්ප ගියර් පෙට්ටියේ පිටවන බහුවිධයට ඇතුළු වන අතර එය බොයිලේරුවේ ඉදිරිපස දෙසට ප්රධාන වාෂ්ප නල මාර්ගයට ඇතුළු වන අතර පසුපස කොටසේ ප්රධාන වැඩ කරන ආරක්ෂක කපාට 2 ක් සවි කර ඇත.
බොයිලර් වතුරේ දිය වී ඇති ලවණ ඉවත් කිරීම සඳහා, බොයිලර් බෙරයෙන් අඛණ්ඩ පිඹීම සිදු කරනු ලැබේ, රසායනික වැඩමුළුවේ මාරුවීම් අධීක්ෂකගේ උපදෙස් මත අඛණ්ඩ පිඹීම නියාමනය කිරීම සිදු කෙරේ. තිරවල පහළ එකතු කරන්නන්ගෙන් රොන් මඩ ඉවත් කිරීම සඳහා, පහළ ස්ථානවල වරින් වර පිරිසිදු කිරීම සිදු කරනු ලැබේ. බොයිලේරු තුළ කැල්සියම් පරිමාණය සෑදීම වැළැක්වීම සඳහා, බොයිලර් ජලය පොස්පේට් කරන්න.
හඳුන්වා දුන් පොස්පේට් ප්රමාණය රසායනික වැඩමුළුවේ මුර අධීක්ෂකගේ උපදෙස් මත ජ්‍යෙෂ්ඨ ඉංජිනේරුවරයා විසින් නියාමනය කරනු ලැබේ. නිදහස් ඔක්සිජන් බැඳීමට සහ බොයිලර් පයිප්පවල අභ්යන්තර පෘෂ්ඨ මත නිෂ්ක්‍රීය (ආරක්ෂිත) පටලයක් සෑදීමට, පෝෂක ජලයට හයිඩ්‍රසීන් මාත්‍රා කිරීම, එහි අතිරික්තය 20-60 µg/kg පවත්වා ගැනීම. පෝෂක ජලයට හයිඩ්‍රසීන් මාත්‍රා කිරීම රසායනික වෙළඳසැලේ මාරුවීම් අධීක්ෂකගේ උපදෙස් මත ටර්බයින් දෙපාර්තමේන්තුවේ නිලධාරීන් විසින් සිදු කරනු ලැබේ.
Poch බොයිලේරු අඛණ්ඩ පිපිරවීමෙන් තාපය භාවිතා කිරීම සඳහා. ශ්‍රේණියට සම්බන්ධ අඛණ්ඩ බ්ලෝඩවුන් විස්තාරක 2 ක් ස්ථාපනය කර ඇත.
1 තේ හැදි පුළුල් කරන්න. 5000 ක පරිමාවක් ඇති අතර 170 ° C උෂ්ණත්වයක් සහිත වායුගෝල 8 ක පීඩනයක් සඳහා නිර්මාණය කර ඇත, වාෂ්ප 6 atm තාපන වාෂ්ප එකතු කරන්නා වෙත යොමු කරනු ලැබේ, ඝනීභවනය උගුල හරහා බෙදුම්කරු P och.
Expander R st. 7500 l ක පරිමාවක් ඇති අතර 127 ° C පරිසර උෂ්ණත්වයක් සහිත 1.5 atm පීඩනයක් සඳහා නිර්මාණය කර ඇත, ෆ්ලෑෂ් වාෂ්ප NDU වෙත යොමු කර ඇති අතර කාණු විස්තාරකවල ෆ්ලෑෂ් වාෂ්ප හා අඩු කරන ලද වාෂ්ප නල මාර්ගයට සමාන්තරව සම්බන්ධ වේ. ජ්වලනය ROU. ඩිලේටර් බෙදුම්කරු මීටර් 8 ක් උස ජල මුද්රාවක් හරහා අපවහන පද්ධතියට යොමු කෙරේ. ජලාපවහන විස්තාරක ඉදිරිපත් කිරීම P st. යෝජනා ක්රමය තුළ තහනම්! බොයිලේරු Poch වලින් හදිසි කාණු සඳහා. සහ මෙම බොයිලේරු වල පහළ ස්ථාන පිරිසිදු කිරීම, KTC-1 හි එක් එක් ලීටර් 7500 ක පරිමාවක් සහ 1.5 atm සැලසුම් පීඩනයක් සහිත සමාන්තර සම්බන්ධිත විස්තාරක 2 ක් ස්ථාපනය කර ඇත. වසා දැමීමේ කපාට නොමැතිව මිලිමීටර් 700 ක විෂ්කම්භයක් සහිත නල මාර්ග හරහා ආවර්තිතා පිපිරීම් වල එක් එක් විස්තාරකයේ ෆ්ලෑෂ් වාෂ්ප වායුගෝලයට යොමු කර බොයිලර් සාප්පුවේ වහලයට ගෙන එනු ලැබේ. ඉකොනොමිසර් තුළ ජනනය කරන ලද වාෂ්ප වෙන් කිරීම (ගෑස් මත ක්‍රියා කරන විට ඉකොනොමිසර්ට 15% තාපාංකයක් ඇත) විශේෂ වාෂ්ප බෙදුම් පෙට්ටියක ලිබ්‍රින්ත් හයිඩ්රොලික් මුද්රාවක් තුළ සිදු වේ. පෙට්ටියේ විවරයක් හරහා, බර නොතකා නියත පෝෂක ජල ප්‍රමාණයක්, සේදීමේ පලිහ යට බෙරයේ පරිමාවට වාෂ්ප සමඟ සපයනු ලැබේ. ජලාපවහන පලිහ වලින් ජලය බැහැර කිරීම කාණු පෙට්ටි භාවිතයෙන් සිදු කෙරේ
3 . අතිරික්ත වායු සංගුණක, පරිමාවන් සහ එන්තැල්පිදහන නිෂ්පාදන
වායුමය ඉන්ධනවල ඇස්තමේන්තුගත ලක්ෂණය (වගුව II)
ගෑස් නල සඳහා අතිරික්ත වායු සංගුණක:
උදුනේ පිටවන ස්ථානයේ අතිරික්ත වාතයේ සංගුණකය:
t = 1.0 + ? t \u003d 1.0 + 0.05 \u003d 1.05
මුරපොල පිටුපස අතිරික්ත වාතයේ සංගුණකය:
PPC \u003d t + ? KPP \u003d 1.05 + 0.03 \u003d 1.08
CE සඳහා අතිරික්ත වායු සංගුණකය:
VE \u003d මුරපොල + ? VE \u003d 1.08 + 0.02 \u003d 1.10
RAH පිටුපස අතිරික්ත වායු සංගුණකය:
RVP \u003d VE + ? RVP \u003d 1.10 + 0.2 \u003d 1.30
දහන නිෂ්පාදනවල ලක්ෂණ
|
ගණනය කළ අගය |
මානය |
V°=9,5 2 |
V° H2O= 2 , 10 |
V° N2 = 7 , 6 0 |
වී RO2=1, 04 |
V°g=10, 73 |
|
|
G A Z O C O D S |
|||||||
|
ගිනි පෙට්ටිය |
වොව්. වායූන් |
||||||
|
අතිරික්ත වායු සංගුණකය, ? ? |
|||||||
|
අතිරික්ත වායු අනුපාතය, සාමාන්යය? බදාදා |
|||||||
|
V H2O = V° H2O +0.0161* (?-1)* V° |
|||||||
|
V G \u003d V RO2 + V ° N2 + V H2O + (?-1) * V ° |
|||||||
|
r RO2 \u003d V RO2 / V G |
|||||||
|
r H2O \u003d V H2O / V G |
|||||||
|
rn=rRO2 +rH2O |
වාතයේ න්යායික ප්රමාණය
V ° \u003d 0.0476 (0.5CO + 0.575H 2 O + 1.5H 2 S + U (m + n / 4) C m H n - O P)
නයිට්රජන් න්යායික පරිමාව
ජල වාෂ්පයේ න්යායික පරිමාව
ත්‍රිපරමාණුක වායූන්ගේ පරිමාව
දහන නිෂ්පාදනවල එන්තැල්පි (J - වගුව).
|
J°g, kcal/nmі |
J°v, kcal/nmі |
J=J°g+(?-1)*J°v, kcal/nmі |
|||||||||||
|
ගිනි පෙට්ටිය |
පිටතට යන වායූන් |
||||||||||||
|
1, 09 |
1,2 0 |
1,3 0 |
|||||||||||
4.උණුසුම්බොයිලේරු ඒකකයේ නව ගණනය කිරීම
4.1 තාප ශේෂය සහ ඉන්ධන ගණනය කිරීම
|
ගණනය කළ අගය |
තනතුරු |
ප්රමාණය-ness |
සූත්රය හෝ සාධාරණීකරණය |
ගණනය කිරීම |
|
|
තාප ශේෂය |
|||||
|
ඉන්ධන ලබා ගත හැකි තාපය |
|||||
|
දුම් වායු උෂ්ණත්වය |
|||||
|
එන්තැල්පි |
J-?? වගුව මගින් |
||||
|
සීතල වායු උෂ්ණත්වය |
|||||
|
එන්තැල්පි |
J-?? වගුව මගින් |
||||
|
තාප අලාභය: |
|||||
|
යාන්ත්රික දෝෂ වලින් |
|||||
|
රසායනික තුවාල වලින් |
වගුව 4 |
||||
|
දුමාර වායු සමඟ |
(Jux-?ux*J°xv)/Q p p |
(533-1,30*90,3)*100/8550=4,9 |
|||
|
පරිසරයට |
|||||
|
තාප අලාභයේ ප්රමාණය |
|||||
|
බොයිලේරු ඒකක කාර්යක්ෂමතාව (දළ) |
|||||
|
අධි රත් වූ වාෂ්ප ප්රවාහය |
|||||
|
බොයිලේරු ඒකකය පිටුපස සුපිරි උනුසුම් වාෂ්ප පීඩනය |
|||||
|
බොයිලේරු ඒකකය පිටුපස සුපිරි උනුසුම් වාෂ්ප උෂ්ණත්වය |
|||||
|
එන්තැල්පි |
මේසයට අනුව XXVI(N.m.p.221) |
||||
|
ජල පීඩනය පෝෂණය කරන්න |
|||||
|
ජල උෂ්ණත්වය පෝෂණය කරන්න |
|||||
|
එන්තැල්පි |
මේසයට අනුව XXVII (N.m.p.222) |
||||
|
පිරිසිදු ජල පරිභෝජනය |
0,01*500*10 3 =5,0*10 3 |
||||
|
ජල උෂ්ණත්වය පිරිසිදු කරන්න |
t n R b \u003d 156 kgf / cm 2 දී |
||||
|
පිඹින ජලයේ එන්තැල්පිය |
ipr.v = i? KIP |
මේසයට අනුව XX1II (N.M.p.205) |
|||
|
ගණනය කළ අගය |
තනතුරු |
මානය |
සූත්රය හෝ සාධාරණීකරණය |
ගණනය කිරීම |
4.2 Regeඋදාසීන වායු තාපකය
|
ගණනය කළ අගය |
තනතුරු |
මානය |
සූත්රය හෝ සාධාරණීකරණය |
ගණනය කිරීම |
|
|
ෙරොටර් විෂ්කම්භය |
සැලසුම් දත්ත වලට අනුව |
||||
|
එක් නිවාසයකට වායු තාපක ගණන |
සැලසුම් දත්ත වලට අනුව |
||||
|
අංශ ගණන |
සැලසුම් දත්ත වලට අනුව |
24 (ගෑස් 13, වාතය 9 සහ වෙන්වීම 2) |
|||
|
වායූන් සහ වාතය මගින් සෝදාගත් මතුපිට කොටස් |
|||||
|
සීතල කොටස |
|||||
|
සමාන විෂ්කම්භය |
p.42 (සාමාන්ය) |
||||
|
පත්රයේ ඝණකම |
සැලසුම් දත්ත අනුව (සුමට රැලි සහිත පත්රය) |
||||
|
0.785*Din 2 *hg*Cr* |
0,785*5,4 2 *0,542*0,8*0,81*3=26,98 |
||||
|
0.785*Din 2 *hv*Cr* |
0,785*5,4 2 *0,375*0,8*0,81*3=18,7 |
||||
|
පිරවුම් උස |
සැලසුම් දත්ත වලට අනුව |
||||
|
උනුසුම් මතුපිට |
සැලසුම් දත්ත වලට අනුව |
||||
|
ඇතුල් වීමේ වායු උෂ්ණත්වය |
|||||
|
ආදාන වායු එන්තැල්පි |
J- විසින්? වගුව |
||||
|
සීතල කොටසෙහි පිටවන ස්ථානයේ වායු ප්රවාහයේ අනුපාතය න්යායිකයි |
|||||
|
වායු චූෂණ |
|||||
|
පිටවන වායු උෂ්ණත්වය (අතරමැදි) |
තාවකාලිකව පිළිගනු ලැබේ |
||||
|
පිටවන වායු එන්තැල්පි |
J- විසින්? වගුව |
||||
|
(තුල"hh+??hh) (J°pr-J°hv) |
(1,15+0,1)*(201,67 -90,3)=139 |
||||
|
පිටවන වායු උෂ්ණත්වය |
|||||
|
ගණනය කළ අගය |
තනතුරු |
මානය |
සූත්රය හෝ සාධාරණීකරණය |
ගණනය කිරීම |
|
|
පිටවන ස්ථානයේ වායූන් එන්තැල්පිය |
J- වගුව අනුව |
||||
|
ඇතුල්වීමේ වායූන් එන්තැල්පිය |
Jux + Qb / c -?? xh * J ° xv |
533+139 / 0,998-0,1*90,3=663 |
|||
|
ආදාන වායු උෂ්ණත්වය |
J- විසින්? වගුව |
||||
|
සාමාන්ය වායු උෂ්ණත්වය |
|||||
|
සාමාන්ය වායු උෂ්ණත්වය |
|||||
|
සාමාන්ය උෂ්ණත්ව වෙනස |
|||||
|
සාමාන්ය බිත්ති උෂ්ණත්වය |
(хг*?ср+хв*tср)/ (хг+хв) |
(0,542*140+0,375*49)/(0,542+0,375)= 109 |
|||
|
වායූන්ගේ සාමාන්ය ප්රවේගය |
(Вр*Vг*(?av+273))/ |
(37047*12,6747*(140+273))/(29*3600*273)=6,9 |
|||
|
සාමාන්ය වායු වේගය |
(Вр * Vє * ("xh + xh / 2 හි) * (tav + 273)) / |
(37047*9,52*(1,15+0,1)*(49+273))/ (3600*273*20,07)=7,3 |
|||
|
kcal / (m 2 * h * * හිම කැට) |
Nomogram 18 Sn*Sf*Sy*?n |
0,9*1,24*1,0*28,3=31,6 |
|||
|
kcal / (m 2 * h * * හිම කැට) |
Nomogram 18 Sn*S"f*Sy*?n |
0,9*1,16*1,0*29,5=30,8 |
|||
|
උපයෝගිතා සාධකය |
|||||
|
තාප හුවමාරු සංගුණකය |
kcal / (m 2 * h * * හිම කැට) |
0,85/(1/(0,542*31,6)+1/(0,375*30,8))=5,86 |
|||
|
සීතල කොටසෙහි තාප අවශෝෂණය (තාප හුවමාරු සමීකරණයට අනුව) |
5,86*9750*91/37047=140 |
||||
|
තාප සංජානන අනුපාතය |
(140/ 139)*100=100,7 |
||||
|
|
|||||
|
ගණනය කළ අගය |
තනතුරු |
මානය |
සූත්රය හෝ සාධාරණීකරණය |
ගණනය කිරීම |
|
|
උණුසුම් කොටස |
|||||
|
සමාන විෂ්කම්භය |
p.42 (සාමාන්ය) |
||||
|
පත්රයේ ඝණකම |
සැලසුම් දත්ත වලට අනුව |
||||
|
වායු සහ වාතය සඳහා පැහැදිලි ප්රදේශයක් |
0.785*Din 2 *hg*Cr*Cl*n |
0,785*5,4 2 *0,542*0,897*0,89*3=29,7 |
|||
|
0.785*Din 2 *hv*Kr*Kl*n |
0,785*5,4 2 *0,375*0,897*0,89*3=20,6 |
||||
|
පිරවුම් උස |
සැලසුම් දත්ත වලට අනුව |
||||
|
උනුසුම් මතුපිට |
සැලසුම් දත්ත වලට අනුව |
||||
|
වාතය ඇතුල් වීමේ උෂ්ණත්වය (අතරමැදි) |
කල්තියා සම්මත කර ඇත (සීතල කොටසෙහි) |
||||
|
ආදාන වායු එන්තැල්පි |
J- විසින්? වගුව |
||||
|
වායු චූෂණ |
|||||
|
උණුසුම් කොටසෙහි පිටවන ස්ථානයේ වායු ගලන අනුපාතවල අනුපාතය න්යායිකයි |
|||||
|
පිටවන වායු උෂ්ණත්වය |
තාවකාලිකව පිළිගනු ලැබේ |
||||
|
පිටවන වායු එන්තැල්පි |
J- විසින්? වගුව |
||||
|
පියවරෙහි තාප අවශෝෂණය (ශේෂය අනුව) |
(v "gch +?? gch / 2) * * (J ° gv-J ° pr) |
(1,15+0,1)*(806- 201,67)=755 |
|||
|
පිටවන වායු උෂ්ණත්වය |
සීතල කොටසෙන් |
||||
|
පිටවන ස්ථානයේ වායූන් එන්තැල්පිය |
J- වගුව අනුව |
||||
|
ඇතුල්වීමේ වායූන් එන්තැල්පිය |
J?hch + Qb / c-??gch * |
663+755/0,998-0,1*201,67=1400 |
|||
|
ආදාන වායු උෂ්ණත්වය |
J- විසින්? වගුව |
||||
|
සාමාන්ය වායු උෂ්ණත්වය |
(?"vp + ??xh) / 2 |
(330 + 159)/2=245 |
|||
|
සාමාන්ය වායු උෂ්ණත්වය |
|||||
|
සාමාන්ය උෂ්ණත්ව වෙනස |
|||||
|
සාමාන්ය බිත්ති උෂ්ණත්වය |
(хг*?ср+хв*tср) |
(0,542*245+0,375*164)/(0,542+0,375)=212 |
|||
|
වායූන්ගේ සාමාන්ය ප්රවේගය |
(Вр*Vг*(?av+273)) |
(37047*12,7*(245 +273)/29,7*3600*273 =8,3 |
|||
|
ගණනය කළ අගය |
තනතුරු |
මානය |
සූත්රය හෝ සාධාරණීකරණය |
ගණනය කිරීම |
|
|
සාමාන්ය වායු වේගය |
(Вр * Vє * ("vp + ?? hch හි *(tav+273))/(3600**273* Fv) |
(37047*9,52(1,15+0,1)(164+273)/ /3600*20,6*273=9,5 |
|||
|
වායූන් සිට බිත්තියට තාප හුවමාරු සංගුණකය |
kcal / (m 2 * h * * හිම කැට) |
Nomogram 18 Sn*Sf*Sy*?n |
1,6*1,0*1,07*32,5=54,5 |
||
|
බිත්ති සිට වාතය දක්වා තාප හුවමාරු සංගුණකය |
kcal / (m 2 * h * * හිම කැට) |
Nomogram 18 Sn*S"f*Sy*?n |
1,6*0,97*1,0*36,5=56,6 |
||
|
උපයෝගිතා සාධකය |
|||||
|
තාප හුවමාරු සංගුණකය |
kcal / (m 2 * h * * හිම කැට) |
o / (1/ (хг*?гк) + 1/(хв*?вк)) |
0,85/ (1/(0,542*59,5)+1/0,375*58,2))=9,6 |
||
|
උණුසුම් කොටසෙහි තාප අවශෝෂණය (තාප හුවමාරු සමීකරණයට අනුව) |
9,6*36450*81/37047=765 |
||||
|
තාප සංජානන අනුපාතය |
765/755*100=101,3 |
||||
|
Qt සහ Qb හි අගයන් 2% ට වඩා අඩුවෙන් වෙනස් වේ. |
vp=330°С tdv=260°С
Jvp=1400 kcal/nm 3 Jgv=806 kcal/nm 3
hch=159°С tpr=67°С
Јhh \u003d 663 kcal / nm 3
Jpr \u003d 201.67 kcal / nm 3
ux=120°С txv=30°С
Јhv \u003d 90.3 kcal / nm 3
Jux \u003d 533 kcal / nm 3
4.3 ගිනි පෙට්ටිය
|
ගණනය කළ අගය |
තනතුරු |
මානය |
සූත්රය හෝ සාධාරණීකරණය |
ගණනය කිරීම |
|
|
තිර පයිප්පවල විෂ්කම්භය සහ ඝණකම |
සැලසුම් දත්ත වලට අනුව |
||||
|
සැලසුම් දත්ත වලට අනුව |
|||||
|
උදුන කොටසෙහි බිත්තිවල සම්පූර්ණ මතුපිට |
සැලසුම් දත්ත වලට අනුව |
||||
|
උදුන කොටසෙහි පරිමාව |
සැලසුම් දත්ත වලට අනුව |
||||
|
3,6*1635/1022=5,76 |
|||||
|
උදුනේ අතිරික්ත වාතයේ සංගුණකය |
|||||
|
බොයිලේරු උදුනේ වායු චූෂණ |
|||||
|
උණුසුම් වායු උෂ්ණත්වය |
වායු තාපකය ගණනය කිරීමෙන් |
||||
|
උණුසුම් වායු එන්තැල්පි |
J- විසින්? වගුව |
||||
|
වාතය මගින් උදුන තුළට හඳුන්වා දුන් තාපය |
(?t-??t)* J°gw + +??t*J°hv |
(1,05-0,05)*806+0,05*90,3= 811,0 |
|||
|
උදුනෙහි ප්රයෝජනවත් තාපය විසුරුවා හැරීම |
Q p p * (100-q 3) / 100 + Qv |
(8550*(100-0,5)/100)+811 =9318 |
|||
|
න්යායික දහන උෂ්ණත්වය |
J- විසින්? වගුව |
||||
|
උදුන උස දිගේ උපරිම උෂ්ණත්වයේ සාපේක්ෂ පිහිටීම |
xt \u003d xg \u003d hg / Ht |
||||
|
සංගුණකය |
පිටුව 16 0.54 - 0.2*xt |
0,54 - 0,2*0,143=0,511 |
|||
|
තාවකාලිකව පිළිගනු ලැබේ |
|||||
|
J- විසින්? වගුව |
|||||
|
දහන නිෂ්පාදනවල සාමාන්ය සම්පූර්ණ තාප ධාරිතාව |
kcal/(nmі*deg) |
(Qt- J?t)*(1+Chr) |
(9318 -5 018 )*(1+0,1) (2084-1200) =5,35 |
||
|
කාර්යය |
m*kgf/cm² |
1,0*0,2798*5,35=1,5 |
|||
|
ත්‍රිපරමාණුක වායූන් මගින් කිරණ දුර්වල කිරීමේ සංගුණකය |
1/ (m ** kgf / / cm 2) |
Nomogram 3 |
|||
|
ඔප්ටිකල් ඝණකම |
0,38*0,2798*1,0*5,35=0,57 |
||||
|
ගණනය කළ අගය |
තනතුරු |
මානය |
සූත්රය හෝ සාධාරණීකරණය |
ගණනය කිරීම |
|
|
පන්දම් කළුවර |
Nomogram 2 |
||||
|
සුමට නල තිරවල තාප කාර්යක්ෂමතා සංගුණකය |
shekr=x*f වගුව අනුව x \u003d 1 හි shek \u003d w. 6-2 |
||||
|
දහන කුටියේ කළු පැහැයේ උපාධිය |
Nomogram 6 |
||||
|
උදුනේ පිටවන ස්ථානයේ වායූන්ගේ උෂ්ණත්වය |
Ta / [M * ((4.9 * 10 -8 * * shekr * Fst * at * Tai) / (ts * Вр*Vср)) 0.6 +1]-273 |
(2084+273)/-273=1238 |
|||
|
උදුන පිටවන ස්ථානයේ වායූන් එන්තැල්පිය |
J- විසින්? වගුව |
||||
|
උඳුන තුල ලැබුණු තාප ප්රමාණය |
0,998*(9318-5197)=4113 |
||||
|
විකිරණ ලබන තාපන පෘෂ්ඨයේ සාමාන්ය තාප බර |
Vr*Q t l/Nl |
37047*4113/ 903=168742 |
|||
|
උදුන පරිමාවේ තාප ආතතිය |
Vr*Q r n / Vt |
37047*8550/1635=193732 |
4.4 උණුසුම්shඉර්මා
|
ගණනය කළ අගය |
රථ පෙළ- nache- නැත |
මානය |
සූත්රය හෝ සාධාරණීකරණය |
ගණනය කිරීම |
|
|
පයිප්ප විෂ්කම්භය සහ ඝණකම |
චිත්රය අනුව |
||||
|
චිත්රය අනුව |
|||||
|
තිර ගණන |
චිත්රය අනුව |
||||
|
තිර අතර සාමාන්ය පියවර |
චිත්රය අනුව |
||||
|
දිගටි තණතීරුව |
චිත්රය අනුව |
||||
|
සාපේක්ෂ තණතීරුව |
|||||
|
සාපේක්ෂ තණතීරුව |
|||||
|
තිර උණුසුම් මතුපිට |
සැලසුම් දත්ත වලට අනුව |
||||
|
උණුසුම් තිර ඇති ප්රදේශයේ අතිරේක උණුසුම් මතුපිට |
චිත්රය අනුව |
6,65*14,7/2= 48,9 |
|||
|
ඇතුල්වීමේ කවුළුව මතුපිට |
චිත්රය අනුව |
(2,5+5,38)*14,7=113,5 |
|||
|
ඉන්*(NшI/(NшI+HdopI)) |
113,5*624/(624+48,9)=105,3 |
||||
|
H in - H lshI |
|||||
|
වායු සඳහා නිෂ්කාශනය |
සැලසුම් දත්ත වලට අනුව |
||||
|
වාෂ්ප සඳහා පැහැදිලි ප්රදේශය |
සැලසුම් දත්ත වලට අනුව |
||||
|
විකිරණ ස්ථරයේ ඵලදායී ඝණකම |
1.8 / (1/ A+1/ B+1/ C) |
||||
|
ආදාන වායු උෂ්ණත්වය |
උදුන ගණනය කිරීමෙන් |
||||
|
එන්තැල්පි |
J- විසින්? වගුව |
||||
|
සංගුණකය |
|||||
|
සංගුණකය |
kcal / (m 2 h) |
c * w c * q l |
0,6*1,35*168742=136681 |
||
|
උණුසුම් තිරවල ආදාන කොටසෙහි තලය මගින් ලැබෙන විකිරණ තාපය |
(q lsh * H in) / (Vr / 2) |
(136681*113,5)/ 37047*0,5=838 |
|||
|
ගණනය කළ අගය |
තනතුරු |
මානය |
සූත්රය හෝ සාධාරණීකරණය |
ගණනය කිරීම |
|
|
තිරවල පිටවීමේ වායූන්ගේ උෂ්ණත්වය I සහ ?? පියවර |
තාවකාලිකව පිළිගනු ලැබේ |
||||
|
J- විසින්? වගුව |
|||||
|
උණුසුම් තිරවල වායූන්ගේ සාමාන්ය උෂ්ණත්වය |
(1238+1100)/2=1069 |
||||
|
කාර්යය |
m*kgf/cm² |
1,0*0,2798*0,892=0,25 |
|||
|
Nomogram 3 |
|||||
|
ඔප්ටිකල් ඝණකම |
1,11*0,2798*1,0*0,892=0,28 |
||||
|
Nomogram 2 |
|||||
|
v ((th/S1)I+1)th/S1 |
|||||
|
(Q l in? (1-a)?? C w) / in + + (4.9 * 10 -8 a * Zl.out * T cf 4 * op) / Vr * 0.5 |
(838 *(1-0,245)*0,065)/0,6+(4,9*10 -8 * *0,245*(89,8*)*(1069+273) 4 *0,7)/ 37047*0,5)= 201 |
||||
|
1 වන අදියරේ තිර සහිත උදුනෙන් විකිරණ මගින් ලැබෙන තාපය |
Q LSHI + අතිරේක |
Q l in - Q l out |
|||
|
Q t l - Q l in |
|||||
|
(Qscreen?Vr) / ඩී |
(3912*37047)/490000=296 |
||||
|
තිර මගින් ගිනි පෙට්ටියෙන් ලැබෙන විකිරණ තාප ප්රමාණය |
QlshI + අමතර* Nlsh I / (Nlsh I + Nl එකතු කරන්න I) |
637*89,8/(89,8+23,7)= 504 |
|||
|
Q lsh I + add * H l add I / (N lsh I + N l එකතු කරන්න I) |
637*23,7/(89,8+23,7)= 133 |
||||
|
0,998*(5197-3650)= 1544 |
|||||
|
ඇතුළුව: |
|||||
|
සැබෑ තිරය |
තාවකාලිකව පිළිගනු ලැබේ |
||||
|
අතිරේක මතුපිට |
තාවකාලිකව පිළිගනු ලැබේ |
||||
|
තාවකාලිකව පිළිගනු ලැබේ |
|||||
|
enthalpy තියෙනවා |
|||||
|
ගණනය කළ අගය |
තනතුරු |
මානය |
සූත්රය හෝ සාධාරණීකරණය |
ගණනය කිරීම |
|
|
(Qbsh + Qlsh) * Vr |
(1092 + 27 2 ,0 )* 3 7047 *0,5 |
||||
|
පිටවන ස්ථානයේ වාෂ්ප එන්තැල්පිය |
747,8 +68,1=815,9 |
||||
|
උෂ්ණත්වය එහි පවතී |
වගුව XXV |
||||
|
සාමාන්ය වාෂ්ප උෂ්ණත්වය |
(440+536)/2= 488 |
||||
|
උෂ්ණත්ව වෙනස |
|||||
|
වායූන්ගේ සාමාන්ය ප්රවේගය |
|||||
|
52*0,985*0,6*1,0=30,7 |
|||||
|
දූෂණ සාධකය |
m 2 h deg/ /kcal |
||||
|
488+(0,0*(1063+275)*33460/624)= |
|||||
|
220*0,245*0,985=53,1 |
|||||
|
උපයෝගිතා සාධකය |
|||||
|
වායූන් සිට බිත්තියට තාප හුවමාරු සංගුණකය |
((30,7*3,14*0,042/2*0,0475*0,98)+53,1) *0,85= 76,6 |
||||
|
තාප හුවමාරු සංගුණකය |
76,6/ (1+ (1+504/1480)*0,0*76,6)=76,6 |
||||
|
k? nшI ??t / Вр*0.5 |
76,6*624*581/37047*0,5=1499 |
||||
|
තාප සංජානන අනුපාතය |
(Qtsh / Qbsh)??100 |
(1499/1480)*100=101,3 |
|||
|
තාවකාලිකව පිළිගනු ලැබේ |
|||||
|
k? NdopI ? (? සාමාන්ය?-t)/Br |
76,6*48,9*(1069-410)/37047=66,7 |
||||
|
තාප සංජානන අනුපාතය |
Q t add / Q b add |
(Q t add / Q b add)?? 100 |
(66,7/64)*100=104,2 |
වටිනාකම්ප්‍රශ්නයtsh සහප්‍රශ්නය
ඒප්‍රශ්නයt අතිරේක සහප්‍රශ්නය
4.4 සීතලයිshඉර්මා
|
ගණනය කළ අගය |
තනතුරු |
මානය |
සූත්රය හෝ සාධාරණීකරණය |
ගණනය කිරීම |
|
|
පයිප්ප විෂ්කම්භය සහ ඝණකම |
චිත්රය අනුව |
||||
|
සමාන්තරව සම්බන්ධ වූ පයිප්ප ගණන |
චිත්රය අනුව |
||||
|
තිර ගණන |
චිත්රය අනුව |
||||
|
තිර අතර සාමාන්ය පියවර |
චිත්රය අනුව |
||||
|
දිගටි තණතීරුව |
චිත්රය අනුව |
||||
|
සාපේක්ෂ තණතීරුව |
|||||
|
සාපේක්ෂ තණතීරුව |
|||||
|
තිර උණුසුම් මතුපිට |
සැලසුම් දත්ත වලට අනුව |
||||
|
තිර ප්රදේශයේ අතිරේක උණුසුම් මතුපිට |
චිත්රය අනුව |
(14,7/2*6,65)+(2*6,65*4,64)=110,6 |
|||
|
ඇතුල්වීමේ කවුළුව මතුපිට |
චිත්රය අනුව |
(2,5+3,5)*14,7=87,9 |
|||
|
විකිරණ ලබා ගන්නා තිර මතුපිට |
ඉන්*(NшI/(NшI+HdopI)) |
87,9*624/(624+110,6)=74,7 |
|||
|
අතිරේක විකිරණ ලබා ගන්නා මතුපිට |
H in - H lshI |
||||
|
වායු සඳහා නිෂ්කාශනය |
සැලසුම් දත්ත වලට අනුව |
||||
|
වාෂ්ප සඳහා පැහැදිලි ප්රදේශය |
සැලසුම් දත්ත වලට අනුව |
||||
|
විකිරණ ස්ථරයේ ඵලදායී ඝණකම |
1.8 / (1/ A+1/ B+1/ C) |
1,8/(1/5,28+1/0,7+1/2,495)=0,892 |
|||
|
සීතල පිටවන ස්ථානයේ වායූන්ගේ උෂ්ණත්වය |
උණුසුම් මත පදනම්ව |
||||
|
එන්තැල්පි |
J- විසින්? වගුව |
||||
|
සංගුණකය |
|||||
|
සංගුණකය |
kcal / (m 2 h) |
c * w c * q l |
0,6*1,35*168742=136681 |
||
|
තිරවල පිවිසුම් කොටසෙහි තලය මගින් ලැබෙන විකිරණ තාපය |
(q lsh * H in) / (Vr * 0.5) |
(136681*87,9)/ 37047*0,5=648,6 |
|||
|
තිර පිටුපස කදම්භයේ විකිරණ සැලකිල්ලට ගැනීම සඳහා නිවැරදි කිරීමේ සාධකය |
|||||
|
ගණනය කළ අගය |
තනතුරු |
මානය |
සූත්රය හෝ සාධාරණීකරණය |
ගණනය කිරීම |
|
|
සීතල තිරවලට ඇතුල් වන ස්ථානයේ වායූන්ගේ උෂ්ණත්වය |
උණුසුම් මත පදනම්ව |
||||
|
උපකල්පිත උෂ්ණත්වයේ තිරයේ පිටවන වායූන්ගේ එන්තැල්පිය |
J-වගුව |
||||
|
තිරවල ඇති වායූන්ගේ සාමාන්ය උෂ්ණත්වය කලාව. |
(1238+900)/2=1069 |
||||
|
කාර්යය |
m*kgf/cm² |
1,0*0,2798*0,892=0,25 |
|||
|
කදම්භ දුර්වල කිරීමේ සංගුණකය: ත්‍රිපරමාණුක වායූන් මගින් |
Nomogram 3 |
||||
|
ඔප්ටිකල් ඝණකම |
1,11*0,2798*1,0*0,892=0,28 |
||||
|
තිරවල වායූන්ගේ කළු පැහැයේ උපාධිය |
Nomogram 2 |
||||
|
ආදානයේ සිට තිරවල ප්රතිදාන කොටස දක්වා බෑවුම් සංගුණකය |
v ((1/S 1)І+1)-1/S 1 |
v((5.4/0.7)І+1) -5.4/0.7=0.065 |
|||
|
උදුනේ සිට පිවිසුම් තිර දක්වා තාප විකිරණය |
(Ql in? (1-a)?? tssh) / in + (4.9 * 10 -8 *а*Zl.out*(Тср) 4 *op) / Вр |
(648,6 *(1-0,245)*0,065)/0,6+(4,9*10 -8 * *0,245*(80,3*)*(1069+273)4 *0,7)/ 37047*0,5)= 171,2 |
|||
|
සීතල තිර සහිත උදුනෙන් විකිරණ මගින් ලැබෙන තාපය |
Ql in - Ql out |
648,6 -171,2= 477,4 |
|||
|
දහන තිරවල තාප අවශෝෂණය |
Qtl - Ql in |
4113 -171,2=3942 |
|||
|
තිරවල මාධ්යයේ එන්තැල්පිය වැඩි වීම |
(Qscreen?Vr) / ඩී |
(3942*37047)/490000=298 |
|||
|
පිවිසුම් තිර මගින් උදුනෙන් ගන්නා ලද විකිරණ තාප ප්රමාණය |
QlshI + අමතර* Nlsh I / (Nlsh I + Nl එකතු කරන්න I) |
477,4*74,7/(74,7+13,2)= 406,0 |
|||
|
අතිරේක පෘෂ්ඨයන් සමග සමාන වේ |
Qlsh I + add * Nl add I / (NlshI + Nl එකතු කරන්න I) |
477,4*13,2/(74,7+13,2)= 71,7 |
|||
|
සමතුලිතතාවයට අනුව පළමු අදියර තිරයන් සහ අතිරේක මතුපිට තාප අවශෝෂණය |
c * (Ј "-Ј "") |
0,998*(5197-3650)=1544 |
|||
|
ගණනය කළ අගය |
තනතුරු |
මානය |
සූත්රය හෝ සාධාරණීකරණය |
ගණනය කිරීම |
|
|
ඇතුළුව: |
|||||
|
සැබෑ තිරය |
තාවකාලිකව පිළිගනු ලැබේ |
||||
|
අතිරේක මතුපිට |
තාවකාලිකව පිළිගනු ලැබේ |
||||
|
ආදාන තිරවල පිටවන ස්ථානයේ වාෂ්ප උෂ්ණත්වය |
සති අන්ත මත පදනම්ව |
||||
|
enthalpy තියෙනවා |
XXVI වගුව අනුව |
||||
|
තිරවල වාෂ්ප එන්තැල්පි වැඩි වීම |
(Qbsh + Qlsh) * Vr |
((1440+406,0)* 37047) / ((490*10 3)=69,8 |
|||
|
ආදාන තිර වලට ඇතුල් වන ස්ථානයේ වාෂ්ප එන්තැල්පි |
747,8 - 69,8 = 678,0 |
||||
|
තිරයේ දොරටුවේ වාෂ්ප උෂ්ණත්වය |
XXVI වගුව අනුව (P=150kgf/cm2) |
||||
|
සාමාන්ය වාෂ්ප උෂ්ණත්වය |
|||||
|
උෂ්ණත්ව වෙනස |
1069 - 405=664,0 |
||||
|
වායූන්ගේ සාමාන්ය ප්රවේගය |
ආර් හි? V g? (?av+273) / 3600 * 273* Fg |
37047*11,2237*(1069+273)/(3600*273*74,8 =7,6 |
|||
|
සංවහන තාප හුවමාරු සංගුණකය |
52,0*0,985*0,6*1,0=30,7 |
||||
|
දූෂණ සාධකය |
m 2 h deg/ /kcal |
||||
|
දූෂකවල බාහිර පෘෂ්ඨයේ උෂ්ණත්වය |
t cf + (e? (Q bsh + Q lsh) * Vr / NshI) |
405+(0,0*(600+89,8)*33460/624)= |
|||
|
විකිරණ තාප හුවමාරු සංගුණකය |
210*0,245*0,96=49,4 |
||||
|
උපයෝගිතා සාධකය |
|||||
|
වායූන් සිට බිත්තියට තාප හුවමාරු සංගුණකය |
(? k? p*d / (2*S 2 ? x)+ ? l)?? ? |
((30,7*3,14*0,042/2*0,0475*0,98)+49,4) *0,85= 63,4 |
|||
|
තාප හුවමාරු සංගුණකය |
1 / (1+ (1+ Q ls / Q bs)?? ??? ? 1) |
63,4/(1+ (1+89,8/1440)*0,0*65,5)=63,4 |
|||
|
තාප හුවමාරු සමීකරණයට අනුව තිරවල තාප අවශෝෂණය |
k? මම ??t / වර් |
63,4*624*664/37047*0,5=1418 |
|||
|
තාප සංජානන අනුපාතය |
(Qtsh / Qbsh)??100 |
(1418/1420)*100=99,9 |
|||
|
අතිරේක පෘෂ්ඨයන්හි සාමාන්ය වාෂ්ප උෂ්ණත්වය |
තාවකාලිකව පිළිගනු ලැබේ |
||||
|
ගණනය කළ අගය |
තනතුරු |
මානය |
සූත්රය හෝ සාධාරණීකරණය |
ගණනය කිරීම |
|
|
තාප හුවමාරු සමීකරණයට අනුව අතිරේක පෘෂ්ඨයන් තාප අවශෝෂණය |
k? NdopI ? (? සාමාන්ය?-t)/Br |
63,4*110,6*(1069-360)/37047=134,2 |
|||
|
තාප සංජානන අනුපාතය |
Q t add / Q b add |
(Q t add / Q b add)?? 100 |
(134,2/124)*100=108,2 |
වටිනාකම්ප්‍රශ්නයtsh සහප්‍රශ්නයbsh 2% ට වඩා වෙනස් නොවේ,
ඒප්‍රශ්නයt අතිරේක සහප්‍රශ්නයb අතිරේක - 10% ට වඩා අඩු, එය පිළිගත හැකි ය.
ග්‍රන්ථ නාමාවලිය
බොයිලේරු ඒකකවල තාප ගණනය කිරීම. normative ක්රමය. මොස්කව්: බලශක්ති, 1973, 295 පි.
Rivkin S.L., Alexandrov A.A. ජලය සහ වාෂ්පවල තාප ගතික ගුණ පිළිබඳ වගු. මොස්කව්: බලශක්ති, 1975
Fadyushina එම්.පී. බොයිලේරු ඒකකවල තාප ගණනය කිරීම: විශේෂත්වය 0305 හි පූර්ණ කාලීන සිසුන් සඳහා "බොයිලර් පැල සහ වාෂ්ප උත්පාදක" විනය පිළිබඳ පාඨමාලා ව්යාපෘතිය ක්රියාත්මක කිරීම සඳහා මාර්ගෝපදේශ - තාප බලාගාර. Sverdlovsk: UPI im. කිරෝවා, 1988, 38 පි.
Fadyushina එම්.පී. බොයිලේරු ඒකකවල තාප ගණනය කිරීම. "බොයිලර් ස්ථාපනයන් සහ වාෂ්ප උත්පාදක" යන විනය තුළ පාඨමාලා ව්යාපෘතිය ක්රියාත්මක කිරීම සඳහා මාර්ගෝපදේශ. Sverdlovsk, 1988, 46 පි.
සමාන ලියකියවිලි
බොයිලේරු TP-23 හි ලක්ෂණ, එහි සැලසුම, තාප ශේෂය. වාතය සහ ඉන්ධන දහන නිෂ්පාදනවල එන්තැල්පි ගණනය කිරීම. බොයිලේරු ඒකකයේ තාප ශේෂය සහ එහි කාර්යක්ෂමතාව. උඳුන තුල තාප සංක්රාමණය ගණනය කිරීම, ෆේස්ඩර්හි සත්යාපනය තාප ගණනය කිරීම.
වාර පත්රය, 04/15/2011 එකතු කරන ලදී
බොයිලර් ඒකකයේ ව්යුහාත්මක ලක්ෂණ, දහන කුටියේ යෝජනා ක්රමය, තිර නළය සහ භ්රමණ කුටීරය. ඉන්ධන දහනය කිරීමේ මූලික සංයුතිය සහ තාපය. දහන නිෂ්පාදනවල පරිමාව සහ අර්ධ පීඩනය තීරණය කිරීම. බොයිලේරු තාප ගණනය කිරීම.
වාර පත්රය, 08/05/2012 එකතු කරන ලදී
බොයිලර් ඒකකයේ තාප රූප සටහන E-50-14-194 D. වායූන් සහ වාතයේ එන්තැල්පි ගණනය කිරීම. දහන කුටිය, බොයිලර් බණ්ඩලය, සුපිරි තාපකය සත්යාපනය ගණනය කිරීම. වාෂ්ප-ජල මාර්ගය ඔස්සේ තාප අවශෝෂණය බෙදා හැරීම. වායු තාපකයේ තාප ශේෂය.
වාර පත්රය, 03/11/2015 එකතු කරන ලදී
ඉන්ධනවල ඇස්තමේන්තුගත ලක්ෂණ. වාතය සහ දහන නිෂ්පාදනවල පරිමාව ගණනය කිරීම, කාර්යක්ෂමතාව, දහන කුටිය, ෆේස්ඩර්, I සහ II අදියරවල සුපිරි තාපකය, ඉකොනොමිසර්, වායු තාපකය. බොයිලේරු ඒකකයේ තාප ශේෂය. ගෑස් නල සඳහා එන්තැල්පි ගණනය කිරීම.
වාර පත්රය, 01/27/2016 එකතු කරන ලදී
වාෂ්ප බොයිලේරුවේ වාෂ්ප ප්රතිදානය වෙත තාප ප්රමාණය නැවත ගණනය කිරීම. දහනය සඳහා අවශ්ය වාතය පරිමාව ගණනය කිරීම, සම්පූර්ණ දහන නිෂ්පාදන. දහන නිෂ්පාදනවල සංයුතිය. බොයිලේරු ඒකකයේ තාප ශේෂය, කාර්යක්ෂමතාව.
පරීක්ෂණය, 12/08/2014 එකතු කරන ලදී
GM-50-1 බොයිලේරු ඒකකය, ගෑස් සහ වාෂ්ප-ජල මාර්ගය පිළිබඳ විස්තරය. දී ඇති ඉන්ධන සඳහා වාතය සහ දහන නිෂ්පාදනවල පරිමාවන් සහ එන්තැල්පි ගණනය කිරීම. සමතුලිතතාවයේ පරාමිතීන් නිර්ණය කිරීම, උදුන, බොයිලර් ඒකකයේ ෆේස්ඩරය, තාපය බෙදා හැරීමේ මූලධර්ම.
වාර පත්රය, 03/30/2015 එකතු කරන ලදී
බොයිලර් ඒකකය DE-10-14GM හි සැලසුම් සහ තාක්ෂණික ලක්ෂණ පිළිබඳ විස්තරය. න්යායික වායු පරිභෝජනය සහ දහන නිෂ්පාදන පරිමාව ගණනය කිරීම. ගෑස් නාලිකාවල අතිරික්ත වාතය සහ චූෂණ සංගුණකය තීරණය කිරීම. බොයිලේරුවේ තාප ශේෂය පරීක්ෂා කිරීම.
වාර පත්රය, 01/23/2014 එකතු කරන ලදී
බොයිලේරු DE-10-14GM හි ලක්ෂණ. දහන නිෂ්පාදනවල පරිමාවන් ගණනය කිරීම, ත්රිත්ව වායුවේ පරිමාව කොටස්. අතිරික්ත වායු අනුපාතය. බොයිලර් ඒකකයේ තාප ශේෂය සහ ඉන්ධන පරිභෝජනය තීරණය කිරීම. උදුනෙහි තාප හුවමාරුව ගණනය කිරීම, ජල ඉකොනොමිසර්.
වාර පත්රය, 12/20/2015 එකතු කරන ලදී
වාතය සහ දහන නිෂ්පාදනවල පරිමාවන් සහ එන්තැල්පි ගණනය කිරීම. බොයිලර් ඒකකයේ ඇස්තමේන්තුගත තාප ශේෂය සහ ඉන්ධන පරිභෝජනය. දහන කුටිය ගණනය කිරීම පරීක්ෂා කරන්න. සංවහන තාපන පෘෂ්ඨයන්. ජල ඉකොනොමිසර් ගණනය කිරීම. දහන නිෂ්පාදන පරිභෝජනය.
වාර පත්රය, 04/11/2012 එකතු කරන ලදී
ඉන්ධන වර්ග, එහි සංයුතිය සහ තාප ලක්ෂණ. ඝන, ද්රව සහ වායුමය ඉන්ධන දහනය කිරීමේදී වායු පරිමාව ගණනය කිරීම. දුම් වායු සංයුතිය මගින් අතිරික්ත වාතයේ සංගුණකය තීරණය කිරීම. බොයිලර් ඒකකයේ ද්රව්ය සහ තාප ශේෂය.
සෝවියට් සංගමයේ බලශක්ති හා විදුලිය පිළිබඳ අමාත්යාංශය
මෙහෙයුම් සඳහා ප්රධාන තාක්ෂණික දෙපාර්තමේන්තුව
බලශක්ති පද්ධති
සාමාන්ය බලශක්ති දත්ත
ඉන්ධන ඉන්ධන දහනය සඳහා TGM-96B බොයිලේරුවේ
මොස්කව් 1981
මෙම සාමාන්ය බලශක්ති ලක්ෂණය Soyuztekhenergo (ඉංජිනේරු G.I. GUTSALO) විසින් වර්ධනය කරන ලදී.
TGM-96B බොයිලේරුවේ සාමාන්ය බලශක්ති ලක්ෂණය Soyuztekhenergo විසින් Riga CHPP-2 සහ Sredaztekhenergo හි CHPP-GAZ හි සිදු කරන ලද තාප පරීක්ෂණවල පදනම මත සම්පාදනය කරන ලද අතර බොයිලේරුවේ තාක්ෂණික වශයෙන් සාක්ෂාත් කරගත හැකි කාර්යක්ෂමතාව පිළිබිඹු කරයි.
ඉන්ධන තෙල් දහනය කිරීමේදී TGM-96B බොයිලේරු වල සම්මත ලක්ෂණ සම්පාදනය කිරීම සඳහා සාමාන්ය බලශක්ති ලක්ෂණයක් පදනම ලෙස සේවය කළ හැකිය.
අයදුම්පත
. බොයිලර් ස්ථාපන උපකරණ පිළිබඳ කෙටි විස්තරය
1.1 . Taganrog බොයිලේරු කම්හලේ බොයිලේරු TGM-96B - ස්වාභාවික සංසරණය සහිත ගෑස්-තෙල් සහ U-හැඩැති පිරිසැලසුම, ටර්බයින සමඟ වැඩ කිරීමට නිර්මාණය කර ඇතටී -100/120-130-3 සහ PT-60-130/13. ඉන්ධන තෙල් මත ක්රියාත්මක වන විට බොයිලේරු ප්රධාන සැලසුම් පරාමිතීන් වගුවේ දක්වා ඇත. .
TKZ ට අනුව, සංසරණ තත්ත්වය අනුව බොයිලේරුවේ අවම අවසර ලත් භාරය නාමික එකකින් 40% කි.
1.2 . දහන කුටිය ප්‍රිස්මැටික් හැඩයක් ඇති අතර සැලැස්මේ 6080 × 14700 mm මානයන් සහිත සෘජුකෝණාස්‍රයක් ඇත. දහන කුටියේ පරිමාව 1635 m 3 වේ. උදුන පරිමාවේ තාප ආතතිය 214 kW / m 3, හෝ 184 10 3 kcal / (m 3 h) වේ. වාෂ්පීකරණ තිර සහ විකිරණ බිත්ති සුපිරි තාපකය (RNS) දහන කුටියේ තබා ඇත. භ්රමක කුටියේ උඳුනේ ඉහළ කොටසෙහි තිරයේ සුපිරි තාපකය (SHPP) ඇත. පහත හෙලන සංවහන පතුවළෙහි, සංවහන සුපිරි තාපකයක් (CSH) සහ ජල ඉකොනොමයිසර් (WE) ඇසුරුම් දෙකක් ගෑස් ප්රවාහය ඔස්සේ ශ්රේණිගතව පිහිටා ඇත.
1.3 . බොයිලේරුගේ වාෂ්ප මාර්ගය බොයිලේරුගේ පැති අතර වාෂ්ප හුවමාරුව සමඟ ස්වාධීන ප්රවාහ දෙකකින් සමන්විත වේ. අධි රත් වූ වාෂ්පයේ උෂ්ණත්වය පාලනය කරනු ලබන්නේ එහිම ඝනීභවනය එන්නත් කිරීමෙනි.
1.4 . දහන කුටියේ ඉදිරිපස බිත්තියේ ද්විත්ව ප්රවාහ තෙල්-ගෑස් දාහක හතරක් ඇත HF TsKB-VTI. දාහකයන් ක්ෂිතිජයට 10 ° ක උන්නතාංශයක් සහිත -7250 සහ 11300 mm උන්නතාංශවල ස්ථර දෙකකින් ස්ථාපනය කර ඇත.
ඉන්ධන තෙල් දහනය කිරීම සඳහා, වාෂ්ප-යාන්ත්රික තුණ්ඩ "ටයිටන්" 3.5 MPa (35 kgf / cm 2) ඉන්ධන තෙල් පීඩනයකදී 8.4 t / h නාමික ධාරිතාවකින් සපයනු ලැබේ. ඉන්ධන තෙල් පිඹීම සහ ඉසීම සඳහා වාෂ්ප පීඩනය 0.6 MPa (6 kgf/cm2) ලෙස බලාගාරය විසින් නිර්දේශ කරනු ලැබේ. තුණ්ඩයකට වාෂ්ප පරිභෝජනය 240 kg / h වේ.
1.5 . බොයිලේරු බලාගාරය සමන්විත වන්නේ:
කෙටුම්පත් විදුලි පංකා දෙකක් VDN-16-P ධාරිතාව 259 10 3 m 3 / h 10% ක ආන්තිකය, 39.8 MPa (398.0 kgf / m 2) පීඩනය 20% ක ආන්තිකය, 500 / බලය 250 kW සහ භ්රමණ වේගය 741 /594 rpm එක් එක් යන්ත්රය;
10% ආන්තිකය 415 10 3 m 3 / h ධාරිතාවක් සහිත DN-24 × 2-0.62 GM දුම් පිටකිරීමේ යන්ත්ර දෙකක්, 20% ආන්තිකය 21.6 MPa (216.0 kgf / m 2), බලය 800/400 kW සහ a එක් එක් යන්ත්රයේ වේගය 743/595 rpm.
1.6. අළු තැන්පතු වලින් සංවහන තාපන මතුපිට පිරිසිදු කිරීම සඳහා, ව්යාපෘතිය මඟින් වෙඩි තැබීමේ ශාකයක්, RAH පිරිසිදු කිරීම සඳහා - ජලය සේදීම සහ තෙරපුම් බලාගාරයේ පීඩනය අඩු වීමත් සමඟ බෙරයකින් වාෂ්පයෙන් පිඹීම සපයයි. එක් RAH පිඹීමේ කාලය විනාඩි 50 කි.
. TGM-96B බොයිලේරුවේ සාමාන්ය ශක්ති ලක්ෂණ
2.1 . TGM-96B බොයිලේරුවේ සාමාන්ය බලශක්ති ලක්ෂණය ( සහල්. , , ) බොයිලේරු වල තාක්ෂණික හා ආර්ථික දර්ශක ප්රමිතිකරණය සඳහා උපදෙස් ද්රව්ය සහ මාර්ගෝපදේශ අනුව Riga CHPP-2 සහ CHPP GAZ හි බොයිලේරු තාප පරීක්ෂණවල ප්රතිඵල මත පදනම්ව සම්පාදනය කරන ලදී. ලක්ෂණය ටර්බයින සමඟ ක්රියාත්මක වන නව බොයිලේරු වල සාමාන්ය කාර්යක්ෂමතාවය පිළිබිඹු කරයිටී -100/120-130/3 සහ PT-60-130/13 පහත සඳහන් කොන්දේසි යටතේ මූලික වශයෙන් ගනු ලැබේ.
2.1.1
. ද්රව ඉන්ධන දහනය කරන බලාගාරවල ඉන්ධන ශේෂය අධි සල්ෆර් ඉන්ධන තෙල් මගින් ආධිපත්යය දරයිඑම් 100. එබැවින්, ඉන්ධන තෙල් සඳහා ලක්ෂණය සකස් කර ඇත M 100 (GOST 10585-75 ) ලක්ෂණ සහිත: A P = 0.14%, W P = 1.5%, S P = 3.5%, 
(9500 kcal/kg). ඉන්ධන තෙල්වල වැඩ කරන ස්කන්ධය සඳහා අවශ්ය සියලු ගණනය කිරීම් සිදු කරනු ලැබේ
2.1.2 . තුණ්ඩ ඉදිරිපිට ඉන්ධන තෙල්වල උෂ්ණත්වය 120 ° ලෙස උපකල්පනය කෙරේ C( ටී ටී= 120 ° С) ඉන්ධන තෙල් දුස්ස්රාවීතා තත්ත්වයන් මත පදනම්වඑම් 100, § 5.41 PTE අනුව 2.5 ° VU ට සමාන වේ.
2.1.3 . සීතල වාතයේ සාමාන්ය වාර්ෂික උෂ්ණත්වය (t x .c) පිඹින විදුලි පංකාවට ඇතුල් වන ස්ථානයේ 10 ° ට සමාන වේසී , TGM-96B බොයිලේරු ප්රධාන වශයෙන් දේශගුණික කලාපවල (මොස්කව්, රීගා, ගෝර්කි, චිසිනෝ) පිහිටා ඇති බැවින් මෙම උෂ්ණත්වයට ආසන්න සාමාන්ය වාර්ෂික වායු උෂ්ණත්වයක් ඇත.
2.1.4 . වායු තාපකයට ඇතුල් වන ස්ථානයේ වායු උෂ්ණත්වය (t vp) 70 ° ට සමාන වේසී සහ § 17.25 PTE අනුව බොයිලේරු භාරය වෙනස් වන විට නියත වේ.
2.1.5 . හරස් සම්බන්ධතා සහිත බලාගාර සඳහා, පෝෂක ජල උෂ්ණත්වය (t a.c.) බොයිලේරු ඉදිරිපිට ගණනය කරන ලද (230 ° C) ලෙස ගනු ලබන අතර බොයිලේරු භාරය වෙනස් වන විට නියත වේ.
2.1.6 . තාප පරීක්ෂණවලට අනුව ටර්බයින් බලාගාරය සඳහා නිශ්චිත ශුද්ධ තාප පරිභෝජනය 1750 kcal/(kWh) ලෙස උපකල්පනය කෙරේ.
2.1.7 . තාප ප්රවාහ සංගුණකය ශ්රේණිගත භාරයේදී 98.5% සිට 0.6 ක බරකදී 97.5% දක්වා බොයිලේරු භාරය සමඟ වෙනස් වේ යැයි උපකල්පනය කෙරේ.D අංකය.
2.2 . සම්මත ලක්ෂණය ගණනය කිරීම "බොයිලර් ඒකකවල තාප ගණනය කිරීම (සම්මත ක්රමය)", (M.: Energia, 1973) උපදෙස් වලට අනුකූලව සිදු කරන ලදී.
2.2.1 . බොයිලර්හි දළ කාර්යක්ෂමතාව සහ දුම් වායූන් සමඟ තාප අලාභය Ya.L විසින් පොතේ විස්තර කර ඇති ක්රමවේදය අනුව ගණනය කරන ලදී. Pekker "ඉන්ධනවල අඩු වූ ලක්ෂණ මත පදනම්ව තාප ඉංජිනේරු ගණනය කිරීම්" (M.: Energia, 1977).
කොහෙද
මෙතන
ආහ් = α "ve + Δ α tr
ආහ්- පිටවන වායුවල අතිරික්ත වාතයේ සංගුණකය;
Δ α tr- බොයිලර්හි ගෑස් මාර්ගයේ චූෂණ කෝප්ප;
ටී- දුම් පිටකිරීමේ පිටුපස දුමාර වායු උෂ්ණත්වය.
ගණනය කිරීම බොයිලේරු තාප පරීක්ෂණ වලදී මනින ලද දුම් වායු උෂ්ණත්වයන් සැලකිල්ලට ගෙන සම්මත ලක්ෂණයක් (ආදාන පරාමිතීන්) ගොඩනැගීම සඳහා කොන්දේසි දක්වා අඩු කරයි.
t x in, t"kf, t a.c.).2.2.2 . මාදිලි ලක්ෂ්‍යයේ අතිරික්ත වායු සංගුණකය (ජල ඉකොනොමයිසර් පිටුපස)α "veශ්රේණිගත භාරයේදී 1.04 ට සමාන වන අතර තාප පරීක්ෂණ අනුව 50% බරින් 1.1 දක්වා වෙනස් වේ.
නියාමන ලක්ෂණය (1.04) හි සම්මත කර ඇති එකට ගණනය කරන ලද (1.13) අතිරික්ත වායු සංගුණකය අඩු කිරීම සාක්ෂාත් කරගනු ලබන්නේ බොයිලර් තන්ත්‍රයේ සිතියමට අනුව දහන මාදිලිය නිවැරදිව නඩත්තු කිරීම, PTE අවශ්‍යතා වලට අනුකූල වීමෙනි. උඳුන තුලට සහ ගෑස් මාර්ගයට වාතය උරා ගැනීම සහ තුණ්ඩ කට්ටලයක් තෝරා ගැනීම .
2.2.3 . ශ්රේණිගත භාරයේදී බොයිලේරුවේ ගෑස් මාර්ගයට වාතය චූෂණ කිරීම 25% ට සමාන වේ. බරෙහි වෙනසක් සහිතව, වායු චූෂණ සූත්රය මගින් තීරණය කරනු ලැබේ
2.2.4 . ඉන්ධන දහනයෙහි රසායනික අසම්පූර්ණතාවයෙන් සිදුවන තාප අලාභය (q 3 ) ශුන්‍යයට සමානව ගනු ලැබේ, සාමාන්ය ශක්ති ලක්ෂණයෙන් පිළිගත් අතිරික්ත වාතය සහිත බොයිලේරු පරීක්ෂා කිරීමේදී ඒවා නොතිබුණි.
2.2.5 . ඉන්ධන දහනයේ යාන්ත්රික අසම්පූර්ණතාවයෙන් සිදුවන තාප හානිය (q 4 ) "උපකරණවල නියාමන ලක්ෂණ සහ ඇස්තමේන්තුගත නිශ්චිත ඉන්ධන පරිභෝජනයේ එකඟතාවය පිළිබඳ රෙගුලාසි" (M.: STsNTI ORGRES, 1975) අනුව ශුන්‍යයට සමාන වේ.
2.2.6 . පරිසරයට සිදුවන තාප හානිය (q 5 ) පරීක්ෂණ අතරතුර තීරණය කර නොමැත. ඒවා සූත්‍රයට අනුව "බොයිලර් පැල පරීක්ෂා කිරීමේ ක්රමය" (M.: Energia, 1970) අනුව ගණනය කෙරේ.
2.2.7 . පෝෂණ විදුලි පොම්පය PE-580-185-2 සඳහා නිශ්චිත බලශක්ති පරිභෝජනය TU-26-06-899-74 පිරිවිතරයන්ගෙන් සම්මත කරන ලද පොම්පයේ ලක්ෂණ භාවිතා කර ගණනය කරන ලදී.
2.2.8 . කෙටුම්පත සහ පිපිරවීම සඳහා නිශ්චිත බල පරිභෝජනය ගණනය කරනු ලබන්නේ කෙටුම්පත් විදුලි පංකා සහ දුම් පිටකිරීමේ ධාවකය සඳහා වන බල පරිභෝජනයෙන්, තාප පරීක්ෂණ අතරතුර මනිනු ලබන අතර කොන්දේසි දක්වා අඩු කරනු ලැබේ (Δ α tr= 25%), නියාමන ලක්ෂණ සකස් කිරීමේදී සම්මත කර ඇත.
ගෑස් මාර්ගයේ ප්රමාණවත් ඝනත්වයකින් (Δ α ≤ 30%) දුම් පිටකිරීම් අඩු වේගයකින් බොයිලේරයේ ශ්රේණිගත භාරය සපයයි, නමුත් කිසිදු රක්ෂිතයක් නොමැතිව.
අඩු වේගයකින් පිඹින විදුලි පංකා 450 t/h බර දක්වා බොයිලේරුවේ සාමාන්ය ක්රියාකාරිත්වය සහතික කරයි.
2.2.9 . බොයිලර් බලාගාරයේ යාන්ත්‍රණවල සම්පූර්ණ විදුලි බලයට විදුලි ධාවකවල බලය ඇතුළත් වේ: විදුලි පෝෂක පොම්පය, දුම් පිටකිරීමේ යන්ත්ර, විදුලි පංකා, පුනර්ජනනීය වායු තාපක (Fig. ) පුනර්ජනනීය වායු තාපකයේ විදුලි මෝටරයේ බලය ගමන් බලපත්ර දත්ත අනුව ගනු ලැබේ. දුම් පිටකිරීමේ විදුලි මෝටරවල බලය, විදුලි පංකා සහ විදුලි පෝෂක පොම්පය බොයිලේරුවේ තාප පරීක්ෂණ වලදී තීරණය කරන ලදී.
2.2.10 . කැලරි ඒකකයක වායු උණුසුම සඳහා නිශ්චිත තාප පරිභෝජනය ගණනය කරනු ලබන්නේ විදුලි පංකා වල වායු උණුසුම සැලකිල්ලට ගනිමිනි.
2.2.11 . බොයිලර් බලාගාරයේ සහායක අවශ්‍යතා සඳහා නිශ්චිත තාප පරිභෝජනයට තාපකවල තාප අලාභ ඇතුළත් වන අතර එහි කාර්යක්ෂමතාව 98% ලෙස උපකල්පනය කෙරේ; RAH හි වාෂ්ප පිඹීම සහ බොයිලේරුවේ වාෂ්ප පිඹීම සමඟ තාප අලාභය සඳහා.
RAH හි වාෂ්ප පිඹීම සඳහා තාප පරිභෝජනය සූත්රය මගින් ගණනය කරන ලදී
Q obd = G obd · මම obd · τ obd 10 -3 මෙ.වො (Gcal/h)
කොහෙද G obd= 75 kg/min "බල ඒකක 300, 200, 150 MW හි සහායක අවශ්‍යතා සඳහා වාෂ්ප සහ ඝනීභවනය පරිභෝජනය සඳහා වන සම්මතයන්" (M.: STSNTI ORGRES, 1974);
මම obd = මම අපි. යුගල= 2598 kJ/kg (kcal/kg)
τ obd= 200 min (දවස තුළ මාරු කළ විට විනාඩි 50 ක පිඹින කාලය සහිත උපාංග 4).
බොයිලේරු පිපිරීම සමඟ තාප පරිභෝජනය සූත්රය මගින් ගණනය කරන ලදී
Q නිෂ්පාදනය = G prod · මම කේ.වී10 -3 මෙ.වො (Gcal/h)
කොහෙද G prod = PD අංකය 10 2 kg/h
P = 0.5%
මම කේ.වී- බොයිලේරු ජලයේ එන්තැල්පි;
2.2.12 . පරීක්ෂණ පැවැත්වීමේ ක්‍රියා පටිපාටිය සහ පරීක්ෂණ සඳහා භාවිතා කරන මිනුම් උපකරණ තෝරා ගැනීම තීරණය කරනු ලැබුවේ "බොයිලර් පැල පරීක්ෂා කිරීමේ ක්රමය" (M.: Energia, 1970) මගිනි.
. රෙගුලාසි සංශෝධන
3.1 . පරාමිති අගයන්හි අවසර ලත් අපගමන සීමාවන් තුළ බොයිලේරු ක්‍රියාකාරිත්වයේ ප්රධාන නියාමන දර්ශක එහි ක්‍රියාකාරිත්වයේ වෙනස් වූ කොන්දේසි වෙත ගෙන ඒම සඳහා, සංශෝධන ප්රස්ථාර සහ සංඛ්‍යාත්මක අගයන් ආකාරයෙන් ලබා දෙනු ලැබේ. වෙත සංශෝධනq 2 ප්රස්ථාර ආකාරයෙන් රූපයේ දැක්වේ. , . දුම් වායු උෂ්ණත්වයේ නිවැරදි කිරීම් fig හි පෙන්වා ඇත. . ඉහත කරුණු වලට අමතරව, බොයිලේරු වෙත සපයනු ලබන උණුසුම් ඉන්ධන තෙල්වල උෂ්ණත්වය වෙනස් කිරීම සහ පෝෂක ජලයෙහි උෂ්ණත්වය වෙනස් කිරීම සඳහා නිවැරදි කිරීම් ලබා දෙනු ලැබේ.
3.1.1 . බොයිලේරු වෙත සපයන ලද ඉන්ධන තෙල්වල උෂ්ණත්වය වෙනස් කිරීම සඳහා නිවැරදි කිරීම ගණනය කරනු ලබන්නේ වෙනසෙහි බලපෑම අනුව ය. වෙත ප්‍රශ්නයමත q 2 සූත්රය අනුව
දුම් වායු උෂ්ණත්වය: ඉන්ධන තෙල් මත ක්රියාත්මක වන විට 141 ගෑස් මත 130 ඉන්ධන තෙල් මත කාර්යක්ෂමතාව 912 ගෑස් 9140 මත. අතිරික්ත වායු සංගුණක: දුම් වායූන් තුළ Ek2 ට පසුව KPP2 ට පසුව KPP2 ට පසුව KPP1 ට පසුව තිරයේ සුපිරි තාපකය පසු උදුනේ පිටවන ස්ථානයේ; සැලසුම් උෂ්ණත්වයන් තෝරාගැනීම ඉන්ධන තෙල් සඳහා නිර්දේශිත දුම් වායු උෂ්ණත්වය ...
සමාජ ජාල වල වැඩ බෙදා ගන්න
මෙම කාර්යය ඔබට නොගැලපේ නම්, පිටුවේ පහළින් සමාන කෘති ලැයිස්තුවක් ඇත. ඔබට සෙවුම් බොත්තම ද භාවිතා කළ හැකිය
1. TGM-94 බොයිලේරු තාප ගණනය කිරීම
1.1 බොයිලේරු විස්තරය
150 MW ඒකකයක් සඳහා වාෂ්ප උත්පාදක TGM-94, ධාරිතාව 140 kg / s, පීඩනය 14Mn /, අධි තාපනය, නැවත රත් කිරීම, උණුසුම් වායු උෂ්ණත්වය. ඇස්තමේන්තුගත ඉන්ධන: ස්වාභාවික වායු සහ ඉන්ධන තෙල්. පිටවන වායු උෂ්ණත්වය: ඉන්ධන තෙල් 141 මත ක්රියාත්මක වන විට, ගෑස් 130 මත, ඉන්ධන තෙල් මත කාර්යක්ෂමතාව 91.2, ගෑස් මත 91.40%.
වාෂ්ප උත්පාදක යන්ත්රය අවම පරිසර උෂ්ණත්වයක් සහිත ප්රදේශ සඳහා නිර්මාණය කර ඇත - සහ U- හැඩැති විවෘත පිරිසැලසුමක් ඇත. ඒකකයේ සියලුම මූලද්රව්ය ජලාපවහනය වේ. ප්‍රාදේශීය නවාතැන් තිබීම මෙන්ම සුළං බර සහ ලකුණු 8 ක භූමිකම්පාව හේතුවෙන් රාමුව තරමක් සංකීර්ණ හා බර විය. දේශීය ආවරණ (පෙට්ටි) ඇස්බැස්ටෝස් ප්ලයිවුඩ් වැනි සැහැල්ලු ද්රව්ය වලින් සාදා ඇත. නිරාවරණය වූ නල මාර්ග ඇලුමිනියම් කොපුවකින් ආවරණය කර ඇත.
වාෂ්ප උත්පාදක යන්ත්රයේ ඉදිරිපස වායු තාපකය පිහිටා ඇති අතර, ටර්බයිනය පිටුපස ඇති පරිදි බ්ලොක් උපකරණ සකස් කර ඇත. ඒ අතරම, ගෑස් නාලිකා තරමක් දිගු කර ඇත, නමුත් වායු නල පහසුවෙන් සකස් කර ඇත, වාෂ්ප නල මාර්ග ද කෙටි වේ, විශේෂයෙන් සුපිරි තාපක පිටවන ශීර්ෂ වාෂ්ප උත්පාදක යන්ත්රය පිටුපස තබා ඇති විට. ඒකකයේ සියලුම මූලද්රව්ය ටොන් 100 ක් බරැති බෙරය හැර, උපරිම බ්ලොක් බර ටොන් 35 ක් සහිත බ්ලොක් පෙරනිමි සඳහා නිර්මාණය කර ඇත.
උදුනේ ඉදිරිපස බිත්තිය වාෂ්පීකරණ සහ අධි තාපන පැනල් වලින් ආවරණය කර ඇති අතර, දාහකයන් මඟ හරින ලද නැමුණු පයිප්ප සහිත සුපිරි තාපක පැනල් හතක් බිත්තිය මත තබා ඇති අතර ඒවා අතර සෘජු පයිප්පවල වාෂ්පීකරණ පැනල් ඇත.
දාහකයන් මඟ හරින නැමීම් මඟින් තාප දිගු වල වෙනස සඳහා වන්දි ගෙවීමට සහ එකිනෙකා සමඟ සමපාතව පිහිටා ඇති සියලුම ඉදිරිපස පුවරුවල පහළ කුටි වෑල්ඩින් කිරීමට හැකි වේ. උදුනේ තිරස් සිවිලිම අධි තාපන නල වලින් ආවරණය කර ඇත. පැති තිරවල මැද පුවරු වාෂ්පීකරණයේ දෙවන අදියරෙහි ඇතුළත් වේ. ලුණු මැදිරි බෙරයේ කෙළවරේ පිහිටා ඇති අතර එහි සම්පූර්ණ ධාරිතාව 12% කි.
ප්රතිචක්රීකරණ දුම් වායූන් හඳුන්වාදීම සඳහා ස්ලට් පිටුපස බිත්තියේ පිහිටා ඇත.
ඉදිරිපස බිත්තියේ තෙල්-ගෑස් දාහක 28 ක් ස්ථර 4 කින් සවි කර ඇත. ඉහළ පේළි තුනක් ඉන්ධන තෙල් මත වැඩ කරයි, පහළ පේළි තුනක් ගෑස් මත වැඩ කරයි. උඳුන තුල අතිරික්ත වාතය අඩු කිරීම සඳහා, එක් එක් දාහකය සඳහා තනි වායු සැපයුමක් සපයනු ලැබේ. උදුන පරිමාව 2070; දහන කුටියේ තාප මුදා හැරීමේ පරිමාව ඝනත්වය ඉන්ධන වර්ගය මත රඳා පවතී: ගෑස් සඳහා Q/V \u003d 220, ඉන්ධන තෙල් සඳහා 260 kW /, ගෑස් සඳහා උදුනේ හරස්කඩේ තාප ප්රවාහ ඝනත්වය Q/F \u003d 4.5, ඉන්ධන තෙල් සඳහා 5.3 MW /. ඒකකයේ ගඩොල් වැඩ රාමුව මත ආධාරකයක් සහිත පුවරු පුවරුවකි. හර්ත් ලයිනිං නළය මත ඇති අතර තිරය සමඟ ගමන් කරයි; සිවිලිමේ රේඛාව සිවිලිමේ සුපිරි තාපකයේ පයිප්ප මත ඇති පැනල් වලින් සාදා ඇත. උඳුනේ චංචල සහ ස්ථාවර රේඛාව අතර ඇති මැහුම් ජල මුද්රාවක් ආකාරයෙන් සාදා ඇත.
සංසරණ යෝජනා ක්රමය
බොයිලර් පෝෂක ජලය, කන්ඩෙන්සර්, ඉකොනොමිසර් හරහා ගමන් කිරීම, බෙරයට ඇතුල් වේ. පෝෂක ජලයෙන් 50% ක් පමණ බුබුලු සේදීමේ උපාංගයට සපයනු ලැබේ, ඉතිරිය රෙදි සෝදන උපාංගය පසුකර බෙරයේ පහළ කොටසට යොමු කෙරේ. ඩ්රම් එකෙන් එය පිරිසිදු මැදිරියේ තිර පයිප්පවලට ඇතුල් වන අතර පසුව, වාෂ්ප-ජල මිශ්රණයක් ආකාරයෙන්, වාෂ්පයෙන් ජලය ප්රාථමික වෙන් කිරීම සිදු වන අභ්යන්තර-ඩ්රම් සුළි සුළං තුලට බෙරයට ඇතුල් වේ.
ඩ්රම් එකෙන් බොයිලර් වතුරෙන් කොටසක් දුරස්ථ සුළි සුළඟට ඇතුළු වන අතර එය 1 වන අදියර පිපිරුම් ජලය සහ 2 වන අදියර පෝෂක ජලය වේ.
පිරිසිදු මැදිරියේ ඇති වාෂ්ප බුබුලු-ෆ්ලෂ් කිරීමේ උපකරණයට ඇතුළු වන අතර දුරස්ථ සුළි සුළං වලින් ලුණු මැදිරිවලින් වාෂ්ප ද මෙහි සපයනු ලැබේ.
වාෂ්ප, පෝෂක ජල තට්ටුව හරහා ගමන් කිරීම, එහි අඩංගු ප්රධාන ලවණ ප්රමාණයෙන් ඉවත් කරනු ලැබේ.
ෆ්ලෂ් කිරීමේ උපකරණයෙන් පසුව, සන්තෘප්ත වාෂ්පය තහඩු බෙදුම්කරුවෙකු සහ සිදුරු සහිත පත්රයක් හරහා තෙතමනය පිරිසිදු කර, වාෂ්ප බයිපාස් පයිප්ප හරහා සුපිරි තාපකය වෙතට සහ පසුව ටර්බයිනය වෙත යොමු කෙරේ. සංතෘප්ත වාෂ්පයෙන් කොටසක් desuperheater තුළට එන්නත් කිරීම සඳහා එහිම ඝනීභවනය ලබා ගැනීම සඳහා කන්ඩෙන්සර් වෙත හරවා යවනු ලැබේ.
වාෂ්පීකරණයේ 2 වන අදියරෙහි ලුණු මැදිරියේ දුරස්ථ සුළි සුළං වලින් අඛණ්ඩ පිරිසිදු කිරීම සිදු කෙරේ.
ඝනීභවනය වන ඒකකය (2 pcs.) දහන කුටියේ පැති බිත්තිවල පිහිටා ඇති අතර වාෂ්ප සැපයීම සහ ඝනීභවනය ඉවත් කිරීම සඳහා කන්ඩෙන්සර් දෙකක්, එකතු කරන්නකු සහ පයිප්ප වලින් සමන්විත වේ.
සුපිරි තාපක වාෂ්ප මාර්ගය ඔස්සේ පිහිටා ඇත.
විකිරණ (බිත්ති) උදුනේ ඉදිරිපස බිත්තිය ආරක්ෂා කිරීම.
බොයිලර්හි සිවිලිං ආවරණ සිවිලිම.
සංවහන පතුවළ සමඟ ගිනි පෙට්ටිය සම්බන්ධ කරන නළය තුළ තිරය පිහිටා ඇත.
සංවහන පතුවළ තබා ඇති සංවහන.
1.2 පසුබිම
- නාමික වාෂ්ප ධාරිතාව t / h;
- ප්රධාන වාෂ්ප කපාට MPa පිටුපස වැඩ පීඩනය;
- ඩ්රම් MPa හි ක්රියාකාරී පීඩනය;
- අධි තාපන වාෂ්ප උෂ්ණත්වය;
- පෝෂණය ජල උෂ්ණත්වය;
- ඉන්ධන ඉන්ධන තෙල්;
- ශුද්ධ කැලරි වටිනාකම;
- තෙතමනය අන්තර්ගතය 1.5%
- සල්ෆර් අන්තර්ගතය 2%;
- යාන්ත්රික අපද්‍රව්‍යවල අන්තර්ගතය 0.8%:
වාතය සහ දහන නිෂ්පාදන පරිමාව, /:
- සාමාන්ය මූලද්රව්ය සංයුතිය (පරිමාව අනුව% කින්):
1.3 බොයිලර්හි ගෑස් මාර්ගයේ අතිරික්ත වාතයේ සංගුණක
ප්රතිචක්රීකරණය හැර උදුනේ පිටවන ස්ථානයේ අතිරික්ත වායු සංගුණක: .
වාෂ්ප බොයිලේරු වල ඌෂ්මක සහ ගෑස් නාලිකා වල සීතල වාතය ගණනය කළ චූෂණ නොමැත.
අතිරික්ත වායු අනුපාත:
උදුනෙන් පිටවීමේදී
තිරයේ සුපිරි තාපකය පසු
මුරපොල 1 න් පසු
මුරපොල 2 පසු
Ex1 පසු
Ek2 පසු
දුමාර වායු වලදී;
සැලසුම් උෂ්ණත්ව තෝරාගැනීම
130÷140=140.
වායු තාපකයට ඇතුල් වන ස්ථානයේ වායු උෂ්ණත්වය
පුනර්ජනනීය වායු තාපකය සඳහා:
0.5 (+) 5;
වායු උණුසුම් උෂ්ණත්වය 250-300=300.
ඉකොනොමිසර්ට පසු අවම උෂ්ණත්ව වෙනස: .
වායු තාපකය ඉදිරිපිට අවම උෂ්ණත්ව වෙනස: .
VP හි එක් අදියරක උපරිම වායු උණුසුම: .
ජල සමාන අනුපාතය: , රූපය අනුව.
VP හි අදියරවල සාමාන්ය අතිරික්ත වාතය:
300;
140;
ප්රතිචක්රීකරණය, ඉන්ධන සඳහා ගන්නා ලද ගෑස් පරිමාව ගණනය කරන්න
වායු තාපක ඇතුල්වීම වෙත උණුසුම් වායු ප්රතිචක්රීකරණයේ කොටස;
1,35/10,45=0,129.
වායු තාපක වේදිකාවේ සාමාන්ය අතිරික්ත වාතය:
1,02-0+0,5∙0+0,129=1,149.
ජල සමාන අනුපාතය:
1.4 වාතය සහ දහන නිෂ්පාදන පරිමාව ගණනය කිරීම
ඉන්ධන තෙල් දහනය කරන විට, වැඩ කරන ස්කන්ධයේ ප්‍රතිශත සංයුතිය මත පදනම්ව වාතය සහ දහන නිෂ්පාදනවල න්‍යායාත්මක පරිමාවන් ගණනය කරනු ලැබේ:
සෛද්ධාන්තික වායු පරිමාව:
න්යායික වායු පරිමාවන්:
ගෑස් නාල වල අතිරික්ත වාතය සහිත දහන නිෂ්පාදනවල සැබෑ පරිමාවන් සූත්රය මගින් තීරණය කරනු ලැබේ:
ප්රතිඵල 1.1 වගුවේ දක්වා ඇත.
|
වටිනාකම |
ගිනි පෙට්ටිය තිර |
මුරපොල 1 |
මුරපොල 2 |
උදා1 |
Ek2 |
RVP |
|
1,02 |
1,02 |
1,02 |
1,02 |
1,02 |
1.02 |
|
|
1,02 |
1,02 |
1,02 |
1,02 |
1,02 |
1,02 |
|
|
|
1,453 |
1,453 |
1,453 |
1,453 |
1,453 |
1,453 |
|
10,492 |
10,492 |
10,492 |
10,492 |
10,492 |
10,492 |
|
|
0,15 |
0,15 |
0,15 |
0,15 |
0,15 |
0,15 |
|
|
0,138 |
0,138 |
0,138 |
0,138 |
0,138 |
0,138 |
|
|
0,288 |
0,288 |
0,288 |
0,288 |
0,288 |
0,288 |
ජල වාෂ්ප පරිමාව:
මුළු වායු පරිමාව:
ත්‍රිපරමාණුක වායූන්ගේ පරිමා කොටස:
ජල වාෂ්ප පරිමාවේ කොටස:
ත්‍රිපරමාණුක වායූන් සහ ජල වාෂ්ප අනුපාතය:
1.5 වාතය සහ දහන නිෂ්පාදන එන්තැල්පිය
සැලසුම් උෂ්ණත්වයේ දී වාතය සහ දහන නිෂ්පාදනවල න්‍යායාත්මක පරිමාවේ එන්තැල්පිය සූත්‍ර මගින් තීරණය වේ:
අතිරික්ත වාතය සමඟ දහන නිෂ්පාදන එන්තැල්පි
ගණනය කිරීමේ ප්රතිඵල 1.2 වගුවේ දක්වා ඇත.
වගුව 1.2
දහන නිෂ්පාදනවල එන්තැල්පි
|
මතුපිට උණුසුම් කිරීම |
උෂ්ණත්වය මතුපිටින් ඔබ්බට |
||||
|
උදුන කැමරා |
2300 2100 1900 1700 1500 1300 1100 |
44096 ,3 39734,1 35606 31450 27339,2 23390,3 19428 16694,5 |
37254,3 33795,3 30179,6 26647,5 23355,7 19969,95 16782,70 13449,15 |
745,085 675,906 603,592 532,95 467,115 399,399 335,654 268,983 |
44827,3 40390,7 36179,6 32018,5 27798 23782,6 19757,9 15787,1 |
|
මුරපොල 1 |
1100 |
19422,26 15518,16 13609,4 11746,77 9950,31 |
16782,70 13449,15 11829,40 10241 8683,95 |
335,654 268,983 236,588 204,820 173,679 |
19757,9 15787,1 13846 11951,6 10124 |
|
මුරපොල 2 |
11746,77 9950,31 9066,87 |
10241 8683,95 7921,10 |
204,820 173,679 158,422 |
11951,6 10124 9225,3 |
|
|
EC1 |
9950,31 9066,87 8193,30 |
8683,95 7921,10 7158,25 |
173,679 158,422 143,165 |
10124 9225,3 8336,5 |
|
|
EC2 |
9066,87 8193,30 6469,46 4788,21 |
7921,10 7158,25 5663,90 4200,90 |
158,422 143,165 113,278 84,018 |
9225,3 8336,5 6582,7 4872,2 |
|
|
RVP |
4788,21 3151,52 1555,45 |
4200,90 2779,70 1379,40 |
84,018 55,594 27,588 |
4872,2 3207,1 1583 |
හිදී
1.6 කාර්යක්ෂමතාව සහ තාප අලාභ
සැලසුම් කරන ලද වාෂ්ප බොයිලේරුවේ කාර්යක්ෂමතාවය ප්රතිලෝම ශේෂයෙන් තීරණය වේ:
දුම් වායූන් සමඟ තාපය නැතිවීම වාෂ්ප බොයිලේරුවෙන් පිටවන වායූන්ගේ තෝරාගත් උෂ්ණත්වය සහ අතිරික්ත වාතය මත රඳා පවතින අතර එය සූත්රය මගින් තීරණය වේ:
පිටවන වායූන්ගේ එන්තැල්පිය අපට හමු වේ:
සැලසුම් උෂ්ණත්වයේ දී සීතල වාතය එන්තැල්පිය:
දැවෙන ඉන්ධන ලබා ගත හැකි තාපයkJ / kg, සාමාන්ය අවස්ථාවක, සූත්රය මගින් තීරණය වේ:
ඉන්ධනවල රසායනික යටින් දහනය වීම නිසා තාපය අහිමි වීම=0,1%.
ඉන්පසු: .
ඉන්ධන යාන්ත්රික යටින් දහනය වීම නිසා සිදුවන තාප හානිය
බොයිලර්හි බාහිර පෘෂ්ඨයන් හරහා බාහිර සිසිලනයෙන් තාප පාඩු %, කුඩා වන අතර බොයිලර් kg / s හි නාමික ඵලදායිතාව වැඩි වීමත් සමඟ එය අඩු වේ: at
අපට ලැබෙන්නේ:
1.7 තාප ශේෂය සහ ඉන්ධන පරිභෝජනය
වාෂ්ප බොයිලේරුවේ දහන කුටියට සපයනු ලබන ඉන්ධන පරිභෝජනය B, kg/s පහත ශේෂයෙන් තීරණය කළ හැක:
ඩ්රම් වාෂ්ප බොයිලේරුවෙන් පිඹින ජල ප්රවාහ අනුපාතය, kg/s:
කොහෙද \u003d 2% - බොයිලේරුවේ අඛණ්ඩ පිපිරීම.
- අධි රත් වූ වාෂ්ප එන්තැල්පි;
- බෙරයේ උතුරන වතුරේ එන්තැල්පි;
- පෝෂක ජලය එන්තැල්පි;
1.8 උදුනෙහි තාප හුවමාරුව තහවුරු කිරීම ගණනය කිරීම
දහන කුටියේ මානයන්:
2070 .
උදුන පරිමාවේ තාප ආතතිය
ද්වි-ආලෝක තිරය, බොයිලර් ඉදිරිපස දිගේ ස්ථර දෙකක තෙල්-ගෑස් දාහක 6 ක්.
දහන කුටියේ තාප ලක්ෂණ
දහන කුටියේ ප්රයෝජනවත් තාප උත්පාදනය (කිලෝ ග්රෑම් 1 කට හෝ 1 ටඉන්ධන):
වාතයේ තාපය සමන්විත වන්නේ උණුසුම් වාතයේ තාපය සහ පිටත සිට සීතල වාතය උරා බොන අයගේ තාපයෙන් කුඩා කොටසකි.
වායු තද පීඩන උඳුන් වලදී, උදුන තුළට වාතය උරා ගැනීම බැහැර කරනු ලැබේ.=0. =0.
දහන නිෂ්පාදනවල ඇඩියබටික් (කැලරිමිතික) උෂ්ණත්වය:
කොහෙද
මේසයට වායූන්ගේ එන්තැල්පිය සොයා ගැනීමට ඉඩ දෙන්න
වායූන්ගේ සාමාන්ය තාප ධාරිතාව:
බොයිලේරු උදුනේ උෂ්ණත්වය ගණනය කිරීමේදීදන්නා අගයකින් 2.3 වගුවේ ඇති දත්ත භාවිතා කරමින් සෘජුවම තීරණය කළ හැක
අගයක දී ඉහළ වායු උෂ්ණත්වයේ කලාපයේ අන්තර් හුවමාරු කිරීම සහ ගැනීම
ඉන්පසු,
සඳහා උඳුනේ පිටවන ස්ථානයේ ඇති වායූන්ගේ උෂ්ණත්වයඩී<500 т/ч
2.2 වගුවෙන් අපි උදුනේ පිටවන ස්ථානයේ වායූන්ගේ එන්තැල්පිය සොයා ගනිමු:
උදුනෙහි නිශ්චිත තාප අවශෝෂණය, kJ/kg:
කොහෙද - තාප සංරක්ෂණ සංගුණකය, තාපන පෘෂ්ඨයෙන් අවශෝෂණය වන වායූන්ගේ තාප අනුපාතය සැලකිල්ලට ගනිමින්:
උදුනේ පිටවන වායූන්ගේ උෂ්ණත්වය:
මෙහි M=0.52-0.50 යනු දහන කුටියේ උස දිගේ පන්දමේ හරයේ සාපේක්ෂ පිහිටීම සැලකිල්ලට ගනිමින් සංගුණකය වේ;
දාහක උසින් පේළි දෙකකින් හෝ තුනකින් සකස් කර ඇති විට, සියලුම පේළිවල දාහකවල තාප ප්‍රතිදානයන් සමාන වන පරිදි සාමාන්ය උස ගනු ලැබේ, i.e. කොහෙද=0.05 ඩී >110 kg/s, М=0.52-0.50∙0.344 = 0.364.
පලිහ තාප කාර්යක්ෂමතා අනුපාතය:
තිරයේ කෝණික සංගුණකය තීරණය වන්නේ:
1.1 බිත්ති තිරයේ පයිප්පවල සාපේක්ෂ තණතීරුව.
මතුපිට දූෂණයේ කොන්දේසි සහිත සංගුණකය:
විමෝචන උපාධිය: , ද්රව ඉන්ධන දහනය කරන විට, පන්දමේ තාප විකිරණ සංගුණකය සමාන වේ:
පන්දමේ දීප්තිමත් නොවන කොටසෙහි තාප විමෝචනය:
කොහෙද p \u003d 0.1 MPa, සහ
උදුනේ පිටවන ස්ථානයේ වායූන්ගේ නිරපේක්ෂ උෂ්ණත්වය.
ත්‍රිපරමාණුක වායූන්ගේ පරිමා කොටස.
දහන කුටියේ විමෝචනය වන ස්ථරයේ ඵලදායී ඝනකම, දහන කුටියේ ගණනය කළ පරිමාව සමාන වේ:, සහ ආලෝක දෙකක තිරයක් සහිත උදුනේ මතුපිට:
කොහෙද
එවිට සහ
ලබාගන්න
පළමු ආසන්න වශයෙන්, අපි ගන්නෙමු
උදුන තිරවල තාපන පෘෂ්ඨයේ සාමාන්ය තාප පීඩනය:
කොහෙද - උදුනේ සම්පූර්ණ විකිරණ මතුපිට.
1.9 බොයිලර්හි උණුසුම් මතුපිට ගණනය කිරීම
අධි උනුසුම් වාෂ්පවල හයිඩ්රොලික් ප්‍රතිරෝධය:
මෙම අවස්ථාවේ දී, බෙරයේ පීඩනය:
බිත්ති මත සවි කර ඇති සුපිරි තාපකයේ ජල පීඩනය පෝෂණය කරන්න:
තිරයේ පීඩනය අඩු වීම:
ගියර් පෙට්ටියේ පීඩන අලාභය:
1.9.1 බිත්ති මත සවි කර ඇති සුපිරි තාපකයක් ගණනය කිරීම
පෝෂණය ජල පීඩනය,
ජල උෂ්ණත්වය පෝෂණය කරන්න
ජල එන්තැල්පි පෝෂණය කරන්න.
විකිරණ බිත්ති තිරවල තාප අවශෝෂණය: ගණනය කළ තිර මතුපිට සාමාන්ය තාප ආතතිය කොතැනද, බිත්ති තිරයක් සඳහා අදහස් කෙරේ
තිර කෝණය:
අදහස් වේ
අපි පෝෂක ජලයේ ප්රතිදාන පරාමිතීන් ගණනය කරමු:
p=15.4 MPa හි.
1.9.2 විකිරණ සිවිලිමේ සුපිරි තාපකය ගණනය කිරීම
ආදාන ජල පරාමිතීන්:
විකිරණ සිවිලිම PP තාප අවශෝෂණය:
උදුනට ඉහළින් තාප අවශෝෂණය: උදුනේ සිවිලිමේ තිරවල විකිරණ ලබන තාපන පෘෂ්ඨය කොහේද:
තිරස් නළයක් මගින් තාප අවශෝෂණය:
තිරස් වායු නාලිකාවක සාමාන්ය නිශ්චිත තාප භාරය යනු ගෑස් නාලිකාවේ ප්රදේශය කොතැනද එවිට,
අපි වාෂ්පයේ එන්තැල්පිය ගණනය කරමු: හෝ
එවිට උදුනේ පිටවන ස්ථානයේ එන්තැල්පිය:
එන්නත් 1:
1.10 තිර ප්රදේශයේ තිර සහ අනෙකුත් මතුපිට තාප අවශෝෂණය ගණනය කිරීම
1.10.1 තහඩු සුපිරි තාපකය ගණනය කිරීම 1
ආදාන ජල පරාමිතීන්:
පිටවන ජල පරාමිතීන්:
එන්නත් 2:
1.10.2 ප්ලේට් සුපිරි තාපකය ගණනය කිරීම 2
ආදාන ජල පරාමිතීන්:
පිටවන ජල පරාමිතීන්:
තිරවල තාප අවශෝෂණය:
තිරයේ ගෑස් නාලිකාවේ ආදාන කවුළුවේ තලය මගින් උදුනෙන් ලැබෙන තාපය:
කොහෙද
තිරය පිටුපස පෘෂ්ඨයේ උදුන සහ තිර වලින් විකිරණය වන තාපය:
A යනු නිවැරදි කිරීමේ සාධකය වේ
තිරයේ ආදානයේ සිට ප්රතිදාන කොටස දක්වා කෝණික සංගුණකය:
තිරවල ඇති වායූන්ගේ සාමාන්ය උෂ්ණත්වය:
සේදීමේ වායූන් වලින් තාපය:
තිරවල තාප අවශෝෂණය තීරණය වේ:
තිරයක් සඳහා තාප හුවමාරු සමීකරණය: තිරයේ උනුසුම් මතුපිට කොහෙද:
සාමාන්යය
ඉදිරි ප්රවාහයේ උෂ්ණත්ව වෙනස කොහෙද:
ප්රතිප්රවාහයේ උෂ්ණත්ව වෙනස:
තාප හුවමාරු සංගුණකය:
බිත්තියේ වායූන් වලින් තාප හුවමාරු සංගුණකය:
ගෑස් වේගය:
මතුපිටට සංවහන වායුවල තාප හුවමාරු සංගුණකය:
කොහෙද වායූන්ගේ දිශාවට පයිප්ප ගණන නිවැරදි කිරීම.
සහ කදම්භ සැකැස්ම සඳහා නිවැරදි කිරීමක්.
1 ප්රවාහයේ භෞතික පරාමිතීන්ගේ බලපෑම සහ වෙනස් වීම සැලකිල්ලට ගන්නා සංගුණකය.
දහන නිෂ්පාදනවල විකිරණ තාප හුවමාරු සංගුණකය:
භාවිත සාධකය:,
කොහෙද
ඉන්පසු
තිරය සඳහා තාප හුවමාරු සමීකරණය මේ ආකාරයෙන් පෙනෙනු ඇත:
ලැබුණු වටිනාකමසමඟ සසඳන්න:
1.10.3 තිර ප්රදේශයේ එල්ලෙන පයිප්ප ගණනය කිරීම
උදුනෙන් නල මිටියේ මතුපිටට ලැබෙන තාපය:
තාපය ලැබෙන මතුපිට කොහෙද:
පයිප්පවල තාප හුවමාරුව:
ගෑස් වේගය:
කොහෙද
වායු වලින් මතුපිටට සංවහන තාප හුවමාරු සංගුණකය:
අදහස් වේ
ඉන්පසු
සේදීමේ වායූන් (ශේෂය) සිසිලනය වීම හේතුවෙන් රත් වූ මාධ්යයට දැනෙන තාපය:
මෙම සමීකරණයෙන්, නල මතුපිටින් පිටවීමේදී අපි එන්තැල්පිය සොයා ගනිමු:
කොහෙද - උදුනෙන් විකිරණ මගින් මතුපිටින් ලැබෙන තාපය;
උෂ්ණත්වයේ දී නල ඇතුල් වීමේ දී එන්තැල්පි
එන්තැල්පි මගින් අපි එල්ලෙන පයිප්පවල පිටවන ස්ථානයේ වැඩ කරන මාධ්යයේ උෂ්ණත්වය තීරණය කරමු
උඩිස් පයිප්පවල සාමාන්ය වාෂ්ප උෂ්ණත්වය:
බිත්ති උෂ්ණත්වය
සංගුණකය, දූවිලි රහිත වායු ප්රවාහයක් සහිත දහන නිෂ්පාදනවල විකිරණ වලින් තාප හුවමාරුව:
උපයෝගිතා සාධකය: කොහෙද
ඉන්පසු:
එල්ලෙන පයිප්පවල තාප අවශෝෂණය තාප හුවමාරු සමීකරණය මගින් සොයාගත හැකිය:
ප්රතිඵලය සමඟ සංසන්දනය කර ඇත
බව. උඩිස් පයිප්පවල පිටවන ස්ථානයේ වැඩ කරන තරලයේ උෂ්ණත්වය
1.10.4 තහඩු සුපිරි තාපකය ගණනය කිරීම 1
ආදාන වායු:
පිටවීමේ දී:
උදුනෙන් විකිරණ මගින් ලැබෙන තාපය:
වායුමය මාධ්යයේ විමෝචනය: කොහෙද
ඉන්පසු:
උදුනෙන් විකිරණ මගින් ලැබෙන තාපය:
සේදීමේ වායූන් වලින් තාපය:
ඉදිරි ප්රවාහයේ උෂ්ණත්ව හිස:
සාමාන්ය උෂ්ණත්ව වෙනස:
තාප හුවමාරු සංගුණකය:
වායූන් සිට බිත්තියට තාප හුවමාරු සංගුණකය කොහෙද:
ගෑස් වේගය:
අපට ලැබෙන්නේ:
පෘෂ්ඨයේ සිට රත් වූ මාධ්යයට සංවහන තාප හුවමාරු සංගුණකය:
ඉන්පසු:
තිරය සඳහා තාප හුවමාරු සමීකරණය:
සමඟ සසඳන්න:
බව. තිරයේ සුපිරි තාපකයේ පිටවන ස්ථානයේ උෂ්ණත්වය 2:
1.11 සංවහන අධි තාපකයේ තාප අවශෝෂණය
1.11.1 සංවහන අධි තාපකය ගණනය කිරීම 1
දොරටුවේ වැඩ කරන පරිසර පරාමිතීන්:
ප්රතිදාන වැඩ පරිසරය පරාමිතීන්:
කොහෙද
වැඩ කරන පරිසරය මගින් වටහා ගන්නා තාපය:
උනුසුම් පෘෂ්ඨයෙන් පිටවීමේදී වායූන්ගේ එන්තැල්පිය වායූන් විසින් නිකුත් කරන ලද තාපය සඳහා වන සමීකරණයෙන් ප්රකාශිත වේ:
ගියර් පෙට්ටිය 1 සඳහා තාප හුවමාරු සමීකරණය:
තාප හුවමාරු සංගුණකය:
වායු වලින් මතුපිටට තාප හුවමාරු සංගුණකය:
ගෑස් වේගය:
අදහස් වේ
පිටවන ස්ථානයේ ඇති වායූන්ගේ තත්වය තීරණය කරන්න:
පරිමාව විකිරණ සැලකිල්ලට ගනිමින්
ඉන්පසු:
එවිට වායූන් සිට බිත්තියට තාප හුවමාරු සංගුණකය වනුයේ:
සංවහන සුපිරි තාපකයක වාෂ්ප චලනය වීමේ වේගය:
තාප හුවමාරු සංගුණකය සමාන වනු ඇත:
ඉදිරි ප්රවාහයේ උෂ්ණත්ව හිස:
සංවහන සුපිරි තාපකයක් සඳහා තාප හුවමාරු සමීකරණය:
සමඟ සසඳන්න
එන්නත් 3 (PO 3).
1.11.2 සංවහන සුපිරි තාපකය ගණනය කිරීම 2
දොරටුවේ වැඩ කරන පරිසර පරාමිතීන්:
ප්රතිදාන වැඩ පරිසරය පරාමිතීන්:
වැඩ කරන මාධ්‍යයෙන් ලැබෙන තාපය:
වායූන් මගින් නිකුත් කරන තාපය සඳහා සමීකරණය:
එබැවින් තාපන පෘෂ්ඨයෙන් පිටවීමේදී වායූන්ගේ එන්තැල්පිය:
ගියර් පෙට්ටිය 2 සඳහා තාප හුවමාරු සමීකරණය:.
ඉදිරි ප්රවාහයේ උෂ්ණත්ව හිස:
තාප හුවමාරු සංගුණකය: වායූන් සිට බිත්තියට තාප හුවමාරු සංගුණකය: කොහෙද
ගෑස් වේගය:
සංගුණකය, දූවිලි නොවන වායු ප්රවාහයක් සහිත දහන නිෂ්පාදනවල විකිරණ තාප හුවමාරුව:
වායු මාධ්යයේ විමෝචනය:
සූත්රය අනුව දහන කුටියේ පිටවන ස්ථානයේ වායූන්ගේ තත්වය අපි තීරණය කරමු:
ඉන්පසු:
අදහස්:
එවිට වායූන් සිට බිත්තියට සංවහන තාප හුවමාරු සංගුණකය වනුයේ:
පෘෂ්ඨයේ සිට රත් වූ මාධ්යයට සංවහන තාප හුවමාරු සංගුණකය:
ඉන්පසු:
තාප හුවමාරු සමීකරණය මේ ආකාරයෙන් පෙනෙනු ඇත:
සමඟ සසඳන්න
1.11.3 සංවහන පතුවළ එල්ලෙන පයිප්ප ගණනය කිරීම
පෘෂ්ඨයේ වායූන් විසින් නිකුත් කරන ලද තාපය:
එල්ලෙන පයිප්පවල තාප අවශෝෂණය:ගණනය කළ තාප හුවමාරු මතුපිට කොහෙද:
තාප හුවමාරු සංගුණකය
මෙතැන් සිට
මෙම එන්තැල්පිය භාවිතා කරමින්, එල්ලෙන පයිප්පවල පිටවන ස්ථානයේ වැඩ කරන මාධ්යයේ උෂ්ණත්වය අපි සොයා ගනිමු:
ඇතුල්වන ස්ථානයේ වැඩ කරන මාධ්යයේ උෂ්ණත්වය:
උෂ්ණත්ව වෙනස: කොහෙද
ඉන්පසු
එල්ලෙන පයිප්පවලින් පසු වායූන්ගේ උෂ්ණත්වයේ තේරුම කුමක්දැයි පෙනී ගියේය
1.12 ජල ආර්ථිකයේ තාප අවශෝෂණය ගණනය කිරීම
1.12.1 ඉකොනොමයිසර් ගණනය (දෙවන අදියර)
වායූන් මගින් නිකුත් කරන තාපය:
කොහෙද
ඇතුල්වන ස්ථානයේ වාෂ්ප එන්තැල්පිය:
- ඇතුල් වීමේ පීඩනය, විය යුතුය
පිටවන ස්ථානයේ ඇති මාධ්යයේ එන්තැල්පිය වැඩ කරන පෘෂ්ඨයට ලැබෙන තාපය සඳහා වන සමීකරණයෙන් සොයාගත හැකිය:
තාප හුවමාරු සමීකරණය:
තාප හුවමාරු සංගුණකය:
වායූන් සිට බිත්තියට තාප හුවමාරු සංගුණකය: කොහෙද
ගෑස් වේගය:
එවිට වායූන් සිට මතුපිටට සංවහන තාප හුවමාරු සංගුණකය:
වායු මාධ්යයේ විමෝචනය:
රත් වූ මතුපිට ප්රදේශය:
පරිමාව විකිරණ සැලකිල්ලට ගනිමින්
ඉන්පසු:
උපයෝගීතා සාධකය
සංගුණකය, දහන නිෂ්පාදනවල තාප හුවමාරු විකිරණ:
වායූන් සිට බිත්තියට තාප හුවමාරු සංගුණකය:
ඉන්පසු
උෂ්ණත්ව හිස:
ඉකොනොමයිසර් තාප හුවමාරුව (දෙවන අදියර):
සමඟ සසඳන්න
ඉකොනොමිසර්ගේ දෙවන අදියරෙහි පිටවන ස්ථානයේ උෂ්ණත්වය අදහස් වේ
1.12.2 ඉකොනොමයිසර් ගණනය (පළමු අදියර)
වැඩ කරන පරිසරයේ පරාමිතීන්:
දහන නිෂ්පාදන පරාමිතීන්:
වැඩ කරන පරිසරය විසින් පිළිගත් පරාමිතීන්:
වායූන් විසින් නිකුත් කරන ලද තාපය සඳහා වන සමීකරණයෙන්, පිටවීමේදී අපි එන්තැල්පිය සොයා ගනිමු:
වගුව 2 භාවිතා කිරීමෙන් අපි සොයා ගනිමු
තාප හුවමාරු සමීකරණ:
ඉදිරි ප්රවාහයේ උෂ්ණත්ව හිස:
ගෑස් වේගය:
වායු වලින් මතුපිටට තාප හුවමාරු සංගුණකය:
දූවිලි රහිත වායු ප්රවාහයක් සහිත දහන නිෂ්පාදනවල සංගුණකය, තාප හුවමාරු විකිරණ:
වායුමය මාධ්යයේ විමෝචනය කොහිද: පිටවන ස්ථානයේ ඇති වායූන්ගේ තත්වය කොහිද?
එවිට
තාප හුවමාරු සංගුණකය:
එවිට තාප හුවමාරු සමීකරණය මේ ආකාරයෙන් පෙනෙනු ඇත:
බව. ඉකොනොමිසර් හි පළමු අදියරේ පිටවීමේ උෂ්ණත්වය:
1.13 පුනර්ජනනීය වායු තාපකයක් ගණනය කිරීම
1.13.1 උණුසුම් ඇසුරුම් ගණනය කිරීම
වාතය මගින් අවශෝෂණය කරන තාපය:
කොහෙද
හිදී
න්‍යායාත්මකව අවශ්ය වායු තාපකයේ සාමාන්ය වායු ප්‍රමාණයේ අනුපාතය:
වායූන් විසින් මුදා හරින තාපය සඳහා වන සමීකරණයෙන්, වායු තාපකයේ උණුසුම් කොටසෙහි පිටවන ස්ථානයේ එන්තැල්පිය සොයා ගනී:
2 වගුවට අනුව උණුසුම් කොටසෙහි පිටවන වායූන්ගේ උෂ්ණත්වය:
සාමාන්ය වායු උෂ්ණත්වය:
සාමාන්ය වායු උෂ්ණත්වය:
උෂ්ණත්ව හිස:
සාමාන්ය වායු වේගය:
වායූන්ගේ සාමාන්ය ප්රවේගය:
වායු තාපකයේ උණුසුම් කොටසෙහි සාමාන්ය බිත්ති උෂ්ණත්වය:
පෘෂ්ඨයේ සිට රත් වූ මාධ්යයට සංවහන තාප හුවමාරු සංගුණකය:
තාප හුවමාරු සමීකරණය:
තාප හුවමාරු සමීකරණය:
1.13.2 සීතල ඇසුරුම් ගණනය කිරීම
වායු තාපකයේ සීතල කොටසෙහි න්‍යායාත්මකව අවශ්ය වාතයේ අනුපාතය:
ශේෂය අනුව සීතල කොටසෙහි තාප අවශෝෂණය:
වායු තාපකයේ පිටවන වායූන් එන්තැල්පිය:
සාමාන්ය වායු උෂ්ණත්වය:
සාමාන්ය වායු උෂ්ණත්වය:
උෂ්ණත්ව හිස:
වායු තාපකයේ සීතල කොටසෙහි බිත්ති උෂ්ණත්වය:
සාමාන්ය වායු වේගය:
වායූන්ගේ සාමාන්ය ප්රවේගය:
වායූන් සිට මතුපිටට සංවහන තාප හුවමාරු සංගුණකය:
තාප හුවමාරු සමීකරණය:
තාප හුවමාරු සමීකරණය:
1.14 වාෂ්ප බොයිලේරු කාර්යක්ෂමතාව ගණනය කිරීම
කාර්යක්ෂමතාව:
දුම් වායූන් සමඟ තාප අලාභය:
සැලසුම් උෂ්ණත්වයේ සීතල වාතයේ එන්තැල්පිය කොහිද සහ
එවිට කාර්යක්ෂමතාව වනු ඇත:
Inv අත්සන අංක.
අත්සන් කළා සහ දිනය
Vzam. inv නැත.
Inv අනුපිටපත් අංකය
අත්සන් කළා සහ දිනය
ලිට්
පත්රය
තහඩු
FGBOU VPO "KSEU"
ITE, gr. KUP-1-09
DP 14050 2.065.002 ПЗ
ලිට්
ලේඛන අංකය
වෙනස් කරන්න .
අත්සන් කළා
දිනය
බක්ටින්
සංවර්ධනය කරන්න.
ෆෙඩෝසොව්
Prov.
T. contr
ලොක්ටෙව්
N. contr
ගැලීසියන්
අනුමත කළා.
වෙනස් කරන්න
පත්රය
ලේඛන අංකය
අත්සන
දිනය
පත්රය
DP 14050 2.065.002 ПЗ
වෙනස් කරන්න
පත්රය
ලේඛන අංකය
අත්සන
දිනය
පත්රය
DP 14050 2.065.002 ПЗ
වෙනස් කරන්න
පත්රය
ලේඛන අංකය
අත්සන
දිනය
පත්රය
DP 14050 2.065.002 ПЗ
වෙනස් කරන්න
පත්රය
ලේඛන අංකය
අත්සන
දිනය
පත්රය
DP 14050 2.065.002 ПЗ
වෙනස් කරන්න
පත්රය
ලේඛන අංකය
අත්සන
දිනය
පත්රය
DP 14050 2.065.002 ПЗ
වෙනස් කරන්න
පත්රය
ලේඛන අංකය
අත්සන
දිනය
පත්රය
DP 14050 2.065.002 ПЗ
වෙනස් කරන්න
පත්රය
ලේඛන අංකය
අත්සන
දිනය
පත්රය
DP 14050 2.065.002 ПЗ
වෙනස් කරන්න
පත්රය
ලේඛන අංකය
අත්සන
දිනය
පත්රය
DP 14050 2.065.002 ПЗ
වෙනස් කරන්න
පත්රය
ලේඛන අංකය
අත්සන
දිනය
පත්රය
DP 14050 2.065.002 ПЗ
වෙනස් කරන්න
පත්රය
ලේඛන අංකය
අත්සන
දිනය
පත්රය
DP 14050 2.065.002 ПЗ
වෙනස් කරන්න
පත්රය
ලේඛන අංකය
අත්සන
දිනය
පත්රය
DP 14050 2.065.002 ПЗ
වෙනස් කරන්න
පත්රය
ලේඛන අංකය
අත්සන
දිනය
පත්රය
DP 14050 2.065.002 ПЗ
වෙනස් කරන්න
පත්රය
ලේඛන අංකය
අත්සන
දිනය
පත්රය
DP 14050 2.065.002 ПЗ
වෙනස් කරන්න
පත්රය
ලේඛන අංකය
අත්සන
දිනය
පත්රය
DP 14050 2.065.002 ПЗ
වෙනස් කරන්න
පත්රය
ලේඛන අංකය
අත්සන
දිනය
පත්රය
DP 14050 2.065.002 ПЗ
වෙනස් කරන්න
පත්රය
ලේඛන අංකය
අත්සන
දිනය
පත්රය
DP 14050 2.065.002 ПЗ
වෙනස් කරන්න
පත්රය
ලේඛන අංකය
අත්සන
දිනය
පත්රය
DP 14050 2.065.002 ПЗ
වෙනස් කරන්න
පත්රය
ලේඛන අංකය
අත්සන
දිනය
පත්රය
DP 14050 2.065.002 ПЗ
වෙනස් කරන්න
පත්රය
ලේඛන අංකය
අත්සන
දිනය
පත්රය
DP 14050 2.065.002 ПЗ
වෙනස් කරන්න
පත්රය
ලේඛන අංකය
අත්සන
දිනය
පත්රය
DP 14050 2.065.002 ПЗ
වෙනස් කරන්න
පත්රය
ලේඛන අංකය
අත්සන
දිනය
පත්රය
DP 14050 2.065.002 ПЗ
වෙනස් කරන්න
පත්රය
ලේඛන අංකය
අත්සන
දිනය
පත්රය
DP 14050 2.065.002 ПЗ
වෙනස් කරන්න
පත්රය
ලේඛන අංකය
අත්සන
දිනය
පත්රය
DP 14050 2.065.002 ПЗ
වෙනස් කරන්න
පත්රය
ලේඛන අංකය
අත්සන
දිනය
පත්රය
DP 14050 2.065.002 ПЗ
වෙනස් කරන්න
පත්රය
ලේඛන අංකය
අත්සන
දිනය
පත්රය
DP 14050 2.065.002 ПЗ
වෙනස් කරන්න
පත්රය
ලේඛන අංකය
අත්සන
දිනය
පත්රය
DP 14050 2.065.002 ПЗ
වෙනස් කරන්න
පත්රය
ලේඛන අංකය
අත්සන
දිනය
පත්රය
DP 14050 2.065.002 ПЗ
වෙනස් කරන්න
පත්රය
ලේඛන අංකය
අත්සන
දිනය
පත්රය
