ළිඳට uesn තෝරාගැනීම ගණනය කිරීම. ළිඳට uesn තෝරා ගැනීම. ESP අසමත් වීමට හේතු විශ්ලේෂණය

ESP ගණනය කිරීම.doc

3.6 ළිඳ සඳහා ESP තෝරාගැනීමේ තාක්ෂණය

රුසියානු සමූහාණ්ඩුවේ අධ්යාපන හා විද්යා අමාත්යාංශය

ෆෙඩරල් රාජ්ය අයවැය අධ්යාපන ආයතනය

උසස් වෘත්තීය අධ්යාපනය

"සකලින් රාජ්ය විශ්ව විද්යාලය"

තාක්ෂණික තෙල් හා ගෑස් ආයතනය

තෙල් හා ගෑස් ව්යාපාර දෙපාර්තමේන්තුව

පාඨමාලා වැඩ

Odoptu-Susha ක්ෂේත්රයේ ළිං අංක 96 සඳහා විද්යුත් කේන්ද්රාපසාරී පොම්පයක් ස්ථාපනය කිරීම ගණනය කිරීම

ලරියෝනොව් ඩී.එෆ්.

විද්යාත්මක උපදේශක

නොවිකොව් ඩී.ජී.

Yuzhno-Sakhalinsk 2015

හැදින්වීම

පරිච්ඡේදය 1. විදුලි ගිල්විය හැකි පොම්ප ස්ථාපනය කිරීම

1 ගිල්විය හැකි විදුලි කේන්ද්රාපසාරී පොම්පයක සාමාන්ය ස්ථාපන රූප සටහන

2 විදුලි කේන්ද්රාපසාරී පොම්පය (ESP)

3 ගෑස් බෙදුම්කරු

1.4 හයිඩ්‍රොලික් ආරක්ෂණය සහ ගිල්විය හැකි විදුලි මෝටරය (SEM)

5 ටෙලිමෙට්‍රි පද්ධතිය (ටීඑම්එස්)

1.6 කාණු කපාට සහ චෙක් කපාට

8 පාලන ස්ථානය සහ ට්රාන්ස්ෆෝමරය

පරිච්ඡේදය 2. බේරුම්කරණ කොටස

1 Odoptu-Susha ක්ෂේත්රයේ ළිං අංක 96 සඳහා විද්යුත් කේන්ද්රාපසාරී පොම්පයක් ස්ථාපනය කිරීම ගණනය කිරීම සඳහා මූලික දත්ත

2 උපකරණ තෝරාගැනීම සහ ENC ස්ථාපන ඒකක තෝරා ගැනීම

3 ගිල්විය හැකි උපකරණවල විෂ්කම්භය මානය පරීක්ෂා කිරීම

4 ට්රාන්ස්ෆෝමර් සහ පාලන ස්ථානයේ පරාමිතීන් පරීක්ෂා කිරීම

පරිච්ඡේදය 3. ආරක්ෂාව

1 ළිඳ කේන්ද්රාපසාරී පොම්පවල ස්ථාපනයන් ක්රියාත්මක කිරීමේදී ශ්රම ආරක්ෂාව

නිගමනය

භාවිතා කරන ලද මූලාශ්ර ලැයිස්තුව

හැදින්වීම

ගිල්විය හැකි කේන්ද්රාපසාරී පොම්ප (ESPs) ස්ථාපනයන් සහිත ළිං ක්රියාත්මක කිරීම වර්තමානයේ රුසියාවේ තෙල් නිෂ්පාදනයේ ප්රධාන ක්රමය වේ. මෙම ස්ථාපනයන් අපේ රටේ සමස්ත වාර්ෂික තෙල් නිෂ්පාදනයෙන් තුනෙන් දෙකක් පමණ මතුපිටට නිස්සාරණය කරයි.

විද්යුත් කේන්ද්රාපසාරී සිදුරු පොම්ප (ESPs) ගතික වෑන් පොම්ප පන්තියට අයත් වන අතර, ධනාත්මක විස්ථාපන පොම්ප හා සසඳන විට ඉහළ ප්රවාහ සහ පහළ හිස් මගින් සංලක්ෂිත වේ.

ඩවුන්හෝල් විද්‍යුත් කේන්ද්‍රාපසාරී පොම්පවල බෙදා හැරීමේ පරාසය දිනකට 10 සිට 1000 m 3 දක්වා සහ ඊට වැඩි, හිස මීටර් 3500 දක්වා වේ. දිනකට 80 m 3 ට වැඩි බෙදා හැරීමේ ප්‍රදේශයක, ESP අතර ඉහළම කාර්යක්ෂමතාව ඇත. තෙල් නිෂ්පාදනයේ සියලුම යාන්ත්‍රික ක්‍රම. 50 සිට 300 m 3 / දිනකට ප්රවාහ පරාසය තුළ, පොම්පයේ කාර්යක්ෂමතාව 40% ඉක්මවයි.

වර්තමාන මට්ටමේ ළිඳට ESP තෝරා ගැනීම සාපේක්ෂව කාලය ගතවන සහ අපහසු ගණනය කිරීම් ක්රියාත්මක කිරීම හා සම්බන්ධ වන අතර එය පරිගණකයක් ආධාරයෙන් සිදු කෙරේ.

ESPs ඵලදායී ලෙස භාවිතා කිරීම සඳහා වඩාත් වැදගත් කොන්දේසියක් වන්නේ ළිඳක් සඳහා ESPs නිවැරදිව තෝරා ගැනීමයි, එනම්, එවැනි එකිනෙකට පරායත්ත සම්මත ප්‍රමාණයේ පොම්පයක්, හයිඩ්‍රොලික් ආරක්ෂණය සහිත විදුලි මෝටරයක්, කේබලයක්, එක් එක් විශේෂිත ළිඳ සඳහා තේරීමයි. ට්‍රාන්ස්ෆෝමරයක්, පවතින උපකරණ උද්‍යානයෙන් එසවුම් පයිප්ප, සහ ළිඳට බැසීමේ එවැනි ගැඹුරක්, ළිඳ සංවර්ධනය කිරීම සහ ස්ථාවර රාජ්‍ය ක්‍රියාකාරිත්වයේ දී එයින් තරල ඉවත් කිරීමේ තාක්‍ෂණික අනුපාතය (නාමික ප්‍රවාහ අනුපාතය) සහතික කරනු ඇත. ළිඳ - ESP පද්ධතිය අඩුම මිලට.

පරිච්ඡේදය 1. විදුලි ගිල්විය හැකි පොම්ප ස්ථාපනය කිරීම

1 ගිල්විය හැකි විදුලි කේන්ද්රාපසාරී පොම්පයක සාමාන්ය ස්ථාපන රූප සටහන

අද වන විට, ESP ඒකකවල විවිධ යෝජනා ක්රම සහ වෙනස් කිරීම් විශාල සංඛ්යාවක් යෝජනා කර ඇත. ගිල්විය හැකි කේන්ද්රාපසාරී විදුලි පොම්පයක් සහිත නිෂ්පාදන ළිඳක් සඳහා උපකරණවල යෝජනා ක්රමය 1 රූපයේ දැක්වේ.

රූපය 1 - ළිඳක ගිල්විය හැකි කේන්ද්රාපසාරී පොම්පයක් ස්ථාපනය කිරීමේ යෝජනා ක්රමය

ගිල්විය හැකි විදුලි මෝටරය (SEM) 2, ආරක්ෂකයා 3, ගෑස් බෙදුම්කරු 5 සහිත ඉන්ටේක් තිරය 4, පොම්පය 6, ධීවර හිස 7, පොම්ප චෙක් කපාට 8, කාණු කපාට 9, ටියුබ් නූල් (නල) 10, වැලමිට 11, ප්‍රවාහ රේඛාව 12, ළිඳ චෙක් කපාට 13, පීඩන මාපක 14 සහ 16, ළිං හෙඩ් සවි කිරීම් 15, කේබල් රේඛාව 17, සම්බන්ධක වාතාශ්‍රය පෙට්ටිය 18, පාලන ස්ථානය 19, ට්‍රාන්ස්ෆෝමර් 20, ළිඳේ ගතික තරල මට්ටම 21, පටි 22 නලයට කේබල් රේඛාව ඇමිණීම සහ පොම්ප කිරීම සඳහා ඒකකය සහ කියාත්මක ළිං නූල් 23.

ඒකකයේ ක්‍රියාකාරිත්වය අතරතුර, ළිඳේ සිට ළිඳේ සිට මතුපිටට දියර පොම්ප 6 ක් ටියුබ් 10 හරහා පොම්ප කරයි. පොම්පය 6 ගිල්විය හැකි විදුලි මෝටරයකින් ධාවනය වේ 2, කේබල් 17 හරහා මතුපිටින් සපයන විදුලි බලය 17. මෝටරය 2 සිසිල් කරනු ලැබේ. ළිං නිෂ්පාදන ගලා යාම. භූගත විදුලි උපකරණ - ට්‍රාන්ස්ෆෝමර් 20 සමඟ පාලන ස්ථානය 19 - කේබල් 17 හි පාඩු සැලකිල්ලට ගනිමින් ක්ෂේත්‍ර විදුලි ජාලයේ වෝල්ටීයතාවය විදුලි මෝටරය 2 වෙත ආදානයේදී ප්‍රශස්ත වෝල්ටීයතාවය සපයන අගයකට පරිවර්තනය කිරීම සඳහා නිර්මාණය කර ඇත. ගිල්විය හැකි ස්ථාපනයේ ක්‍රියාකාරිත්වය පාලනය කිරීම සහ අසාමාන්‍ය මාදිලිවල එහි ආරක්ෂාව පාලනය කිරීම සඳහා.

ගෘහස්ථ තාක්ෂණික කොන්දේසි මගින් අවසර දී ඇති පොම්පයට ඇතුල් වන ස්ථානයේ නිදහස් වායුවේ උපරිම අන්තර්ගතය 25% කි. ESP ලබා ගැනීමේ දී ගෑස් බෙදුම්කරුවෙකු තිබේ නම්, අවසර ලත් වායු අන්තර්ගතය 55% දක්වා වැඩි වේ. ESPs හි විදේශීය නිෂ්පාදකයින් ආදාන වායු අන්තර්ගතය 10% ට වඩා වැඩි සෑම අවස්ථාවකදීම ගෑස් බෙදුම්කරුවන් භාවිතා කිරීම නිර්දේශ කරයි.

2 විදුලි කේන්ද්රාපසාරී පොම්පය (ESP)

පොම්පයේ මොඩියුල කොටස (රූපය 2) ආවරණයක් 1, පතුවළ 2, පියවර පැකේජ (ප්‍රේරක - 3 සහ මාර්ගෝපදේශ වෑන් - 4), ඉහළ දරණ 5, පහළ දරණ 6, ඉහළ අක්ෂීය ආධාරක 7 කින් සමන්විත වේ. , හිස 8, පාදය 9, ඉළ ඇට දෙකක් 10 (යාන්ත්රික හානිවලින් කේබලය ආරක්ෂා කිරීමට සේවය කරයි) සහ රබර් මුදු 11, 12, 13.

රූපය 2 - පොම්පයේ මොඩියුලය-කොටසෙහි යෝජනා ක්රමය

රාමුව; 2 - පතුවළ; 3 - වැඩ කරන රෝදය; 4 - මාර්ගෝපදේශක උපකරණ;

ඉහළ ෙබයාරිං; 6 - පහළ ෙබයාරිං; 7 - අක්ෂීය ඉහළ ආධාරක; 8 - හිස; 9 - පදනම; 10 - ඉළ ඇටය; 11, 12, 13 - රබර් මුදු.

ප්‍රේරක අක්ෂීය දිශාවට පතුවළ දිගේ නිදහසේ ගමන් කරන අතර පහළ සහ ඉහළ මාර්ගෝපදේශක වෑන් මගින් චලනය සීමා වේ. ප්‍රේරකයේ අක්ෂීය බලය පහළ ටෙක්ස්ටොලයිට් වළල්ලට සම්ප්‍රේෂණය වන අතර පසුව මාර්ගෝපදේශක වෑන් රථයේ උරහිසට සම්ප්‍රේෂණය වේ. අර්ධ වශයෙන්, අක්ෂීය බලය පතුවළ මත රෝදයේ ඝර්ෂණය හෝ ලෝහවල ලවණවල ලවණ තැන්පත් වීම හෝ විඛාදනයට ලක්වීම හේතුවෙන් පතුවළට රෝදය ඇලවීම හේතුවෙන් පතුවළට මාරු වේ. ව්‍යවර්ථය පතුවළේ සිට රෝදවලට සම්ප්‍රේෂණය කරනු ලබන්නේ ප්‍රේරකයේ වලේ ඇතුළත් පිත්තල යතුරක් මගිනි. යතුර රෝද එකලස් කිරීමේ සම්පූර්ණ දිග දිගේ පිහිටා ඇති අතර 400 - 1000 mm දිග කොටස් වලින් සමන්විත වේ.

මාර්ගෝපදේශ වෑන් රථ පර්යන්ත කොටස් දිගේ එකිනෙකා සමඟ ප්‍රකාශ කර ඇති අතර, නිවාසයේ පහළ කොටසේ ඒවා සියල්ලම පහළ දරණ 6 (රූපය 2) සහ 9 පාදය මත රැඳී ඇති අතර ඉහළ සිට ඉහළ දරණ නිවාස හරහා නිවාසයේ තද කර ඇත. .

සම්මත පොම්පවල ප්‍රේරක සහ මාර්ගෝපදේශක වෑන් නවීකරණය කරන ලද අළු වාත්තු යකඩ සහ විකිරණ-නවීකරණය කරන ලද පොලිමයිඩ් වලින් සාදා ඇත, විඛාදනයට ප්‍රතිරෝධී පොම්ප "niresist" වර්ගයේ නවීකරණය කරන ලද වාත්තු යකඩ TsN16D71KhSh වලින් සාදා ඇත.

කොටස් මොඩියුලවල පතුවළ සහ සම්ප්‍රදායික පොම්ප සඳහා ආදාන මොඩියුල ඒකාබද්ධ විඛාදන-ප්‍රතිරෝධී අධි ශක්ති වානේ OZKh14N7V වලින් සාදා ඇති අතර අවසානයේ "NZh" ලෙස සලකුණු කර ඇත. "M".

එකම ආවරණ දිග 3, 4 සහ 5 m සහිත සියලුම පොම්ප කාණ්ඩවල මොඩියුලවල පතුවළ ඒකාබද්ධ වේ. අංශ මොඩියුලවල පතුවළ අන්තර් සම්බන්ධිත වේ, අංශ මොඩියුලයක් ආදාන මොඩියුලයේ පතුවළට (හෝ ගෑස් බෙදුම්කරු පතුවළට) සම්බන්ධ කර ඇත, ආදාන මොඩියුලයේ පතුවළ ස්පින්ඩ් කප්ලිං මගින් එන්ජින් ජල ආරක්ෂණ පතුවළ සමඟ සම්බන්ධ වේ. මොඩියුල එකිනෙක සම්බන්ධ කිරීම සහ මෝටරය සමඟ ආදාන මොඩියුලය ෆ්ලැන්ජ් කර ඇත. සම්බන්ධතා මුද්‍රා තැබීම (එන්ජිම සමඟ ආදාන මොඩියුලය සහ ගෑස් බෙදුම්කරු සමඟ ආදාන මොඩියුලය සම්බන්ධ කිරීම හැර) රබර් මුදු සමඟ සිදු කෙරේ.

3 ගෑස් බෙදුම්කරු

පොම්ප ආදාන මොඩියුලයේ ජාලකයේ නිදහස් වායුව 25% (55% දක්වා) ට වඩා වැඩි ප්රමාණයක් අඩංගු සෑදීමේ තරලය පොම්ප කිරීම සඳහා, පොම්ප මොඩියුලය - ගෑස් බෙදුම්කරු පොම්පයට සම්බන්ධ කර ඇත (රූපය 3).

රූපය 3 - ගෑස් බෙදුම්කරු ඒකකයේ රූප සටහන

හිස; 2 - උප; 3 - බෙදුම්කරු; 4 - ශරීරය; 5 - පතුවළ; 6 - දැලිස්; 7 - මාර්ගෝපදේශක උපකරණ; 8 - impeller; 9 - අග්ගිස්; 10 - ෙබයාරිං; 11 - පදනම.

ආදාන මොඩියුලය සහ කොටස් මොඩියුලය අතර ගෑස් බෙදුම්කරු ස්ථාපනය කර ඇත. වඩාත් කාර්යක්ෂම වායු බෙදුම්කරුවන් කේන්ද්රාපසාරී ආකාරයේ කේන්ද්රාපසාරී බලවේග ක්ෂේත්රයේ අදියර වෙන් කරනු ලැබේ. මෙම අවස්ථාවේ දී, ද්රව පර්යන්ත කොටසෙහි සංකේන්ද්රනය වී ඇති අතර, වායුව ගෑස් බෙදුම්කරුගේ මධ්යම කොටසෙහි සංකේන්ද්රනය වී ඇති අතර එය වළලුකරයට විසර්ජනය වේ. ශ්‍රේණියේ ගෑස් බෙදුම්කරුවන්: මොඩියුලර් පොම්ප-ගෑස් බෙදුම්කරු (MNG) උපරිම ප්‍රවාහය 250¸ 500 m 3 / day, වෙන් කිරීමේ සාධකය 90%, බර 26 සිට 42 kg දක්වා.

4 හයිඩ්‍රොලික් ආරක්ෂණය සහ ගිල්විය හැකි විදුලි මෝටරය (SEM)

ගිල්විය හැකි පොම්ප ඒකකයේ එන්ජිම විදුලි මෝටරයක් සහ හයිඩ්රොලික් ආරක්ෂණයකින් සමන්විත වේ. විදුලි මෝටර (රූපය 4) ගිල්විය හැකි තුන්-අදියර ලේනුන්-කූඩුව බයිපෝලර් ඔයිල් පිරවූ සාම්ප්‍රදායික සහ විඛාදනයට ඔරොත්තු දෙන ඒකාබද්ධ PED ශ්‍රේණියේ අනුවාදය සහ ප්‍රතිනිර්මාණය PED L මාලාවේ සුපුරුදු අනුවාදයේ වැඩ කරන ප්‍රදේශයේ ජල ස්ථිතික පීඩනය නොවේ. 20 MPa ට වැඩි. 16 සිට 360 kW දක්වා ශ්රේණිගත බලය, ශ්රේණිගත වෝල්ටීයතා 530-2300 V, ශ්රේණිගත ධාරාව 26-122.5A.

රූපය 4 - PEDU ශ්‍රේණියේ විදුලි මෝටර් ඒකකයේ යෝජනා ක්‍රමය

තෙරපුම දරණ; 6 - කේබල් ඇතුල්වීමේ කවරය; 7 - කිරළ; 8 - කේබල් ඇතුල්වීමේ වාරණ; 9 - ෙරොටර්; 10 - ස්ටෝටර්; 11 - පෙරහන; 12 - පදනම.

SEM මෝටරවල ජල ආරක්ෂණය (රූපය 5) සැලසුම් කර ඇත්තේ විදුලි මෝටරයේ අභ්‍යන්තර කුහරය තුළට සෑදීමේ තරලය විනිවිද යාම වැළැක්වීමට, විදුලි මෝටරයේ උෂ්ණත්වය හේතුවෙන් අභ්‍යන්තර කුහරයේ තෙල් පරිමාවේ වෙනස්වීම් වලට වන්දි ගෙවීමට සහ මාරු කිරීමට ය. විදුලි මෝටර පතුවළ සිට පොම්ප පතුවළ දක්වා ව්යවර්ථය.

ජල ආරක්ෂණය එක් ආරක්ෂකයෙකුගෙන් හෝ ආරක්ෂකයෙකුගෙන් සහ වන්දි ගෙවන්නෙකුගෙන් සමන්විත වේ. ජල ආරක්ෂණයේ අනුවාද තුනක් ඇත.

රූපය 5 - හයිඩ්රොලික් ආරක්ෂණ ඒකකයේ යෝජනා ක්රමය:

a - විවෘත වර්ගය; b - සංවෘත වර්ගය. A - ඉහළ කුටිය; B - පහළ කුටිය; 1 - හිස; 2 - යාන්ත්රික මුද්රාව; 3 - ඉහළ තන පුඩුව; 4 - ශරීරය; 5 - මැද තන පුඩුව; 6 - පතුවළ; 7 - පහළ තන පුඩුව; 8 - පදනම; 9 - සම්බන්ධක නල; 10 - විවරය.

පළමුවැන්න: කුටි දෙකකින් ආරක්ෂක P92, PK92 සහ P114 (විවෘත වර්ගය) සමන්විත වේ. ඉහළ කුටීරය අධික බාධක ද්‍රවයකින් පුරවා ඇත (ඝනත්වය 2 g/cm 3 දක්වා, සෑදීමේ තරල හා තෙල් සමඟ මිශ්‍ර නොවේ), පහළ කුටිය විදුලි මෝටරයේ කුහරයට සමාන තෙල් වලින් පුරවා ඇත. කුටි නලයක් මගින් සන්නිවේදනය කරනු ලැබේ. එන්ජිමේ ද්‍රව පාර විද්‍යුත් පරිමාවේ වෙනස්වීම් හයිඩ්‍රොලික් ආරක්ෂණයේ බාධක ද්‍රවය එක් කුටියක සිට තවත් කුටියකට මාරු කිරීම මගින් වන්දි ලබා දේ.

දෙවැන්න P92D, PK92D සහ P114D (සංවෘත වර්ගය) වලින් සමන්විත වන අතර, රබර් ප්රාචීර භාවිතා කරනු ලැබේ, ඒවායේ ප්රත්යාස්ථතාව එන්ජිමෙහි ද්රව පාර විද්යුත් ද්රව්යයේ පරිමාව වෙනස් කිරීම සඳහා වන්දි ලබා දේ.

තෙවනුව: හයිඩ්‍රොප්‍රොටෙක්ෂන් 1G51M සහ 1G62 සමන්විත වන්නේ විදුලි මෝටරයට ඉහළින් තබා ඇති ආරක්ෂකයෙකු සහ විදුලි මෝටරයේ පතුලට සම්බන්ධ කර ඇති වන්දියකි.

යාන්ත්‍රික මුද්‍රා පද්ධතිය විදුලි මෝටරයට පතුවළ දිගේ සෑදීමේ තරලය ඇතුල් කිරීමෙන් ආරක්ෂාව සපයයි. හයිඩ්‍රොලික් ආරක්ෂණයේ සම්ප්‍රේෂිත බලය 125¸ 250 kW, බර 53¸ 59 kg.

5 ටෙලිමෙට්‍රි පද්ධතිය (ටීඑම්එස්)

ටෙලිමෙට්‍රි පද්ධතිය (ටීඑම්එස්) නිර්මාණය කර ඇත්තේ ඊඑස්පී (පීඩනය, උෂ්ණත්වය, කම්පනය) සහිත ළිංවල තාක්ෂණික පරාමිතීන් පාලනය කිරීමට සහ ගිල්විය හැකි ඒකක අසාමාන්‍ය මෙහෙයුම් ක්‍රමවලින් (විද්‍යුත් මෝටර අධික උනුසුම් වීම හෝ පහත පොම්ප පරිභෝජනයේදී තරල පීඩනය අඩුවීම) ආරක්ෂා කිරීමට ය. අවසර ලත් මට්ටම).

TMS පද්ධතිය සමන්විත වන්නේ පීඩනය සහ උෂ්ණත්වය සංඛ්‍යාත-මාරු කරන ලද විද්‍යුත් සංඥාවක් බවට පරිවර්තනය කරන ඩවුන්හෝල් පරිවර්තකයකින් සහ ගිල්විය හැකි විදුලි පොම්පය සඳහා බල සැපයුමක්, සංඥා ඇම්ප්ලිෆයර් සහ පීඩන සහ උෂ්ණත්ව පාලන උපාංගයක් ලෙස ක්‍රියා කරන මතුපිට උපාංගයකි.

පහළට පීඩනය සහ උෂ්ණත්ව පරිවර්තකය (PDT) විදුලි මෝටරයේ පහළ කොටසෙහි තබා ඇති මුද්රා තැබූ සිලින්ඩරාකාර බහාලුම් ආකාරයෙන් සාදා ඇති අතර එහි ස්ටෝරර් එතීෙම් ශුන්ය ස්ථානයට සම්බන්ධ වේ.

සම්පූර්ණ SHGS උපාංගයේ ස්ථාපනය කර ඇති බිම්-පාදක උපාංගය, පීඩනය සහ උෂ්ණත්වය මත පදනම්ව එය නිවා දැමීමට සහ පොම්පය නිවා දැමීමට සංඥා සෑදීම සපයයි.

ගිල්විය හැකි මෝටරයේ බල සැපයුම් ජාලය සන්නිවේදන මාර්ගයක් ලෙස සහ ගිල්විය හැකි සංවේදකය (PD) සඳහා බල සැපයුමක් ලෙස භාවිතා කරයි.

6 කාණු කපාටය සහ කපාටය පරීක්ෂා කරන්න

ජලාපවහන කපාටය (රූපය 7) ළිඳෙන් ESP එසවීමේදී නල වලින් දියර ඉවතට ගැනීම සඳහා නිර්මාණය කර ඇත.

කාණු කපාටය ශරීරය 1 කින් සමන්විත වන අතර එයට සවි කර ඇති 2 ඉස්කුරුප්පු කර ඇති අතර එය රබර් වළල්ලකින් මුද්‍රා තබා ඇත 3.

ළිඳෙන් ඊඑස්පී එසවීමට පෙර, විශේෂ මෙවලමක් ළිඳට දැමීමෙන් කපාටයේ අභ්‍යන්තර කුහරයේ පිහිටා ඇති හුස්ම හිරවීම (කැඩී යයි) සහ නල නූලෙන් දියර කුහරය හරහා පිටතට ගලා යයි. නල අවකාශය තුලට හුස්ම හිර කරන්න.

චෙක් කපාටය සහ නල නූල් අතර කාණු කපාටය සවි කර ඇත.

ප්රවාහනය කරන කාලය සඳහා, කාණු කපාට 4, 5 ආවරණ සහිතව වසා ඇත.

රූපය 7 - කාණු කපාට එකලස් කිරීමේ යෝජනා ක්රමය

රාමුව; 2 - සවි කිරීම; 3 - රබර් වළල්ල; 4.5 - ආවරණ.

කපාට පරීක්ෂා කරන්න.

ආපසු නොයන කපාටය (රූපය 8) සැලසුම් කර ඇත්තේ පොම්පය නතර වන විට පීඩන නල මාර්ගයේ දියර තීරුවක බලපෑම යටතේ පොම්ප ප්‍රේරකවල ප්‍රතිලෝම (ටර්බයින) භ්‍රමණය වැළැක්වීම සහ එහි පසුකාලීන ආරම්භයට පහසුකම් සැලසීම සඳහා ය; එය පීඩනය සඳහා යොදා ගනී. ස්ථාපනය ළිඳට බැසීමෙන් පසු නල නූල පරීක්ෂා කරන්න.

චෙක් කපාටය රබර් කරන ලද ආසන 2 ක බඳ 1 කින් සමන්විත වන අතර, තහඩුව 3 රැඳෙන අතර, තහඩුවට මාර්ගෝපදේශ අත් 4 හි අක්ෂීය චලනය වීමේ හැකියාව ඇත.

පොම්ප කරන ලද දියරයේ ගලායාමේ බලපෑම යටතේ, තහඩුව ඉහළ යන අතර එමඟින් කපාටය විවෘත වේ. පොම්පය නතර කරන විට, පීඩන පයිප්පයේ දියර තීරුවේ බලපෑම යටතේ පොපෙට් ආසනය මතට වැටෙන අතර කපාටය වැසෙයි. පොම්පයේ ඉහළ කොටස සහ කාණු කපාට අතර චෙක් කපාටයක් සවි කර ඇත. ප්රවාහනය කරන කාලය සඳහා, චෙක් කපාටය 5 සහ 6 ආවරණ සහිතව වසා ඇත.

රූපය 8 - චෙක් කපාට එකලස් කිරීමේ යෝජනා ක්රමය

7 කේබල්

කේබල් රේඛාව යනු කේබල් බෙරයක් මත කේබල් එකලස් තුවාලයකි.

කේබල් එකලස් කිරීම ප්‍රධාන කේබල් - රවුම් (රූපය 9a) (PKBK) කේබල්, පොලිඑතිලීන් පරිවරණය, සන්නද්ධ, රවුම් හෝ පැතලි - සන්නද්ධ පොලිඑතිලීන් පැතලි කේබල් (KPBP) (රූපය 9b) වලින් සමන්විත වේ, කේබල් ප්‍රවේශයක් සමඟ එයට සම්බන්ධ පැතලි කේබලයක්. අත් (ක්ලච් සහිත දිගු කේබලය).

රූපය 9 - කේබල්

a - රවුම්, b - පැතලි.

හරය, 2 - පරිවරණය, 3 - ෂෙල්, 4 - කොට්ටය, 5 - සන්නාහය.

කේබලය හර තුනකින් සමන්විත වන අතර, ඒ සෑම එකක්ම පරිවාරක තට්ටුවක් සහ කොපුවක් ඇත; රබර් රෙදි සහ සන්නාහ වලින් සාදන ලද කුෂන්. රවුම් කේබලයක පරිවරණය කරන ලද සන්නායක තුනක් හෙලික්සීය රේඛාවක් දිගේ ඇඹරී ඇති අතර පැතලි කේබලයක සන්නායක එක් පේළියක සමාන්තරව තබා ඇත.

PTFE පරිවරණය සහිත KFSB කේබලය + 160˚С දක්වා පරිසර උෂ්ණත්වවලදී කියාත්මක කිරීම සඳහා නිර්මාණය කර ඇත.

කේබල් එකලස් කිරීම රවුම් ආකාරයේ ඒකාබද්ධ කේබල් ග්රන්ථි K38 (K46) ඇත. සම්බන්ධකයේ ලෝහ නඩුවේදී, පැතලි කේබලයේ පරිවරණය කරන ලද හරය රබර් මුද්‍රාවකින් හර්මෙටික් ලෙස මුද්‍රා තබා ඇත.

සන්නායක වයර්වලට ප්ලග්-ඉන් ලග් සවි කර ඇත.

රවුම් කේබලය 25 සිට 44 දක්වා විෂ්කම්භයක් ඇත. පැතලි කේබල් ප්රමාණය 10.1x25.7 සිට 19.7x52.3 මි.මී. නාමික ඉදිකිරීම් දිග 850, 1000¸ 1800 m.

1.8 පාලන ස්ථානය සහ ට්රාන්ස්ෆෝමරය

පාලන මධ්‍යස්ථානයේ සහ ට්‍රාන්ස්ෆෝමරයේ සම්පූර්ණ උපාංග මගින් ගිල්විය හැකි මෝටර සක්‍රිය සහ අක්‍රිය කිරීම, පාලක මැදිරියෙන් දුරස්ථ පාලකය සහ වැඩසටහන් පාලනය, අතින් සහ ස්වයංක්‍රීය ක්‍රමවල ක්‍රියා කිරීම, අධි බර සහ 10% හෝ ඊට අඩු ප්‍රධාන වෝල්ටීයතාවයේ අපගමනයකදී වසා දැමීම සපයයි. නාමික, ධාරා පාලනය සහ වෝල්ටීයතාවයෙන් 15% ක් මෙන්ම හදිසි වසා දැමීමක බාහිර ආලෝක සංඥාවක් (බිල්ට් තාපමිතික පද්ධතියක් ඇතුළුව).

ගිල්විය හැකි පොම්ප සඳහා ඒකාබද්ධ ට්‍රාන්ස්ෆෝමර් උපපොළ (KTPPN) නිර්මාණය කර ඇත්තේ විදුලිය සැපයීමට සහ 16¸ 125 kW ධාරිතාවයකින් යුත් තනි ළිං වලින් ගිල්විය හැකි පොම්පවල විදුලි මෝටර ආරක්ෂා කිරීමට ය.

ශ්රේණිගත අධි වෝල්ටීයතා 6 හෝ 10 kV, මධ්යම වෝල්ටීයතා නියාමනය සීමාවන් 1208 සිට 444 V (TMPN100 ට්රාන්ස්ෆෝමර්) සහ 2406 සිට 1652 V (TMPN160). ට්රාන්ස්ෆෝමර් සමඟ බර 2705 kg.

පරිච්ඡේදය 2. බේරුම්කරණ කොටස

ESP තෝරාගැනීමේදී, පහත මූලික දත්ත අවශ්‍ය වේ:

ඝනත්වය, kg / m 3:

වෙන් කළ තෙල් -850

සාමාන්ය තත්ව යටතේ ගෑස් -1

දුස්ස්රාවීතා සංගුණකය, m 2 / s ∙ 10-5

තෙල් - 5.1

සැලසුම් කළ ළිං ප්රවාහ අනුපාතය, m 3 / දින - 120

ජලාශ නිෂ්පාදනය ජල කප්පාදුව, ඒකකයේ කොටස - 0.5

GOR, m 3 / m 3 - 42

තෙල් පරිමාව සාධකය, ඒකක - 1.23

මැහුම් පිහිටීම ගැඹුර (සිදුරු සිදුරු), m - 2250

ජලාශ පීඩනය MPa - 11.2

සන්තෘප්ත පීඩනය, MPa - 5

ජලාශයේ උෂ්ණත්වය සහ උෂ්ණත්ව අනුක්‍රමය, ºС - 50, 0.02

ඵලදායිතා සංගුණකය, m 3 / MPa - 21

බෆරය (වළයාකාර) පීඩනය, MPa - 1.1/1.1

ආවරණ නූල් මානයන්, mm - 130

මිශ්රණයේ ඵලදායී දුස්ස්රාවීතාවය, m 2 / s * 10-5-4.1

2.2 උපකරණ තෝරාගැනීම සහ ENC ස්ථාපන ඒකක තෝරා ගැනීම

ESP ඒකකය තෝරා ගැනීම පහත අනුපිළිවෙලින් සිදු කෙරේ:

මිශ්රණයේ ඝනත්වය සරල කිරීම් සැලකිල්ලට ගනිමින් "පහළ කුහරය - පොම්පය ලබා ගැනීම" කොටසේ තීරණය වේ:

Pcm = (1 - r) + rg r, (3.1)

මෙහි ρi යනු වෙන් කරන ලද තෙල්වල ඝනත්වය, kg/m3;

ρv - සෑදීමේ ජල ඝනත්වය;

ρg - සම්මත තත්ව යටතේ වායු ඝනත්වය;

Г - වත්මන් පරිමාමිතික වායු අන්තර්ගතය; - සෑදීමේ තරල ජල කප්පාදුව.

ρcm \u003d (1-0.18) + 1 0.18 \u003d 771 kg / m 3

පහළ සිදුරු පීඩනය තීරණය කරනු ලැබේ, ලබා දී ඇති ළිං ප්රවාහ අනුපාතය සහතික කරනු ලැබේ:

Рzab = Рpl-Q / Kprod, (3.2)

එහිදී Rpl - සෑදීමේ පීඩනය, MPa; - ලබා දී ඇති ළිං ප්රවාහ අනුපාතය, m 3 / දින;

Кprod - හොඳින් ඵලදායිතා සාධකය, m 3 / MPa.

Рzab \u003d 11.2-120 / 21 \u003d 5.49 MPa \u003d 5.5 106 Pa

ගතික මට්ටමේ පිහිටීමෙහි ගැඹුර තීරණය වන්නේ ද්රවයේ දී ඇති ප්රවාහ අනුපාතය සඳහා ය:

NDIN \u003d Lskv - Rzab / Rcm g. (3.3)

කොහෙද: Lwell - පිහිටුවීමේ ගැඹුර, m

Ndin \u003d 2250-5.5 106 / 771 9.8 \u003d 1523 m

පොම්ප ආග්‍රහනයේ පීඩනය තීරණය කරනු ලැබේ, පොම්ප ආදානයේ ඇති ගෑස් අන්තර්ගතය ලබා දී ඇති කලාපයක් සහ ලබා දී ඇති පොම්ප වර්ගයක් සඳහා උපරිම අවසර ලත් ප්‍රමාණය ඉක්මවා නොයයි (උදාහරණයක් ලෙස, G = 0.15):

Ppr \u003d (1 - G) P NAS, (3.4)

(ජලාශ තරලයේ වායු ඉවත් කිරීමේ දී ඝාතකය t = 1.0 වන විට), එහිදී: Psat - සන්තෘප්ත පීඩනය, MPa.

Рpr \u003d (1-0.15) 5 \u003d 4.25 MPa \u003d 4.25 106 Pa

පොම්පය අත්හිටුවීමේ ගැඹුර තීරණය වේ:

HDIN + Rpr / Rcm g (3.5)

ගිල්විය හැකි විදුලි කේන්ද්රාපසාරී පොම්පය

L \u003d 1523 + 4.25 106 / 771 9.8 \u003d 1124 m

පොම්ප පරිභෝජනයේදී සෑදීමේ තරල උෂ්ණත්වය තීරණය වේ:

එහිදී Тm - සෑදීමේ උෂ්ණත්වය, ° С; Gt - උෂ්ණත්ව අනුක්‍රමය, °С/1m.

T \u003d 50- (2250-1124) 0.02 \u003d 27.5 ° C

ද්‍රවයේ පරිමාමිතික සංගුණකය පොම්ප ආදාන පීඩනයේදී තීරණය වේ:

මෙහි B යනු සංතෘප්ත පීඩනයේදී තෙල්වල පරිමාමිතික සංගුණකය; නිෂ්පාදනයේ පරිමාමිතික ජල කප්පාදුව;

Рpr - පොම්ප ආදාන පීඩනය, MPa;

Rnas - සන්තෘප්ත පීඩනය, MPa.

B*=0.5+(1-0.5)=1.1

පොම්ප ආදානයේ තරල ප්රවාහ අනුපාතය ගණනය කරනු ලැබේ:

(3.8)

pr \u003d 120 1.1 \u003d 132 m 3 / day \u003d 0.0015 m 3 / s

පොම්ප ආදානයේ නිදහස් වායුවේ පරිමාමිතික ප්‍රමාණය තීරණය වේ:

G යනු වායු සාධකය, m 3 / m 3 .pr \u003d 42 = 6.3 m 3 / m 3

පොම්ප ආදානයේ ගෑස් අන්තර්ගතය තීරණය කරනු ලැබේ:

βin = 1 / [(1+4.25/5) /1.1) / 6.3+1]=0.8

පොම්ප ආදානයේ ගෑස් ප්රවාහ අනුපාතය ගණනය කරනු ලැබේ:

g.pr.s \u003d 132 0.8 / (1-0.8) \u003d 528 m 3 / s

පොම්ප ආදානයේ ආවරණ නූල් කොටසේ අඩු කරන ලද ගෑස් වේගය ගණනය කරනු ලැබේ:

(3.12)

fskv යනු පොම්පය ලබා ගන්නා ස්ථානයේ ළිඳේ හරස්කඩ ප්‍රදේශයයි.

rms = π d2/4,

එහිදී: d - ආවරණයේ විෂ්කම්භය, msv = 3.14 0.132/4 = 0.013 m 2

C \u003d 528 / 0.013 \u003d 40615 m / day \u003d 0.47 m / s

පොම්ප ආදානයේ සැබෑ වායු අන්තර්ගතය තීරණය කරනු ලැබේ:

Sp යනු ළිං නිෂ්පාදනයේ ජල කප්පාදුව මත පදනම්ව, ගෑස් බුබුලු නැගීමේ වේගය (Sp=0.02 cm/s at b<0,5 или Сп = 0,16 см/с при b>0,5).

φ = 0.8/=0.8

වායුවේ කාර්යය තීරණය වන්නේ "පහළ කුහරය - පොම්ප පරිභෝජනය" කොටසේ ය:

Pr1 = 5[-1]=2.35 MPa

"පොම්ප එන්නත් කිරීම - ළිඳ" කොටසේ ගෑස් වැඩ තීරණය කරනු ලැබේ:

"buf" දර්ශකය සහිත අගයන් ළිඳෙහි හරස්කඩ වෙත යොමු වන අතර ඒවා "බෆර" පීඩනය, වායු අන්තර්ගතය යනාදිය වේ.

V*buf=0.5+(1-0.5)=1.05

βbuf = 1/[((1+4.25/5)/1.05)/32.8+1]=0.95

φbuf = 0.95/=0.95

Pr2 = 5[-1]=3 MPa

අවශ්ය පොම්ප පීඩනය තීරණය කරනු ලැබේ:

එහිදී Hdin - ගතික මට්ටමේ ගැඹුර;

P6uf - බෆර පීඩනය;

Pg1 - "පහළ කුහරය - පොම්පය ලබා ගැනීම" යන කොටසෙහි ගෑස් ක්රියාකාරීත්වයේ පීඩනය;

Pg2 - "පොම්ප එන්නත් කිරීම - ළිඳ" යන කොටසෙහි ගෑස් ක්රියාකාරීත්වයේ පීඩනය.

ඇතුල්වීමේ දී පොම්ප ප්රවාහ අනුපාතය, අවශ්ය පීඩනය (පොම්ප හිස) සහ ආවරණ නූල් අභ්යන්තර විෂ්කම්භය අනුව, ගිල්විය හැකි කේන්ද්රාපසාරී පොම්පයේ ප්රමාණය තෝරා ගනු ලැබේ. [රූපය 10 කේන්ද්රාපසාරී පොම්පවල ලක්ෂණ, ETsNA, ETsNAK TU 3631-025-21945400-97 වර්ගයේ පොම්පවල පරාමිතීන්].

මෙම පොම්පයේ ක්‍රියාකාරිත්වය ප්‍රශස්ත ආකාරයෙන් (බෙදා හැරීම, පීඩනය, කාර්යක්ෂමතාව, බලය) සහ සැපයුම් මාදිලියේ "O" (පීඩනය, බලය) ට සමාන අගයන් තීරණය වේ.

New=475 m, ηov=0.60, Nov=15kW

ජල ලක්ෂණයට සාපේක්ෂව තෙල්-ජල-ගෑස් මිශ්රණයක් මත ක්රියාත්මක වන විට පොම්ප ප්රවාහයේ වෙනස් වීමේ සංගුණකය තීරණය වේ:

ν යනු මිශ්‍රණයේ ඵලදායි දුස්ස්රාවිතතාවය, m 2 / s * 10-5; QoB - ජලය මත පොම්පයේ ප්රශස්ත ප්රවාහය (රූපය 10), m 3 / s.

KQν \u003d 1-4.95 0.0000410.85 0.0019-0.57 \u003d 0.967

දුස්ස්රාවීතාවයේ බලපෑම හේතුවෙන් පොම්පයේ කාර්යක්ෂමතාවයේ වෙනස් වීමේ සංගුණකය ගණනය කරනු ලැබේ:

Kην \u003d 1-1.95 0.0000410.4 / 0.00190.28 \u003d 0.8

20. පොම්ප ආදානයේ ගෑස් වෙන් කිරීමේ සංගුණකය ගණනය කරනු ලැබේ:

fskv යනු ආවරණ නූල් සහ පොම්ප ආවරණයේ අභ්‍යන්තර බිත්තිය මගින් සාදන ලද වළල්ලේ ප්‍රදේශය, m 2 .

well.k = fwell + fn,

එහිදී: fn - පොම්ප හරස්කඩ ප්රදේශය, m 2.

n \u003d π d2n / 4,

එහිදී: dн - පොම්ප විෂ්කම්භය, (තෙල් නිෂ්පාදන අත්පොත Andreev V.V. Urazakov K.R., 6 වන පරිච්ඡේදය දඬු රහිත පොම්ප සහිත තෙල් ළිං ක්‍රියාත්මක කිරීම. ගිල්විය හැකි කේන්ද්‍රාපසාරී පොම්ප ස්ථාපනය කිරීම, වගුව 1), m.p. = 3.14 0, 1242/4 0.2 0.003d well.k \u003d 0.013-0.012 \u003d 0.001 m 2

Kc \u003d 1 / \u003d 0.1

වගුව 1 - ගිල්විය හැකි කේන්ද්රාපසාරී පොම්ප ස්ථාපනය කිරීම

21. පොම්ප ආදානයේ සාපේක්ෂ තරල සැපයුම තීරණය කරනු ලැබේ:

(3.20)

QoB - පොම්පයේ "ජල" ලක්ෂණ අනුව ප්‍රශස්ත ආකාරයෙන් සැපයීම, m 3 / s. = 0.0015 / 0.0019 = 0.78

පොම්ප ආදානයේ සාපේක්ෂ ප්රවාහය පොම්පයේ ජල ලක්ෂණයේ අනුරූප ස්ථානයේ තීරණය වේ:

(3.21)

pr \u003d 0.0015 / 0.0019 0.967 \u003d 0.82

ගෑස් වෙන් කිරීම සැලකිල්ලට ගනිමින් පොම්ප පරිභෝජනයේ ගෑස් අන්තර්ගතය ගණනය කරනු ලැබේ:

. (3.22)

βpr \u003d 0.8 (1-0.1) \u003d 0.72

දුස්ස්රාවීතාවයේ බලපෑම හේතුවෙන් පොම්ප හිසෙහි වෙනස් වීමේ සංගුණකය තීරණය වේ:

KHv \u003d 1-(1.07 0.0000410.6 0.82 / 0.00190.57) \u003d 1

ජල දුස්ස්රාවීතාවයෙන් සැලකිය යුතු ලෙස වෙනස් වන තරල දුස්ස්රාවිතතාවයකින් යුත් කේන්ද්රාපසාරී ගිල්විය හැකි පොම්පවල පීඩනය සහ අනෙකුත් කාර්ය සාධන දර්ශකවල වෙනස තීරණය කිරීම සහ ජලාශ තත්වයන් තුළ ඩෙවෝනියන් තෙල්වල දුස්ස්රාවිතතාවය (0.03-0.05 cm 2 / s ට වඩා වැඩි), සහ නොවැදගත් දුස්ස්රාවීතාවයේ බලපෑම සැලකිල්ලට ගැනීම සඳහා පළමු අදියරේ පොම්පයේ ගෑස් අන්තර්ගතය, ඔබට nomogram P.D භාවිතා කළ හැකිය. ලියප්කොව්. අපගේ වටිනාකම් සඳහා අපට මෙම රූප සටහන අවශ්‍ය නොවේ.

වායුවේ බලපෑම සැලකිල්ලට ගනිමින් පොම්ප හිසෙහි වෙනස් වීමේ සංගුණකය තීරණය වේ:

A \u003d 1 / \u003d 0.032

K \u003d [(1-0.8) / (0.85-0.31 0.82) 0.032] \u003d 0.2

ජලය මත ඇති පොම්ප හිස ප්‍රශස්ත ආකාරයෙන් තීරණය වේ:

(3.25)

H \u003d 8.4 106 / 771 9.8 0.2 1 \u003d 5559 m

අවශ්ය පොම්ප අදියර ගණන ගණනය කරනු ලැබේ:

H/hcT (3.26)

hc යනු තෝරාගත් පොම්පයේ එක් අදියරක ප්‍රධානියා වේ.c \u003d Htabl / 100,

එහිදී: Htabl - හිස (රූපය 10), m.st = 1835/100 = 18.35 m = 5595 / 18.35 = 304

Z අංකය ආසන්නතම සම්පූර්ණ සංඛ්‍යාව දක්වා වට කර ඇති අතර තෝරාගත් පොම්ප ප්‍රමාණය සඳහා සම්මත පියවර ගණනට සංසන්දනය කරයි. තෝරාගත් පොම්ප ප්‍රමාණය සඳහා තාක්ෂණික ලියකියවිලි වල දක්වා ඇති ප්‍රමාණයට වඩා ගණනය කරන ලද අදියර ගණන වැඩි නම්, ඊළඟ සම්මත ප්‍රමාණය විශාල පියවර සංඛ්‍යාවක් සමඟ තෝරාගෙන 17 වන ස්ථානයේ සිට ගණනය කිරීම නැවත කිරීම අවශ්‍ය වේ.

ගණනය කරන ලද පියවර ගණන තාක්ෂණික පිරිවිතරයේ දක්වා ඇති ප්‍රමාණයට වඩා අඩු නම්, නමුත් ඒවායේ වෙනස 5% ට වඩා වැඩි නොවේ නම්, තෝරාගත් පොම්ප ප්‍රමාණය වැඩිදුර ගණනය කිරීම සඳහා ඉතිරි වේ. සම්මත අදියර ගණන 10% කින් ගණනය කළ සංඛ්යාව ඉක්මවා ගියහොත්, පොම්පය විසුරුවා හැරීමට සහ අමතර අදියර ඉවත් කිරීමට තීරණයක් අවශ්ය වේ. තවත් විකල්පයක් වනුයේ ළිඳෙහි චෝක් භාවිතා කිරීම තීරණය කිරීමයි. මෙහෙයුම් ලක්ෂණයේ නව අගයන් සඳහා 18 වන ස්ථානයේ සිට වැඩිදුර ගණනය කිරීම සිදු කෙරේ.

දුස්ස්රාවීතාවය, නිදහස් වායුව සහ මෙහෙයුම් මාදිලියේ බලපෑම සැලකිල්ලට ගනිමින් පොම්පයේ කාර්යක්ෂමතාව තීරණය වේ:

(3.27)

එහිදී ηоВ යනු ජල ලක්ෂණය මත පොම්පයේ උපරිම කාර්යක්ෂමතාවයි.

η = 0.967 1 0.6=0.58

29. පොම්ප බලය තීරණය කරනු ලැබේ:

8.4 106 0.0019/0.58=27517 W=27.5 kW

ගිල්විය හැකි මෝටරයේ බලය තීරණය වන්නේ:

(3.29)

එහිදී: ηSEM - ගිල්විය හැකි මෝටරයේ කාර්යක්ෂමතාවSEM = 27.5/0.54=51 kW

බර දියර නිස්සාරණය කිරීමේ හැකියාව සඳහා පොම්පය පරීක්ෂා කිරීම.

ළිං පොම්පය වෙනස් කිරීමේදී දියර ගලා යාම හෝ පිටකිරීමේ හැකියාව ඇති ළිංවල, බර දියර (ජලය, බර කිරන නියෝජිතයන් සහිත ජලය) වත් කිරීම මගින් ඝාතනය සිදු කරනු ලැබේ. නව පොම්පයක් පහත හෙලන විට, මෙම "බර දියර" පොම්පය සමඟ ළිඳෙන් පොම්ප කිරීම අවශ්ය වන අතර, තෙල් ගන්නා විට ස්ථාපනය ප්රශස්ත ආකාරයෙන් වැඩ කිරීමට පටන් ගනී. මෙම අවස්ථාවේ දී, පොම්පය බර ද්රවයක් පොම්ප කරන විට පොම්පය මගින් පරිභෝජනය කරන බලය පරීක්ෂා කිරීම මුලින්ම අවශ්ය වේ. පොම්ප කරන ලද බර ද්රවයට අනුරූප වන ඝනත්වය (එය ඉවත් කිරීමේ ආරම්භක කාල පරිච්ඡේදය සඳහා) බලය තීරණය කිරීම සඳහා සූත්රය තුළට ඇතුල් වේ.

මෙම බලයේ දී, එන්ජිම අධික උනුසුම් වීමක් පරීක්ෂා කරනු ලැබේ. බලය වැඩි කිරීම සහ උනුසුම් වීමෙන්, වඩාත් බලවත් එන්ජිමක් සමඟ ස්ථාපනය සම්පූර්ණ කිරීමේ අවශ්යතාවය තීරණය කරනු ලැබේ.

අධික තරල ඉවත් කිරීම අවසන් වූ පසු, පොම්පයේ ඇති තරලය මගින් නල වලින් බර තරලය විස්ථාපනය කිරීම පරීක්ෂා කරනු ලැබේ. මෙම අවස්ථාවෙහිදී, පොම්පය මගින් නිර්මාණය කරන ලද පීඩනය, සෑදීමේ තරලය මත පොම්පයේ ක්රියාකාරිත්වයේ ලක්ෂණ මගින් තීරණය කරනු ලබන අතර, ප්රතිදානයේ ඇති පසුගාමී පීඩනය බර තරල තීරුව මගින් තීරණය වේ.

ළිඳේ පිහිටීම නිසා මෙය අවසර දී ඇත්නම්, බර දියර ඉණිමඟට නොව ස්පවුට් වෙත පොම්ප කරන විට, පොම්ප ක්‍රියාකාරිත්වයේ ප්‍රභේදය පරීක්ෂා කිරීම ද අවශ්‍ය වේ.

ළිං සංවර්ධනයේදී බර තරල (මරණ තරල) පොම්ප කිරීමේ හැකියාව සඳහා පොම්පය සහ ගිල්විය හැකි මෝටරය පරීක්ෂා කිරීම සූත්‍රය අනුව සිදු කෙරේ:

මෙහි ρhl යනු ඝාතන තරලයේ ඝනත්වය, (920 kg / m 3).

Rgl = 920 9.8 2250+1.1 106+5.5 106-11.2 106=14.7 MPa

මෙම අවස්ථාවේ දී, ළිඳ සංවර්ධනය කිරීමේදී පොම්ප හිස ගණනය කරනු ලැබේ:

(3.31)

Ngl \u003d 14.7 106 / 920 9.8 \u003d 1630 m

Hgl>H; 1630>475

Hgl හි අගය පොම්පයේ පාස්පෝට් ජල ලක්ෂණයේ හිස H සමඟ සැසඳේ.

ළිං සංවර්ධනය කිරීමේදී පොම්ප බලය තීරණය වේ:

(3.32)

ch \u003d 14.7 106 0.0019 / 0.58 \u003d 48155 W \u003d 48.15 kW

ළිං සංවර්ධනයේදී ගිල්විය හැකි මෝටරය මගින් පරිභෝජනය කරන බලය:

(3.33)

PED.hl = 48.15/0.54=90 kW

පොම්ප පරිභෝජනයේදී උපරිම අවසර ලත් උෂ්ණත්වය සඳහා ස්ථාපනය පරීක්ෂා කරනු ලැබේ:

°С>27.5 ° ස

[T] - ගිල්විය හැකි පොම්පයේ ඇතුල්වීමේ දී පොම්ප කරන ලද දියරයේ උපරිම අවසර ලත් උෂ්ණත්වය.

ගිල්විය හැකි ඒකකයේ ස්ථාපන ස්ථානයේ ආවරණයේ අභ්‍යන්තර පෘෂ්ඨය සහ ගිල්විය හැකි මෝටරයේ පිටත පෘෂ්ඨය මගින් සාදන ලද වළයාකාර කොටසේ අවම අවසර ලත් සිසිලන ප්‍රවේගය අනුව තාප ඉවත් කිරීම සඳහා ස්ථාපනය පරීක්ෂා කරනු ලැබේ, ඒ සඳහා අපි ප්‍රවාහ අනුපාතය ගණනය කරමු. පොම්ප කරන ලද දියරයෙන්:

වළයාකාර කොටසෙහි ප්රදේශය කොහිද; D - ආවරණ නූල් අභ්යන්තර විෂ්කම්භය; d - SEM හි බාහිර විෂ්කම්භය = 0.785 (0.132-0.1162) = 0.0027m 2 = 0.0019 / 0.0027 = 0.7 m / s

පොම්ප කරන ලද ද්‍රව ප්‍රවාහ අනුපාතය W අවම අවසර ලත් පොම්ප කරන ලද ද්‍රව ප්‍රවේගය [W] ට වඩා වැඩි නම්, ගිල්විය හැකි මෝටරයේ තාප තත්ත්වය සාමාන්‍ය ලෙස සැලකේ.

තෝරාගත් පොම්ප කිරීමේ ඒකකයට තෝරාගත් අත්හිටුවීමේ ගැඹුරේදී අවශ්‍ය ඝාතන තරල ප්‍රමාණය ගැනීමට නොහැකි නම්, එය (අත්හිටුවීමේ ගැඹුර) ΔL = 10-100 m කින් වැඩි කරනු ලැබේ, ඉන්පසු ගණනය කිරීම 5 වන ස්ථානයෙන් ආරම්භ වේ. ΔL හි අගය පරිගණක තාක්ෂණ කැල්ක්යුලේටරයේ කාලය සහ අවස්ථාවන් මත රඳා පවතී.

inclinogram අනුව පොම්ප ඒකකය අත්හිටුවීමේ ගැඹුර තීරණය කිරීමෙන් පසු, තෝරාගත් ගැඹුරේ පොම්පය ස්ථාපනය කිරීමේ හැකියාව පරීක්ෂා කරනු ලැබේ (විනිවිදීමේ මීටර් 10 කට වක්‍ර වැඩිවීමේ වේගය සහ ළිං අක්ෂයේ උපරිම අපගමනය කෝණය අනුව. සිරස් සිට). ඒ අතරම, තෝරාගත් පොම්ප කිරීමේ ඒකකය මෙම ළිඳට සහ ළිඳේ වඩාත්ම භයානක කොටස් වෙත ධාවනය කිරීමේ හැකියාව පරීක්ෂා කරනු ලැබේ, විදුම් කිරීමේදී විශේෂ සැලකිල්ලක් සහ අඩු බැසීමේ වේගයක් අවශ්‍ය වේ.

පැලෑටි වින්‍යාසය පිළිබඳ පැල තෝරා ගැනීම සඳහා අවශ්‍ය දත්ත, පොම්ප, මෝටර සහ අනෙකුත් ශාක ඒකකවල ලක්ෂණ සහ ප්‍රධාන පරාමිතීන් මෙම පොතේ සහ විශේෂ සාහිත්‍යයේ දක්වා ඇත.

ගිල්විය හැකි මෝටරයේ විශ්වසනීයත්වය වක්‍රව තීරණය කිරීම සඳහා, එහි උෂ්ණත්වය තක්සේරු කිරීම රෙකමදාරු කරනු ලැබේ, මන්ද මෝටරයේ අධික උනුසුම් වීම එහි ආයු කාලය සැලකිය යුතු ලෙස අඩු කරයි. නිෂ්පාදකයා විසින් නිර්දේශ කරන ලද උෂ්ණත්වයට වඩා 8-10 ° C කින් එතීෙම් උෂ්ණත්වය වැඩි කිරීම සමහර වර්ගවල පරිවාරකවල සේවා කාලය 2 ගුණයකින් අඩු කරයි. පහත ගණනය කිරීමේ පාඨමාලාව නිර්දේශ කරන්න. 130 ° C දී එන්ජිමේ බලශක්ති අලාභය ගණනය කරන්න:

මෙහි b2, c2 සහ d2 සැලසුම් සංගුණක වේ; Nn සහ ηd.n - පිළිවෙලින් විදුලි මෝටරයේ ශ්‍රේණිගත බලය සහ කාර්යක්ෂමතාව. එන්ජිම අධික උනුසුම් වීම සූත්රය මගින් තීරණය වේ:

මෙහි b3 සහ c3 නිර්මාණ සංගුණක වේ.

සිසිලනය හේතුවෙන් මෝටරයේ පාඩු අඩු වන අතර එය Kt සාධකය මගින් සැලකිල්ලට ගනී.

එහිදී b5 - සංගුණකය.

(3.41)

බොහෝ මෝටර් රථවල ස්ටෝරර් වංගු වල උෂ්ණත්වය 130 ° C නොඉක්මවිය යුතුය. තෝරාගත් එන්ජිමේ බලය තෝරා ගැනීමේ ලැයිස්තුවෙන් නිර්දේශිත එක සමඟ නොගැලපේ නම්, එම ප්රමාණයේ වෙනස් සම්මත ප්රමාණයේ එන්ජිමක් තෝරා ගනු ලැබේ. සමහර අවස්ථාවලදී, විශාල විෂ්කම්භයක් සහිත එන්ජිමක් තෝරා ගත හැකි නමුත්, සම්පූර්ණ ඒකකයේ තීර්යක් මානය පරීක්ෂා කිරීම සහ ළිං ආවරණ නූලෙහි අභ්යන්තර විෂ්කම්භය සමඟ සංසන්දනය කිරීම අවශ්ය වේ.

මෝටරයක් තෝරාගැනීමේදී, අවට ද්රවයේ උෂ්ණත්වය සහ එහි ප්රවාහ අනුපාතය සැලකිල්ලට ගත යුතුය. මෝටර නිර්මාණය කර ඇත්තේ 90 ° C දක්වා උෂ්ණත්වය සහිත පරිසරයක ක්‍රියා කිරීමටය. දැනට, එක් වර්ගයක එන්ජිමක් පමණක් උෂ්ණත්වය 140 ° C දක්වා ඉහළ යාමට ඉඩ සලසයි, නමුත් උෂ්ණත්වය තවදුරටත් වැඩිවීම එන්ජිමේ ආයු කාලය අඩු කරයි. විශේෂ අවස්ථා වලදී මෙම එන්ජිම භාවිතා කිරීමට අවසර ඇත. සාමාන්යයෙන් එතීෙම් වයර්වල උනුසුම් වීම අඩු කිරීම සඳහා එහි බර අඩු කිරීම යෝග්ය වේ. සෑම මෝටරයක්ම එහි සිසිලන තත්ත්වයන් මත පදනම්ව නිර්දේශිත අවම ප්රවාහ අනුපාතයක් ඇත. මෙම වේගය පරීක්ෂා කිරීම අවශ්ය වේ.

කේබල් සහ නල පරාමිතීන් පරීක්ෂා කිරීම

කලින් තෝරාගත් කේබලය පරීක්ෂා කිරීමේදී, ප්රධාන වශයෙන් කරුණු තුනක් සැලකිල්ලට ගත යුතුය: 1) කේබලයේ බලශක්ති පාඩු; 2) ස්ථාපනය ආරම්භ කරන විට එහි වෝල්ටීයතාවයේ අඩුවීමක්; 3) කේබල් ප්රමාණය.

කේබලයේ බලශක්ති පාඩු (kW වලින්) පහත සම්බන්ධතාවයෙන් තීරණය වේ:

එහිදී මම මෝටර් ධාරාව; Lcab - කේබලයේ සම්පූර්ණ දිග (එන්ජිමේ බැසීමේ ගැඹුර සහ මතුපිට කේබලයේ ආසන්න වශයෙන් මීටර් 50 ක් පමණ); Ro - මීටර් 1 ක කේබල් දිග ක්රියාකාරී ප්රතිරෝධය, කැබ් = L + 50. කැබ් = 1124+ 50 = 1174 m

එහිදී ρ20 යනු 20 ° C දී කේබල් හරයේ නිශ්චිත ප්‍රතිරෝධය වන අතර, වැඩ දැඩි කිරීම සහ ඇඹරීම සැලකිල්ලට ගනිමින්, 0.0195 Ohm mm 2 / m ලෙස උපකල්පනය කෙරේ; q - කේබල් හරයේ හරස්කඩ ප්රදේශය, mm 2; α - තඹ රේඛීය ව්යාප්තියේ උෂ්ණත්ව සංගුණකය, 0.0041 / ° C ට සමාන වේ; tkab යනු කේබල් හරයේ උෂ්ණත්වය වන අතර එය ආසන්න වශයෙන් ගණනය කිරීම් සඳහා ළිඳෙහි සාමාන්ය උෂ්ණත්වයට සමාන විය හැක.

∆Ncab = 3 37.5 0.53 1174 10-3=70 kW

අතිරේක බලශක්ති පිරිවැය සහ විශාල හරස්කඩක් සහ අඩු බලශක්ති අලාභයක් සහිත කේබලයක් ප්රතිස්ථාපනය කිරීමේ පිරිවැය සංසන්දනය කිරීමේදී කේබලයේ අවසර ලත් බලශක්ති පාඩුව ආර්ථික ගණනය කිරීම මගින් තීරණය කළ හැකිය. ආසන්න වශයෙන්, බලශක්ති පාඩු ස්ථාපනය මගින් පරිභෝජනය කරන මුළු බලයෙන් 6-10% දක්වා සීමා කළ හැකිය. ස්ථාපනය ක්රියාත්මක කිරීමේදී කේබල් එකේ වෝල්ටීයතාවයේ අඩුවීම ට්රාන්ස්ෆෝමරය මගින් වන්දි ලබා දෙනු ලැබේ, එබැවින්, එහි ක්රියාකාරිත්වයේ සාමාන්ය ආකාරයෙන්, එහි ක්රියාකාරී වෝල්ටීයතාව විදුලි මෝටරයට සපයනු ලැබේ. නමුත් එන්ජිම ආරම්භ කරන විට, වත්මන් ශක්තිය 4-5 ගුණයකින් වැඩි වන අතර වෝල්ටීයතා පහත වැටීම එන්ජිම ආරම්භ නොවන බව සැලකිය හැකිය. එබැවින්, ආරම්භක මාදිලියේදී කේබල් එකේ වෝල්ටීයතා පහත වැටීම පරීක්ෂා කිරීම අවශ්ය වේ. දිගු කේබල් දිග සඳහා මෙය විශේෂයෙන් වැදගත් වේ. වෝල්ටීයතා පහත වැටීම රඳාපවතියෙන් තීරණය වේ.

Ho යනු කේබලයේ ප්‍රේරක ප්‍රතිරෝධය, Ohm/m; 25 සහ 35 mm 2 හරස්කඩ සහිත කේබලයක් සඳහා 0.1 103 Ohm / m; cos φ සහ sin φ - ස්ථාපනය කිරීමේ බලය සහ ප්රතික්රියාකාරක බල සාධක, පිළිවෙලින්; කේබලයේ සැලකිය යුතු දිග නිසා ස්ථාපනය කිරීමේ බල සාධකය ප්රමාණවත් තරම් විශාල වේ; ස්ථාපනයේ නිවැරදි වින්යාසය සමඟ එය 0.86-0.9 ට සමාන වේ.

∆Ustart = (0.53 0.86+0.1 0.6) 65 1174/100=638 V

අවසර ලත් වෝල්ටීයතා පහත වැටීම එන්ජින් දත්ත පත්‍රිකාවේ දක්වා ඇත. එය සූත්‍රය (3.45) මගින් ගණනය කරන ලද ඒවා සමඟ සැසඳේ.

අවසර ලත් කේබල් හරස්කඩ ස්ථාපනය කිරීමේ අනෙකුත් මූලද්රව්යවල මානයන්ට එරෙහිව පරීක්ෂා කරනු ලැබේ.

ගලායාම, ශක්තිය සහ විෂ්කම්භය සඳහා අවසර ලත් හයිඩ්‍රොලික් ප්‍රතිරෝධය සඳහා නල පරීක්ෂා කරනු ලැබේ, එමඟින් උපකරණ ළිඳට ගමන් කිරීම සහතික කරයි. ද්රව චලනය වන විට, පීඩන පාඩුව පොම්පයේ ප්රයෝජනවත් හිසෙන් 5-6% නොඉක්මවිය යුතුය.

හයිඩ්‍රොලික් ප්‍රතිරෝධය තීරණය වන්නේ යැපීමෙනි

එහිදී: λ - ඩාර්සි සංගුණකය,

λ = 0.021/d0.3n

එහිදී: dn යනු පොම්පයේ විෂ්කම්භය (තෙල් කර්මාන්තය සඳහා ගිල්විය හැකි කේන්ද්රාපසාරී පොම්ප නාමාවලිය ස්ථාපනය කිරීම = 0.124 මි.මී.), මි.මී.

λ = 0.021/0.1240.3=0.04

λ = 0.021/0.1160.3=0.07

∆Р \u003d 771 0.04 (1174 (4.1 ∙ 10-5) 2 / 2 0.130) \u003d 0.00024 Pa

ගෑස්-දියර මිශ්රණයක් චලනය වන විට, ප්රතිරෝධයන් එවැනි නිර්ණය කිරීම ඉතා ආසන්න ප්රතිඵල ලබා දෙයි.

නල මාර්ගයේ බර, පොම්ප කරන ලද දියරයේ පීඩනය සහ සියලු උපකරණවල බර (කේබල්, ගිල්විය හැකි ඒකකය) සැලකිල්ලට ගනිමින් පයිප්පවල ශක්තිය පරීක්ෂා කරනු ලැබේ.

මෙම ඡේදයේ ඊළඟ කොටසේ උපදෙස් අනුව මාන පරීක්ෂාව සිදු කෙරේ.

3 ගිල්විය හැකි උපකරණවල විෂ්කම්භය මානය පරීක්ෂා කිරීම

ගිල්විය හැකි උපකරණවල විෂ්කම්භය මානය ළිඳට හානියක් නොමැතිව එහි පහත් කිරීම සහ එසවීම සහතික කළ යුතු අතර ළිඳේ අභ්යන්තර කුහරය ප්රමාණවත් ලෙස සම්පූර්ණයෙන්ම භාවිතා කළ යුතුය.

සාමාන්යයෙන්, උපකරණ සහ ආවරණ අතර පරතරය 3-10 මි.මී. ළිඳේ සැලකිය යුතු ගැඹුරක් සහ එහි වැඩි වක්රය සහිතව, වැඩි නිෂ්කාශනයක් ලබා ගැනීම අවශ්ය වේ. විෂ්කම්භය මානය සාමාන්යයෙන් උපකරණයේ දිග දිගේ කොටස් තුනකින් තීරණය වේ.

පළමු කොටස ටියුබ් කමිසයෙන් ගනු ලැබේ. මෙහිදී, විෂ්කම්භක මානය කේබලයේ සහ සම්බන්ධකයේ විෂ්කම්භය එකතුවට සමාන වේ, ඒවායේ නිෂ්පාදනය සඳහා ප්ලස් ඉවසීම් සැලකිල්ලට ගනී. දෙවන කොටස ගිල්විය හැකි ඒකකයට ඉහලින් ගෙන ඇති අතර, එහි විශාලත්වය සහ රවුම් කේබලයක් ඇති ආසන්නතම නල කමිසයේ ප්රමාණය සැලකිල්ලට ගනී.

එවැනි සම්බන්ධකයක් සාමාන්‍යයෙන් ඒකකයේ සිට මීටර් 10-20 ක් දුරින් පිහිටා ඇති අතර, දෙවැන්න සමඟ එක්ව තරමක් දෘඩ පද්ධතියක් නියෝජනය කරයි. මෙම කොටසෙහි මානය අවසර ලත් ප්‍රමාණය ඉක්මවා ගියහොත්, පයිප්ප 40-50 m දිගකින් කුඩා ප්‍රමාණයකින් ප්‍රතිස්ථාපනය වේ, මේ අනුව, පීඩන අලාභවල සැලකිය යුතු වැඩි වීමක් නොමැතිව මෙම පද්ධතියේ දෘඩතාව (නල - ගිල්විය හැකි ඒකකය) අඩු වේ. පයිප්ප තුළ.

අවසාන කොටස වන්නේ කප්ලිං, පයිප්ප සහ රවුම් කේබලයකින් තොරව ඒකකයේම (Da) විෂ්කම්භය කොටසයි.

පළමු හා අවසාන කොටස්වල උපකරණවල මානයන් පිළිගත නොහැකි නම්, කේබල්, නල, පොම්ප හෝ මෝටරයේ ප්රමාණය වෙනස් කිරීම අවශ්ය වේ. ඒ අතරම, පෙර කොටස්වල දක්වා ඇති ස්ථාපනයේ ඒකක තෝරාගැනීමේ අනුරූප අදියර ද ගණනය කිරීම මගින් පරීක්ෂා කරනු ලැබේ.

4 ට්රාන්ස්ෆෝමර් සහ පාලන ස්ථානයේ පරාමිතීන් පරීක්ෂා කිරීම

ට්‍රාන්ස්ෆෝමරය පරීක්‍ෂා කරනුයේ මෝටරයට අවශ්‍ය වෝල්ටීයතාවයේ එකතුවට වෝල්ටීයතාව ඉහළ නැංවීමට සහ මෝටරය ක්‍රියාත්මක වන විට කේබලයේ වෝල්ටීයතාවය අඩු කිරීමට එය සමත් වේද යන්නයි. මීට අමතරව, ට්රාන්ස්ෆෝමරයේ බලය පරීක්ෂා කරනු ලැබේ.

කේබලයේ වෝල්ටීයතා පහත වැටීම රඳා පැවතීම මගින් තීරණය කරනු ලැබේ, නමුත් වැඩ කිරීම සැලකිල්ලට ගනිමින්, ආරම්භක, වත්මන් ශක්තිය නොවේ. ට්‍රාන්ස්ෆෝමරයේ බලය (kWA හි) සහ ළිඳට එන්නත් කළ යුතු බලය (kVA හි) සංසන්දනය කිරීමෙන් බලය තහවුරු වේ.

පාලන ස්ථානයක් තෝරාගැනීමේදී, ට්රාන්ස්ෆෝමර් වර්ගය, මෝටරයට සපයන ධාරාව සහ වෙනත් කොන්දේසි සැලකිල්ලට ගැනීම අවශ්ය වේ.

ගණනය කිරීම් සඳහා මතුපිට උපකරණවල කාර්යක්ෂමතාව ආසන්න වශයෙන් 0.98 ට සමාන විය හැක.

පරිච්ඡේදය 3. ආරක්ෂාව

1 ළිඳ කේන්ද්රාපසාරී පොම්පවල ස්ථාපනයන් ක්රියාත්මක කිරීමේදී ශ්රම ආරක්ෂාව

ESP ඒකක ස්ථාපනය කිරීම සහ ක්රියාත්මක කිරීමේදී, තෙල් කර්මාන්තයේ ආරක්ෂිත නීති, ඉදිකිරීම් නීති, තාක්ෂණික මෙහෙයුම් නීති සහ පාරිභෝගිකයින් විසින් විදුලි ස්ථාපනයන් ක්රියාත්මක කිරීම සඳහා ආරක්ෂිත නීති දැඩි ලෙස නිරීක්ෂණය කළ යුතුය. මීට අමතරව, සියලුම තෙල් සමාගම් පාහේ ESP ඒකක සමඟ මූලික කටයුතු සිදු කිරීම සඳහා ව්‍යවසාය ප්‍රමිති හෝ රෙගුලාසි සකස් කර ඇත.

ස්ථාපනයේ විදුලි උපකරණ සමඟ සියලුම වැඩ කටයුතු සේවකයින් දෙදෙනෙකු විසින් සිදු කරනු ලබන අතර, ඔවුන්ගෙන් එක් අයෙකුට අවම වශයෙන් 3 වන කාණ්ඩයේ විදුලි කාර්මික සුදුසුකම් තිබිය යුතුය.

බොත්තමක් එබීමෙන් හෝ අක්‍රිය කිරීමෙන් ඒකකය සක්‍රිය කිරීම සහ අක්‍රිය කිරීම පාලක ස්ථානයේ දොරේ පිටත පැත්තේ පිහිටා ඇති ස්විචයක් හැරවීම සිදු කරනු ලබන්නේ අවම වශයෙන් 1 කාණ්ඩයේ සුදුසුකම් ඇති සහ විශේෂ උපදෙස් ලබා ඇති පුද්ගලයින් විසිනි.

ESP ඒකකයේ උපකරණ මෙහෙයුම් අත්පොතට අනුව සවි කර ඇත.

පාලක ස්ථානයේ සිට ළිඳ දක්වා කේබලය බිම සිට මීටර් 0.5 ක උසකින් ලෝහ රාක්ක මත තබා ඇත. මෙම කේබලය එහි දිග දිගේ විවෘත සම්බන්ධතාවයක් තිබිය යුතු අතර එමඟින් ළිඳෙන් පිටවන වායුව කේබලය හරහා ගමන් කළ නොහැක (උදාහරණයක් ලෙස , හරය තුළ වයර් ඇඹරීම හරහා) කාමර පාලන ස්ථාන තුළ. මෙය සිදු කිරීම සඳහා, පාලක ස්ථානයට ගෑස් චලනය හැර කේබල් හරය සම්බන්ධ කිරීම තබා ඇති ලෝහ පෙට්ටියක් සාදා ඇත.

ස්ථාපනයේ සියලුම බිම් උපකරණ විශ්වාසදායක ලෙස පදනම් වේ.

බිම් ලූපයේ ප්රතිරෝධය 4 ohms ට වඩා වැඩි නොවිය යුතුය.

පහත් කිරීමේ සහ එසවීමේ මෙහෙයුම් වලදී, කේබලයක් සහිත පයිප්පවල චලනය වීමේ වේගය 0.25 m / s ට වඩා වැඩි නොවිය යුතුය. බෙරයේ සිට කේබලය එතීම සහ රීල් කිරීම සඳහා, යාන්ත්‍රික බෙරයක දුරස්ථ පාලක ධාවකයක් සහිත UPC ඒකක භාවිතා වේ.

වාහන වලින් ESP ඒකකවල උපකරණ පැටවීම සහ බෑමේදී, රිග් කිරීම සඳහා ආරක්ෂිත නීති අනුගමනය කිරීම අවශ්ය වේ. විශේෂයෙන්, ඔබ මෝටර් රථයක හෝ ස්ලෙඩ් එකක බෑවුම් වලින් වින්ච් එකකින් පහත් කරන ලද කේබල් බෙරයක ආකාරයෙන් නොසිටිය යුතුය. ඔබට ඔහු පිටුපස සිටිය නොහැක. සියලුම පැටවීමේ සහ බෑමේ උපාංග වරින් වර පරීක්ෂා කළ යුතු අතර අවම වශයෙන් සෑම මාස 3 කට වරක් පරීක්ෂා කර සකස් කළ යුතුය.

ප්රවාහන ඒකකයේ, ESP ඒකකයේ සියලුම කොටස් ආරක්ෂිතව සවි කළ යුතුය. පොම්ප, හයිඩ්‍රොලික් ආරක්ෂණය සහ විදුලි මෝටරය වරහන් සහ ඉස්කුරුප්පු වලින් සවි කර ඇත, ට්‍රාන්ස්ෆෝමරය, පාලන ස්ථානය - දම්වැල් සහ බෙරය - එහි අක්ෂය සඳහා ඉස්කුරුප්පු වරහන් හතරක් සමඟ.

නිගමනය

ක්ෂේත්‍රවල තෙල් නිෂ්පාදනය කිරීමේදී, ළිං ක්‍රියාත්මක වන විට, තොරතුරු අඛණ්ඩව එක්රැස් කරනු ලැබේ, සංවර්ධනය පාලනය කිරීමේදී භාවිතා කරනු ලැබේ, එය සැකසීම, විශ්ලේෂණය කිරීම සහ භූ විද්‍යාත්මක හා තාක්ෂණික පියවරයන් සංවර්ධනය කිරීම සඳහා යොදා ගනී.

ඊඑස්පී පොම්පය, ආරක්ෂකයෙකු සහිත ගිල්විය හැකි විදුලි මෝටරය, විදුලි කේබලය, ස්වයංක්‍රීය ට්‍රාන්ස්ෆෝමර් හෝ ට්‍රාන්ස්ෆෝමරය, නල විෂ්කම්භය සහ ළිඳට පොම්ප ගැඹුර තෝරා ගැනීම සාමාන්‍යයෙන් හැඳින්වෙන්නේ එවැනි සම්මත ප්‍රමාණයේ පොම්පය, ආරක්ෂකයෙකු සහිත ගිල්විය හැකි මෝටරය තෝරා ගැනීම, ඒවායේ එකතුව, ස්ථාවර තත්වයේ, අඩුම මිලට නිශ්චිත තරල ඉවත් කිරීම සපයයි.

භූ විද්යාත්මක හා තාක්ෂණික මෙහෙයුම්වල ප්රධාන දිශාව වන්නේ ළිං නිෂ්පාදනය කිරීමේ ඵලදායිතාව වැඩි කිරීම සහ ඒවායේ මාදිලිය ප්රශස්ත කිරීමයි. මෙම අවස්ථාවේ දී, ප්රධාන භූගත උපකරණවල ප්රශස්ත තෝරා ගැනීමක් සිදු කිරීම අවශ්ය වේ. ප්රශස්ත තෝරාගැනීම යනු ළිඳේ සහ භූගත උපකරණවල ලක්ෂණ අතර එවැනි ලිපි හුවමාරුවක් වන අතර, ළිං තරලය ළිඳට එසවීම සඳහා විදුලිය පිරිවැය අවම වේ.

උසස් තත්ත්වයේ උපකරණ තෝරාගැනීම සහ ළිං මෙහෙයුම් ආකාරය තීරණය කිරීම සඳහා, එය අවශ්ය වේ:

එක් එක් TRS හි පහළ කුහරය පිරිසිදු කිරීමට;

ළිංවල ජල ගතික අධ්යයනවල ඔප්පු කළ ප්රතිඵල භාවිතා කරන්න;

හයිඩ්‍රොකාබන් සංචිත නිස්සාරණය සඳහා නවීන ස්ථාපනයන් සහ තාක්ෂණයන් යොදන්න:

ඵලදායි ආකෘතීන් ඇතිවීම නිවැරදිව තීරණය කිරීම සඳහා ළිංවල භූ භෞතික සමීක්ෂණ පිළිබඳ දත්ත ප්රවේශමෙන් අධ්යයනය කරන්න.

භාවිතා කරන ලද මූලාශ්ර ලැයිස්තුව

1. Ivanovsky V.N., Darishchev V.I., Sabirov A.A., Kashtanov V.S., Pekin S.S. තෙල් නිෂ්පාදනය සඳහා පහළට පොම්ප කිරීමේ ඒකක. - එම්: රාජ්ය ඒකීය ව්යවසාය ප්රකාශන ආයතනය "තෙල් සහ ගෑස්" රුසියානු රාජ්ය තෙල් හා ගෑස් විශ්ව විද්යාලය. ඔවුන්ට. ගුබ්කිනා, 2002. - 824 පි.

මිෂ්චෙන්කෝ අයි.ටී. සිදුරු තෙල් නිෂ්පාදනය: විශ්ව විද්‍යාල සඳහා පෙළපොත්. - එම්: ෆෙඩරල් රාජ්ය ඒකීය ව්යවසාය ප්රකාශන ආයතනය "තෙල් සහ ගෑස්" රුසියානු රාජ්ය තෙල් හා ගෑස් විශ්ව විද්යාලය. ඔවුන්ට. ගුබ්කිනා, 2003. - 816 පි.

Ivanovsky V.N., Darishchev V.I., Kashtanov V.S. ආදිය තෙල් හා ගෑස් නිස්සාරණය සඳහා උපකරණ. 1 කොටස. එම්.: තෙල් සහ ගෑස්, 2002. - 768 පි.

Andreev V.V., Urazakov K.R., Dalimov V.U. තෙල් නිෂ්පාදනය පිළිබඳ අත්පොත. එම්.: OOO "නෙඩ්රා - ව්යාපාරික මධ්යස්ථානය", 2000. - 374 පි.

5. තෙල් නිෂ්පාදනය පිළිබඳ අත්පොත / V.V. Andreev, K.R. Urazakov, U. Dalimov සහ වෙනත් අය; එඩ්. කේ.ආර්. උරසාකොව්. 2000. - 374 පි.: ඉල්.

ඔයිල්ෆීල්ඩ් උපකරණ: අත්පොතක් / එඩ්. I. බුකලෙන්කෝ. 2 වන සංස්කරණය, සංශෝධිත. සහ අතිරේක - එම්., නෙඩ්රා, 1990.

Backup_of_str-1-1_2.9StrUCTURE READY1.cdr Backup_of_str-1-1_2.9StrUCTURE READY.cdr Backup_of__Development Schedule print.cdr Backup_of_tech_oil_nas_3_34.cdr _Development කාලසටහන print.cdr සුදුසුකම් 5 සූදානම් ex.cdr PL READY.cdr profile.cdr Tek.N.Tris..cdr ESP.bak Eff.n.t.U1-1.cdr Thumbs.db Pump_ESP.frw SPEC1.cdw SPEC2.cdw SPEC3.cdw

3.තාක්ෂණික කොටස

3.1 ගිල්විය හැකි දඬු රහිත පොම්ප මගින් තෙල් ළිං ක්රියාත්මක කිරීම සඳහා උපකරණ.

මොඩියුලර් මෝස්තරයේ UETsNM සහ UETsNMK හි ගිල්විය හැකි කේන්ද්රාපසාරී පොම්පවල ඒකක නිර්මාණය කර ඇත්තේ තෙල්, ජලය සහ ගෑස්, යාන්ත්රික අපද්රව්ය අඩංගු ආනත ජලාශ තරල ඇතුළුව තෙල් ළිංවලින් පොම්ප කිරීම සඳහාය. ඒකකවලට අනුවාද දෙකක් ඇත: සාම්ප්රදායික සහ විඛාදනයට ඔරොත්තු දෙන. ඇණවුම් කිරීමේදී ඒකක තනතුරක් සඳහා උදාහරණයක්: UETsNM5 - 125 - 1200 VKO2 TU - 26 - 06 - 1486 - 87, ලිපි හුවමාරුවේ සහ තාක්ෂණික ලියකියවිලි වල එය දක්වා ඇත: UETsNM5 - 125 - 1200 TU26 - 06 - 878 : U - ස්ථාපනය, ගිල්විය හැකි මෝටරයකින් E - ධාවකය, N - පොම්පය, M - මොඩියුලර්, 5 - පොම්ප කණ්ඩායම, 125 - ප්රවාහ m3 / දින, 1200 - හිස, VK - වින්යාස විකල්පය, 02 - වින්යාස විකල්පයේ අනුක්රමික අංකය පිරිවිතරයන්ට අනුව.

විඛාදන-ප්රතිරෝධී නිර්මාණයේ ස්ථාපනයන් (UETsNM සහ U) සඳහා, පොම්ප සමූහයේ නම් කිරීමට පෙර "K" අක්ෂරය එකතු කරනු ලැබේ.

UETsNM සහ UETsNMK ස්ථාපනයන් ගිල්විය හැකි ඒකකයක්, කේබලයක්, භූගත විදුලි උපකරණ එකලස් කිරීමකින් සමන්විත වේ - ට්රාන්ස්ෆෝමර් සංකීර්ණ උපපොළක් (තනි පුද්ගල KTPPN හෝ පොකුරු KTPPNKS).

ගිල්විය හැකි කේන්ද්රාපසාරී පොම්පයක් සහ එන්ජිමකින් සමන්විත පොම්ප ඒකකය (හයිඩ්රොලික් ආරක්ෂණය සහිත විදුලි තාපකය) නල නූල මත ළිඳට පහත් කර ඇත.

පොම්ප ඒකකය ළිඳෙන් සාදන තරලය පොම්ප කරන අතර එය නල නූල හරහා මතුපිටට ලබා දෙයි.

විදුලි මෝටරයට බල සැපයුම සපයන කේබලය හයිඩ්රොලික් ආරක්ෂණයට සවි කර ඇත. ලෝහ පටි සහිත පොම්ප සහ නල.

ඒකාබද්ධ පරිවර්තන උපපොළ, කේබලයේ වෝල්ටීයතා පාඩු සැලකිල්ලට ගනිමින් මෝටර් පර්යන්තවල වෝල්ටීයතාව පරිවර්තනය කරයි, සහ පොම්ප කිරීමේ ඒකකයේ ක්රියාකාරිත්වය පාලනය කිරීම, ස්ථාපනය කිරීම සහ අසාමාන්ය මාදිලියේ එහි ආරක්ෂාව සපයයි.

පොම්පය ගිල්විය හැකි, කේන්ද්රාපසාරී, මොඩියුලර්. ආපසු නොයන කපාටය සැලසුම් කර ඇත්තේ නැවතුම් වලදී නල වල දියර තීරුවක බලපෑම යටතේ පොම්ප රෝටරයේ ප්‍රතිලෝම භ්‍රමණය වැළැක්වීම සඳහා වන අතර එමඟින් පොම්ප ඒකකය නැවත ආරම්භ කිරීමට පහසුකම් සපයයි. චෙක් කපාටය පොම්ප හෙඩ් මොඩියුලයට ඉස්කුරුප්පු කර ඇති අතර කාණු කපාටය චෙක් කපාට ශරීරයට දමනු ලැබේ. ළිඳෙන් පොම්ප ඒකකය එසවීමේදී ජලාපවහන කපාටය නල කුහරයෙන් තරලය ඉවත් කිරීමට සේවය කරයි.

ආදාන මොඩියුලයේ ඉන්ටේක් ජාලයේ 25-35% (පරිමාව අනුව) ට වඩා වැඩි නිදහස් වායුවක් අඩංගු ජලාශ තරල පිරිසිදු කිරීම සඳහා, ගෑස් බෙදුම්කරු පොම්ප මොඩියුලය පොම්පයට සම්බන්ධ වේ.

මෝටරය අසමමුහුර්ත, ගිල්විය හැකි, තුන්-අදියර, ලේනුන්-කූඩුව, ද්වි-ධ්රැව, තෙල් පිරී ඇත.

ඒ සමගම, ස්ථාපනයන් සම්පූර්ණ උපාංගයක් සහිත විය යුතුය ShGS 5805-49ТЗУ.

විදුලි මෝටරය සමඟ කේබල් එකලස් කිරීම සම්බන්ධ කිරීම කේබල් ග්රන්ථි භාවිතයෙන් සිදු කෙරේ. ළිං හෙඩ් උපකරණ මඟින් පොම්ප කිරීමේ ඒකකය සමඟ නල නූල අත්හිටුවීම සහ ආවරණ නූල් ෆ්ලැන්ජ් මත කේබල් එකලස් කිරීම, වළලුකර මුද්‍රා තැබීම, සෑදීමේ තරලය ප්‍රවාහ රේඛාවට බැහැර කිරීම සපයයි. ගිල්විය හැකි කේන්ද්රාපසාරී මොඩියුලර් පොම්පය - බහු අදියර, සිරස් නිර්මාණය. පොම්පය අනුවාද දෙකකින් නිපදවනු ලැබේ: සාම්ප්රදායික ETsNM සහ විඛාදනයට ප්රතිරෝධී ETsNMK. පොම්පය ආදාන මොඩියුලයක්, අංශ මොඩියුලයක්, හිස මොඩියුලයක්, චෙක් කපාටයක් සහ බ්ලීඩ් කපාටයකින් සමන්විත වේ.

අනුරූප සම්පූර්ණ කරන ලද ගිල්විය හැකි ඒකකය සමඟ පොම්පයේ මොඩියුල-අංශ ගණන අඩු කිරීමට අවසර ඇත. අවශ්ය බලයේ එන්ජිම. පොම්ප ආදාන මොඩියුලයේ බිත්තිය අසල නිදහස් වායුවේ 25% ට වඩා (පරිමාව අනුව) අඩංගු සෑදීමේ තරලය පොම්ප කිරීම සඳහා, ගෑස් බෙදුම්කරු පොම්ප මොඩියුලයක් පොම්පයට සම්බන්ධ කළ යුතුය. ආදාන මොඩියුලය සහ කොටස් මොඩියුලය අතර ගෑස් බෙදුම්කරු ස්ථාපනය කර ඇත. මොඩියුල එකිනෙකට සම්බන්ධ කිරීම, මොඩියුල-කොටස සහ මෝටරය සමඟ ආදාන මොඩියුලය ෆ්ලැන්ජ් කර ඇත. සම්බන්ධතා රබර් මුදු වලින් මුද්රා කර ඇත. මොඩියුල-අංශවල පතුවළ එකිනෙකට සම්බන්ධ කර ඇත, එන්ජිමේ හයිඩ්‍රොලික් ආරක්ෂණ පතුවළ සමඟ ආදාන මොඩියුලයේ පතුවළ සහිත මොඩියුල කොටස් ස්පින්ඩ් කප්ලිං වේ.

ගෑස් බෙදුම්කරුගේ පතුවළ, මොඩියුල-කොටස සහ ආදාන මොඩියුලය එකිනෙකට සම්බන්ධ කිරීම ද splined couplings හරහා.

සාම්ප්‍රදායික පොම්පවල ප්‍රේරක සහ මාර්ගෝපදේශක වෑන් නවීකරණය කරන ලද අළු වාත්තු යකඩ වලින්, විඛාදනයට ප්‍රතිරෝධී ඒවා සඳහා - නවීකරණය කරන ලද 4N16D72KhSh වලින් සාදා ඇත.

සාම්ප්‍රදායික පොම්ප වල ප්‍රේරක රේඩියෝ සංඛ්‍යාත වෙනස් කරන ලද පොලිමයිඩ් වලින් සෑදිය හැකිය. හිස මොඩියුලය ශරීරයකින් සමන්විත වන අතර, එහි එක් පැත්තක චෙක් කපාටයක් (පොම්ප-සම්පීඩක නළය) සම්බන්ධ කිරීම සඳහා අභ්‍යන්තර කේතුකාකාර නූල් ඇත, අනෙක් පැත්තෙන්, ඉළ ඇට දෙකක් සම්බන්ධ කිරීම සඳහා ෆ්ලැන්ජ් එකක් සහ මොඩියුලයට රබර් මුද්දක් ඇත- කොටස්. ඉළ ඇට තේ හැන්දක සහ වසන්ත රෙදි සෝදන යන්ත්රයක් සහිත බෝල්ට් සමඟ හිස මොඩියුලයේ සිරුරට සවි කර ඇත. රබර් වළල්ල හිස මොඩියුලය සහ කොටස් මොඩියුලය අතර සම්බන්ධය මුද්රා කරයි.

මොඩියුල-කොටස ශරීරයක්, පතුවළක්, ප්‍රේරක පාද සහ මාර්ගෝපදේශක පැකේජයක්, ඉහළ රඳවනයක්, ඉහළ අක්ෂීය රඳවනයක්, හිසක්, පාදයක්, ඉළ ඇට දෙකක් සහ රබර් මුදු වලින් සමන්විත වේ.

මොඩියුල කොටස්වල අඩි ගණන වගුවේ දක්වා ඇත.

ඉළ ඇටය සැලසුම් කර ඇත්තේ පොම්ප කිරීමේ ඒකකය පහත හෙලීමේදී සහ ඉහළ නැංවීමේදී ආවරණ නූල් බිත්තියට යාන්ත්‍රික හානිවලින් අත් සහිත පැතලි කේබලය ආරක්ෂා කිරීම සඳහා ය. ඉළ ඇටයක් සහ වසන්ත රෙදි සෝදන යන්ත්රයක් සහිත බෝල්ට් එකක් සමඟ මොඩියුල-කොටසෙහි පාදයට සවි කර ඇත.

ස්ප්‍රින්ග් ඉලෙක්ට්‍රික් මෝටර්ස් (SEM)

ගිල්විය හැකි මෝටර විදුලි මෝටරයකින් සහ හයිඩ්‍රොලික් ආරක්ෂණයකින් සමන්විත වේ. ත්‍රි-අදියර, අසමමුහුර්ත, ලේනුන්-කූඩුව, ද්වි-ධ්‍රැව, සාමාන්‍ය සහ විඛාදනයට ප්‍රතිරෝධී මෝස්තරයේ ඒකාබද්ධ පෑඩ් ශ්‍රේණියේ ගිල්විය හැකි මෝටර, දේශගුණික අනුවාදය B, කාණ්ඩය 45, 50 Hz සංඛ්‍යාතයක් සහිත AC ජාලයකින් ක්‍රියාත්මක වන අතර ඒවා භාවිතා වේ. තෙල් ළිං වලින් සාදන තරල පොම්ප කිරීම සඳහා මොඩියුලර් සැලසුමක් තුළ ගිල්විය හැකි කේන්ද්රාපසාරී පොම්ප සඳහා ධාවකයක් ලෙස. එන්ජින් නිර්මාණය කර ඇත්තේ දියර (110C උෂ්ණත්වයක් සහිත ඕනෑම අනුපාතයකින් තෙල් සහ ජලය මිශ්‍රණයක්) ක්‍රියා කිරීමටය.

ගිල්විය හැකි EL.MOTORS හි ජල ආරක්ෂණය.

හයිඩ්‍රොලික් ආරක්ෂණය සැලසුම් කර ඇත්තේ ජලාශයේ තරලය විදුලි මෝටරයේ අභ්‍යන්තර කුහරයට ඇතුළු වීම වැළැක්වීමට, විදුලි මෝටරයේ උෂ්ණත්වය හේතුවෙන් අභ්‍යන්තර කුහරයේ තෙල් පරිමාවේ වෙනස්වීම් වලට වන්දි ගෙවීමට සහ විදුලි මෝටර පතුවළ සිට ව්‍යවර්ථය මාරු කිරීමට ය. පොම්ප පතුවළ. ඒකාබද්ධ ශ්‍රේණියක එන්ජින් සඳහා හයිඩ්‍රොලික් ආරක්ෂණ මෝස්තරවල ප්‍රභේද 2 ක් සංවර්ධනය කර ඇත; විවෘත වර්ගය - පී

92, PK92, P114, PK114, සහ සංවෘත වර්ගය - P92D, PK92D, (ප්රාචීරය සහිත) P11D, PK114D;

උපාංග සම්පූර්ණ ශ්‍රේණි ShGS5805.

උපාංග සැලසුම් කර ඇත්තේ GOST 18058 - 80 ට අනුව 14-100 kW බලයක් සහ 2300 දක්වා වෝල්ටීයතාවයක් සහිත PED ශ්‍රේණියේ එන්ජිමක් සහිත (බිල්ට් තාපමිතික පද්ධතියක් ඇති ඒවා ඇතුළුව) විදුලි ගිල්විය හැකි තෙල් නිෂ්පාදන පොම්ප පාලනය කිරීම සහ ආරක්ෂා කිරීම සඳහා ය. V AC.

කේබල්

ස්ථාපනයේ එන්ජිමට විදුලි ශක්තිය සැපයීම සඳහා, කේබල් රේඛාවක් භාවිතා කරනු ලැබේ, එය ප්‍රධාන කේබලයකින් සහ දිගුවකින් සමන්විත වන අතර එය කේබල් ඇතුල්වීමේ කමිසයකින් සවි කර ඇති අතර එමඟින් විදුලි එන්ජිමට කේබල් රේඛාව තදින් සම්බන්ධ කිරීම සහතික කරයි.

අරමුණ මත පදනම්ව, කේබල් රේඛාව ප්රධාන කේබල් ලෙස ඇතුළත් විය හැකිය - KPBK වෙළඳ නාමවල රවුම් කේබල්; KTEBC; KTfSBC; හෝ පැතලි ශ්රේණි KPBP; KTEB; KFSB;

දිගු කේබලයක් ලෙස, KPBP සහ KFSB වෙළඳ නාමවල පැතලි කේබල්.

රවුම් ආකාරයේ කේබල් ග්රන්ථිය: ෙපොලිඑතිලීන් පරිවාරක සහිත KPBK සහ KPBP සන්නාමවල කේබල් + 90C දක්වා පරිසර උෂ්ණත්වවලදී කියාත්මක කිරීම සඳහා නිර්මාණය කර ඇත.
සාම්ප්රදායික ESP හි කාර්ය සාධන ලක්ෂණ
වගුව අංක 18

ඒකක ප්රමාණය	පෝෂණය: m3/දින	හිස: එම්
UETsN5 - 40-1400	25-70	1425-1015
UETsN5-40-1750	25-70	1850-1340
UETsN5-80-1200	60-115	1285-715
UETsN5-80-1800	60-115	1905-1030
UETsN5-130-1200	100-155	1330-870
UETsN5-130-1700	100-155	1940-1300
UETsN5-200-800	145-250	960-545
UETsN5-200-1350	145-250	1480-850
UETsN5A-160-1400	125-505	1560-1040
UETsN5A-160-1750	125-505	1915-1290
UETsN5A-250-1000	190-330	1160-610
UETsN5A-250-1750	195-330	1880-1200
UETsN5A-360-850	290-430	950-680
UETsN5A-360-1400	290-430	1610-115
UETsN5A-500-800	420-580	850-700
UETsN5A-500-1000	420-580	1160-895
UETsN6-250-1050	200-330	1100-820
UETsN6-250-1400	200-300	1590-1040
UETsN6-350-1100	280-440	1280-700
UETsN6-500-750	350-680	915-455
UETsN6-500-1000	350-680	1350-600
UETsN6-700-800	550-900	870-550

මොඩියුලර් ESP හි කාර්ය සාධන ලක්ෂණ

වගුව අංක 19

ඒකක ප්රමාණය	පෝෂණය: m3/දින	හිස: එම්
UETsNM-50-1550	25-70	1610-1155
UETsNM-80-1050	60-115	1290-675
UETsNM-80-1550	60-115	1640-855
UETsNM-80-2000	60-115	2035-1060
UETsNM5-125-1200	105-165	1305-525
UETsNM5-125-1500	105-165	1650-660
UETsNM5 - 200-800	150-265	970-455
UETsNM5-200-1100	150-265	1320-625
UETsNM5A-160-1050	125-205	1210-715
UETsNM5A-250-1300	125-340	1475-775
UETsNM5A-250-1400	125-340	1575-825
UETsNM5A-400-950	300-440	1180-826
UETsNM5A-400-1200	300-440	1450-1015
UETsNM5A-500-800	430-570	845-765
UETsNM5A-500-1000	430-570	1035-935
UETsNM6-250-1250	200-340	1335-810
UETsNM6-320-1400	280-440	1505-775
UETsNM6-500-1050	380-650	1215-560
UETsNM6-500-1400	380-650	1625-800

3.2 විදුලි ගිල්විය හැකි පොම්පයක (ESP) මෙහෙයුම් ලක්ෂණය.

සියලුම වර්ගයේ පොම්ප H(Q) යැපුම් වක්‍ර (පීඩනය, ප්‍රවාහ) ආකාරයෙන් ගමන් බලපත්‍ර ක්‍රියාකාරී ලක්ෂණයක් ඇත; n(Q)

(කාර්යක්ෂමතාවය පෝෂණය); N (Q) (බල පරිභෝජනය, සැපයුම).

සාමාන්‍යයෙන්, මෙම පරායත්තතා මෙහෙයුම් ප්‍රවාහ අනුපාත පරාසයක හෝ තරමක් විශාල පරතරයකින් ලබා දී ඇත.

ESP ඇතුළු ඕනෑම කේන්ද්රාපසාරී පොම්පයක්, සංවෘත පිටවන කපාටයක් සමඟ ක්රියා කළ හැකිය (t. A: Q \u003d 0). H=H max පිටවන ස්ථානයේ පසු පීඩනයකින් තොරව (t.BQ=Q max: H=0).

පොම්පයේ ප්‍රයෝජනවත් කාර්යය පීඩනයට සැපයුමේ නිෂ්පාදනයට සමානුපාතික වන බැවින්, මෙම ආන්තික මාදිලි 2 සඳහා, ප්‍රයෝජනවත් කාර්යය 0 ට සමාන වනු ඇත, එබැවින් කාර්යක්ෂමතාව. = 0.

Q සහ H හි නිශ්චිත අනුපාතයකින්, අවම අභ්යන්තර පාඩු, කාර්යක්ෂමතාව. ආසන්න වශයෙන් 0.5-0.6 උපරිම අගයට ළඟා වේ.

සාමාන්‍යයෙන්, අඩු ප්‍රවාහයක් සහ කුඩා ප්‍රේරක විෂ්කම්භයක් මෙන්ම අඩි විශාල සංඛ්‍යාවක් සහිත පොම්පවල කාර්යක්ෂමතාව අඩු වේ. උපරිම කාර්යක්ෂමතාවයට අනුරූප වන ප්රවාහ සහ පීඩනය පොම්පයේ ප්රශස්ත ක්රියාකාරී ආකාරය ලෙස හැඳින්වේ. n (Q) එහි උපරිමයට ආසන්නව යැපීම සුමටව අඩු වේ, එබැවින්, ප්‍රශස්ත එකකින් එක් දිශාවකට හෝ වෙනත් ආකාරයකින් අපගමනය වන ආකාරවලින් ESP ක්‍රියාත්මක කිරීමට අවසර ඇත. මෙම අපගමනයන්හි සීමාවන් ESP හි නිශ්චිත ලක්ෂණ මත රඳා පවතින අතර කාර්යක්ෂමතාවයේ අඩුවීමට අනුරූප විය යුතුය. 3-5% කින්. මෙය නිර්දේශිත ප්‍රදේශය ලෙස හැඳින්වෙන හැකි මාදිලිවල සම්පූර්ණ පරාසයකට මග පාදයි.

ළිඳක් සඳහා පොම්පයක් තෝරාගැනීම ESP සඳහා එවැනි සම්මත ප්රමාණය තෝරාගැනීම දක්වා අඩු කර ඇති අතර එමඟින් එය ප්රශස්ත මාදිලියේ කොන්දේසි යටතේ හෝ ලබා දී ඇති ගැඹුරකින් පොම්ප කිරීම සඳහා නිර්දේශිත ප්රවාහ අනුපාතය යටතේ ක්රියාත්මක වේ. දැනට නිපදවන ලද පොම්ප 40 (ETsN 5-40-950) සිට 500 m3/දින (ETsN 6-50-750) දක්වා නාමික ප්‍රවාහ අනුපාත සඳහා නිර්මාණය කර ඇති අතර හිස 450 m (ETsN6-500-450) සිට 1500 m (ETsN6- 100-1500). මීට අමතරව, විශේෂ අරමුණු සඳහා පොම්ප ඇත, උදාහරණයක් ලෙස, ජලාශවලට ජලය පොම්ප කිරීම සඳහා. මෙම පොම්ප 3000 m3 / day දක්වා ප්රවාහ අනුපාතය සහ 1200 m දක්වා හිසක් ඇත. පොම්පය ජය ගත හැකි පීඩනය අඩි ගණනට සෘජුවම සමානුපාතික වේ, ප්‍රේරකයේ ප්‍රමාණය මත රඳා පවතී i.e. පොම්පයේ රේඩියල් මානයන්ගෙන්.

පොම්ප ආවරණයේ පිටත විෂ්කම්භය 92 mm, ජලය මත වැඩ කරන විට එක් අදියරකින් වර්ධනය වන සාමාන්ය හිස මීටර් 3.69 සිට 4.2 දක්වා උච්චාවචනයන් සමඟ මීටර් 3.86 කි.

114 mm පිටත විෂ්කම්භයක් සහිතව, සාමාන්ය හිස මීටර් 5.03 සිට 6.84 දක්වා උච්චාවචනයන් සහිත මීටර් 5.76 කි.
3.3 මොඩියුලර් මෝස්තරයේ ESP ක්රියාත්මක කිරීම සඳහා තාක්ෂණික කොන්දේසි

ජල-තෙල් මිශ්රණයේ උපරිම ඝනත්වය - 1400kg/m3
Kinematic viscosity - 1mm2/s
හයිඩ්රජන් දර්ශකය pH අගය - 6.0 - 8.5
ඝන අංශුවල උපරිම ස්කන්ධ ප්රමාණය (සාන්ද්රණය) - 0.01% (0.1g / l)
දියර පොම්ප කරන ජල කප්පාදුව 99% ට වඩා වැඩි නොවේ.
ගෑස් බෙදුම්කරු සමඟ පොම්පය ලබා ගැනීමේදී නිදහස් වායුවේ උපරිම අන්තර්ගතය 25% - 50% කි.
හයිඩ්රජන් සල්ෆයිඩ් H2S හි අන්තර්ගතය - 0.01 g / l.
පොම්ප කරන ලද දියරයේ උෂ්ණත්වය 90C ට වඩා වැඩි නොවේ.
UETsNM හි ප්රති-විඛාදන අනුවාදය සඳහා, හයිඩ්රජන් සල්ෆයිඩ් H2S හි අන්තර්ගතය 125 g / l වේ.
අලුත්වැඩියා කිරීමට පෙර ESP වගකීම් කාලය - දින 830. කපා හැරීමට පෙර කාලය වසර 5.5 කි.

වගු අංක 20

ස්ථාපනය	පොම්පය	පොම්ප මොඩියුලය ගෑස් බෙදුම්කරු	එන්ජිම
UETsNM5-50-1300	ETsNM5-50-1300	1MNG - 5	PED432-103V5
UETsNM5-50-1300	ETsNM5-50-1300	1MNG - 5	PED4K32-103V5
UETsNM5-50-1550	ETsNM5-50-1550	1MNG - 5	PED432-103V5
UETsNM5-50-1550	ETsNM5-50-1550	1MNG - 5	PED4K32-103V5
UETsNM5-50-1700	ETsNM5-50-1700	1MNG - 5	PED432-103V5
UETsNM5-50-1700	ETsNM5-50-1700	1MNG - 5	PED4K32-103V5
UETsNM5-80-1200	ETsNM5-80-1200	1MNG - 5	PED4K32-103V5
UETsNM5-80-1550	ETsNM5-80-1550	1MNG - 5	PED432-103V5
UETsNM5-80-1550	ETsNM5-80-1550	1MNG - 5	PED4K32103V5
UETsNM5-80-1800	ETsNM5-80-1800	1MNG - 5	PED445-103V5
UETsNM5-80-1800	ETsNM5-80-1800	1MNG - 5	PED4K45-103V5
UETsNM5-125-1200	ETsNM5125-1200	1MNG - 5	PED445-103V5
UETsNM5-125-1200	ETsNM5-125-1200	1MNG - 5	PED4K45-103V5
UETsNM5-125-1300	ETsNM5-125-1300	1MNG - 5	PED445-103V5
UETsNM5-125-1300	ETsNM5-125-1300	1MNG - 5	PED4K45-103V5
UETsNM5-125-1800	ETsNM5-125-1800	1MNG - 5	PED4S63-103V5
UETsNM5-125-1800	ETsNM5-125-1800	1MNG - 5	PED4SK63-103V5
UETsNM5-200-1400	ETsNM5-200-1400	1MNG - 5	PED4S90-103V5
UETsNM5-200-800	ETsNM5-200-800	1MNG - 5	PED445-103V5
UETsNM5A-160-1450	ETsNMK5A-160-1450	1MNG - 5A	PED4S63-103V5
UETsNM5A-160-1450	ETsNMK5A-160-1450	1MNG - 5A	PED4SK63-103V5
UETsNM5A-160-1750	ETsNMK5A-160-1750	1MNG - 5A	PED4S90-117V5
UETsNM5A-160-1750	ETsNMK5A-160-1750	1MNG - 5A	PED4SK90-117V5
UETsNM5A-160-1750	ETsNMK5A-160-1750	1MNG - 5A	PED463-117V5
UETsNM5A-250-1000	ETsNMK5A-250-1000	1MNG - 5A	PED4K63-117V5
UETsNM5A-250-1000	ETsNMK5A-250-1000	1MNG - 5A	PEDUS90-117V5
UETsNM5A-250-1400	ETsNMK5A-250-1400	1MNG - 5A	PEDUSK90-117V5
UETsNM5A-250-1400	ETsNMK5A-250-1400	1MNG - 5A	PEDUSK90-117V5
UETsNM5A-250-1700	ETsNMK5A-250-1700	1MNG - 5A	PEDUSK90-117V5
UETsNM5A-250-1700	ETsNMK5A-250-1700	1MNG - 5A	PEDUSK90-117V5
UETsNM5A-250-1800	ETsNMK5A-250-1800	1MNG - 5A	PEDUSK90-117V5
UETsNM5A-250-1800	ETsNMK5A-250-1800	1MNG - 5A	PEDUSK90-117V5
UETsNM5A-400-950	ETsNMK5A-400-950	1MNG - 5A	PEDUSK90-117V5
UETsNM5A-400-950	ETsNMK5A-400-950	1MNGK - 5A	PEDUSK90-117V5
UETsNM5A400-1250	ETsNMK5A-400-1250	1MNG - 5A	PEDUS125-117V5
UETsNM5A-400-1250	ETsNMK5A-400-1250	1MNG - 5A	PEDUS125-117V5
UETsNM5A-500-800	ETsNMK5A-500-800	1MNG - 5A	PEDUS125-117V5
UETsNM5A-500-800	ETsNMK5A-500-800	1MNGK - 5A	PEDUSK125-117V5
UETsNM5A -500-1000	ETsNM5A - 500-1000	MNG-5A	PEDUSK125-117V5
UETsNMK5A -500-1000	ETsNMK5A - 500-1000	MNGK-5A	PEDUSK125-117V5
UETsNM6-250-1050	ETsNM6-250-1050	MNG -6	PEDU90 -123V5
UETsNMK6-250-1050	ETsNM6-250-1050	MNGK-6	PEDUK90-123V5
UETsNM6-250-1400	ETsNM6-250-1400	1MNG - 6	PEDUK90-123V5
UETsNMK6-250-1400	ETsNM6-250-1400	1MNGK - 6	PEDUK90-123V5
UETsNM6-250-1600	ETsNM6-250-1600	1MNGK - 6	PEDUK90-123V5
UETsNMK6-250-1600	ETsNM6-250-1600	1MNGK - 6	PEDUK90-123V5
UETsNM6-320-1100	ETsNM6-320-1100	1MNGK - 6	PEDUK90-123V5
UETsNMK6-320-1100	ETsNM6-320-1100	1MNGK - 6	PEDUK90-123V5
UETsNM6-500-750	ETsNM6-500-750	1MNGK - 6	PEDUK90-123V5
UETsNMK6-500-750	ETsNM6-500-750	1MNGK - 6	PEDUK90-123V5
UETsNM6-500-1050	ETsNM6-500-1050	1MNGK - 6	PEDUS125-117V5
UETsNMK6-500-1050	ETsNM6-500-1050	1MNGK - 6	PEDUSK125-117V5
UETsNM6-800-1000	ETsNM6-800-1000	1MNGK - 6	PEDUS180*-130V5
UETsNMK6-800-1000	ETsNM6-800-1000	1MNGK - 6	PEDUSK180-130V5
UETsNM6-1000-900	ETsNM6-1000-900	1MNGK - 6	PEDUS250-130V5
UETsNMK6-1000-900	ETsNM6-1000-900	1MNGK - 6	PEDUSK250-130V5
UETsNM6-1000-1000	ETsNM6-1000-1000	1MNGK - 6	PEDUSK250-130V5
UETsNMK6-1000-1000	ETsNM6-1000-1000	1MNGK - 6	PEDUSK250-130V5
UETsNM6-1250-800	ETsNM6-1250-800	1MNGK - 6	PEDUSK250-130V5
UETsNMK61250-800	ETsNM6-1250-800	1MNGK - 6	PEDUSK250-130V5
UETsNM61250-900	ETsNM6-1250-900	1MNGK - 6	PEDUS360-130V5
UETsNMK6-1250-900	ETsNM6-1250-900	1MNGK - 6	PEDUSK360-130V5

ස්ථාපන කණ්ඩායම

තීර්යක් ස්ථාපන ප්රමාණය, මි.මී

මෙහෙයුම් අභ්යන්තර විෂ්කම්භය

තීරු, මි.මී

මෙම තාක්‍ෂණය සැලසුම් කර ඇත්තේ ESP සහිත ළිංවල තාක්ෂණික පරාමිතීන්හි මෙහෙයුම් ගණනය කිරීම් සිදු කිරීම සඳහා වන අතර, අතරමැදි සහ අවසාන ගණනය කළ අගයන්හි නිරවද්‍යතාවය ක්ෂේත්‍ර තත්වයන් සඳහා අවසර ලත් අගයන් තුළ ඇත.

මෙම ක්රමය දේශීය හා විදේශීය අධ්යයන මගින් ලබාගත් ජලය සහ වායු මිශ්රණවල පරාමිතීන් සඳහා ගණිතමය පරායත්තයන් භාවිතා කරයි. මෙම තාක්ෂණයේ අවසාන ඉලක්කය වන්නේ කොන්දේසි සහිත ළිං ලක්ෂණය සමඟ තෝරාගත් පොම්පයේ මෙහෙයුම් ලක්ෂණවල ඡේදනය වීමේ ලක්ෂ්යය තීරණය කිරීමයි, i.e. ළිඳ සහ පොම්පය ඒකාබද්ධව ක්රියාත්මක කිරීම සඳහා කොන්දේසි සොයා ගැනීම.

මෙම ක්රමය විදේශ ගමන් බලපත්රය (ජලය මත) ලක්ෂණ මත තෙල්-ජල මිශ්රණයේ දුස්ස්රාවීතාවයේ බලපෑම සැලකිල්ලට ගනී. තාක්ෂණය ඇල්ගොරිතම ආකාරයෙන් ඉදිරිපත් කෙරේ, i.e. එය පොම්ප ළිඳේ ප්රධාන තාක්ෂණික පරාමිතීන් ලබා ගැනීම සඳහා ගණනය කිරීමේ මෙහෙයුම් අනුපිළිවෙලක් ලබා දෙයි.

ළිඳ දිගු කිරීමේ සාධකය

\u003d 1-Ld / Ns දක්වා

Ld - m හි ළිං දිගුව.

Нс - ළිඳේ සිරස් ගැඹුර, වක්ර නොවන ළිඳක් සඳහා ළිඳේ දිග, m.

වළලුකරයේ තෙල් ඝනත්වය

n.c.= n pov + 1.03 x  n. වර්ග / 2.085; kg/m3

ක්ෂේත්‍ර අධ්‍යයන ප්‍රතිඵල මත පදනම්ව මෙම සූත්‍රය ප්‍රධාන වශයෙන් Ppr  Rnas තත්ත්වය සඳහා වේ. Rpr තත්ත්වය සඳහා භාවිතා කළ හැක< Рнас в пределах не более 10% по объему. При  = 0. Ppr = Psat.

Рpr - පොම්පය ලබා ගැනීමේ පීඩනය, MPa

Rnas - සන්තෘප්ත පීඩනය, MPa

prපොම්ප පරිභෝජනයේ ගෑස් අන්තර්ගතය % පරිමාව.

3.ජල-තෙල් මිශ්‍රණයේ ඝනත්වය kg/m3

cm = n. වර්ග අඩි (1-n/100) +in x n/100

n.sq. - සෑදීමේ තෙල් ඝනත්වය, kg / m

v - නිපදවන ජලයෙහි ඝනත්වය, kg/m3

N - නිෂ්පාදිත තෙල්වල ජල කප්පාදුව,%

පොම්පය ලබා ගැනීම සඳහා සපයනු ලබන ජල-තෙල් මිශ්රණයේ පරිමාව වැඩිවීම සැලකිල්ලට ගන්නා සංගුණකය.

(Kcm >1),

Vpl යනු ජලාශයේ තෙල් පරිමා සාධකය (Vpl > 1)
5. පොම්ප පරිභෝජනයට ඇතුළු වන ජල-තෙල් මිශ්‍රණයේ දුස්ස්රාවිතතාවය (n = 60% දී)

කොහෙද Mn. pl - ජලාශ තෙල් දුස්ස්රාවීතාවය, MPa x s

msm නම්< 5 МПа х с или n >60%, එවිට නිවැරදි කිරීමේ සාධක Kd = 1; Kn = 0.99;

6.පොම්ප ප්‍රවාහය සඳහා නිවැරදි කිරීමේ සාධකය (ප්‍රවාහ අඩු කිරීමේ සාධකය)

Kd \u003d 1 - 0.0162 ( cm - 5) 0.544

හිස සඳහා නිවැරදි කිරීමේ සාධකය (පීඩනය අඩු කිරීමේ සාධකය).

Kn = 0.99 - 0.0128 (cm - 5) 0.5653

එය ප්‍රශස්ත ප්‍රකාරයට මාරු කිරීමට පෙර (ESP හෝ SRP) මාදිලියේ ක්‍රියාත්මක වන ළිඳෙහි ලබා දී ඇති ස්ථිතික මට්ටම: m

Nst \u003d (Np.n - Nd) x,
Npn - පොම්පය අත්හිටුවීමේ ගැඹුර: m

Nd - ගතික මට්ටම: m

Рpl - ජලාශ පීඩනය: MPa

Рzatr - වළයාකාර පීඩනය: MPa

P බෆරය - බෆරය මත පීඩනය: MPa

සටහන: ගලා යන ක්රමයෙන් ESP වෙත මාරු කරන ලද ළිං සඳහා, පියනෙන් පසුව. අළුත්වැඩියා කිරීම සහ සූත්‍රය 8 හි කැණීමෙන් පසු වහාම Np ගනු ලැබේ. n \u003d Hs .; Nd = 0

හිස m 6 / day 2 අනුව පොම්පයේ වැඩ කරන ප්රදේශයට ළිඳේ කොන්දේසි සහිත ලක්ෂණය ආසන්න වශයෙන් සංගුණකය

, කොහෙද

S1, S3 - වැඩ කරන කොටසෙහි සමීකරණය, ලක්ෂණ, කලින් තෝරාගත් පොම්ප ප්රමාණය තීරණය කරන සංගුණකවල සංඛ්යාත්මක අගයන්.

S1 - [m], S3 - [day.kv / m.cub.]

ළිං ඵලදායිතා සංගුණකයේ (Kpr) අන්‍යෝන්‍ය වශයෙන්, පොම්ප පරිභෝජනයට ඇතුළු වන ජල-තෙල් මිශ්‍රණයේ ස්කන්ධ ප්‍රවාහ අනුපාතය සංලක්ෂිත වේ; දවස/m2 MPa.

සැපයුම් m3 / දින පොම්පයේ වැඩ කරන ප්රදේශයට ළිංවල කොන්දේසි සහිත ලක්ෂණ ආසන්න වශයෙන් සංගුණකය

B \u003d (S2 - Kpr

) x Kd/ 2.2 x Kcm x S3;
S 2 - කලින් තෝරාගත් පොම්ප ප්‍රමාණයේ (දින / m2) ලක්ෂණයේ වැඩ කරන කොටසෙහි සංඛ්‍යාත්මක සංගුණකය

මතුපිට තත්ව m3/day qzh = B + A + B 2 වලදී ළිඳකින් ප්රශස්ත තරල නිස්සාරණය සැලසුම් කිරීම;

සටහන: 12 අයිතමයේ සූත්‍රය ලබා ගන්නේ ළිඳේ පතුලට තරල ගලා ඒමේ සමීකරණයේ ඒකාබද්ධ විසඳුමේ තත්වය සහ ගිල්විය හැකි කේන්ද්‍රාපසාරී පොම්පයක ලක්ෂණයේ වැඩ කරන ප්‍රදේශයේ සමීකරණයෙනි:

(b) සමීකරණය (b) (a) වෙතින් g x සඳහා ප්‍රකාශනය ආදේශ කිරීම සහ සමහර පරිවර්තනයන් සිදු කිරීම, අපි g x සඳහා ප්‍රකාශනය ලබා ගනිමු (අයිතමය 12)

සැලසුම් පතුලේ සිදුරු පීඩනය MPa

Rzab \u003d Rpl - qzh / Kpr;

මිනීමැරුම්වලදී දියර මත ළිං සංවර්ධනය තුළ ගතික මට්ටම; එම්

rf.gl යනු කිලී තරලයේ ඝනත්වය, kg/m3 වේ

පොම්පය අත්හිටුවීමේ ගැඹුර: m

,
Rnas - සන්තෘප්ත පීඩනය, MPa

ස්ථාවර-රාජ්ය මෙහෙයුම යටතේ ළිඳෙහි ක්රියාකාරී ගතික මට්ටම සැලසුම් කිරීම; එම්

ගණනය කිරීම සඳහා මූලික දත්ත අවශ්‍ය වේ.

10. Rpl - ජලාශ පීඩනය, MPa

11. Рzatr - වළයාකාර පීඩනය, MPa

12. Rbuf - බෆර් පීඩනය, MPa

Kpr - ඵලදායිතා සාධකය m3/දින MPa

14. gl ඝාතන ද්රව ඝනත්වය; kg/m3

ළිඳ 1739 සඳහා ESP තෝරාගැනීම ගණනය කිරීම
ගණනය කිරීම සඳහා මූලික දත්ත:

ළිං ප්රවාහ අනුපාතය Q w = 130 m 3 / day
ජල කප්පාදුව n = 87%.
ළිං ගැඹුර Hc = 2808m.
පොම්පය අත්හිටුවීමේ ගැඹුර H a.s. = 1710m.
ගතික මට්ටම H d = 610 m.
වළලුකරයේ පීඩනය P zatr = 0.8 MPa.
නිපදවන ජලයෙහි ඝනත්වය  = 1170kg/m3
ජලාශ පීඩනය Р pl = 25.6 MPa
කඳේ L බීට් = 27.2 m.
ඝාතන දියරයේ ඝනත්වය  පිළිස්සී \u003d 1170 kg / m 3
ඵලදායිතා සංගුණකය K pr \u003d 1.62 m 3 / day MPa

සැලසුම් කරන ලද ප්රශස්ත තේරීම 130 m 3 / දින

K d =1; K n \u003d 0.99.

7. පොම්පය ETSN5-125-1400 පෙර-තෝරන්න

S1=642.37; S2=17.43; S3=0.096

9.
10.
11.
12.
13.

අපි H mon = 1650m පිළිගන්නවා

15. Q cm \u003d Q zhopt * K cm \u003d 120.1 * 1.014 \u003d 121.8 m. 3 / දිනකට

පොම්පය ESP 5-125-1400 සඳහා, තරල තෝරා ගැනීම සඳහා වැඩ කරන ප්රදේශය 90-160 m3 / දිනකට වේ. මේ අනුව, 136.9 m3 / day හි ප්රක්ෂේපිත ආපසු ගැනීම පිළිගත හැකි අතර පොම්පය ප්රශස්ත තත්ව යටතේ ක්රියාත්මක වේ.

^ ළිං 235 සඳහා ESP තේරීම ගණනය කිරීම
ගණනය කිරීම සඳහා මූලික දත්ත:

ළිඳ ESP ඒකකය 5-80-1550 මගින් ක්රියාත්මක වේ

ප්රක්ෂේපිත ආපසු ගැනීම 111.4 m3/day

ළිං ප්රවාහ අනුපාතය Q w = 90 m 3 / day
ජල කප්පාදුව n = 91%.
ළිං ගැඹුර Hc = 2803m.
පොම්පය අත්හිටුවීමේ ගැඹුර H a.s. = 1560m.
ගතික මට්ටම H d = 780 m.
නිෂ්පාදන නූල් D eq = 0.130m අභ්යන්තර විෂ්කම්භය.
වළලුකරයේ පීඩනය Р පිරිවැය = 0.9 MPa.
මතුපිට තත්ත්‍වයේ තෙල් ඝනත්වය  n.pov \u003d 840 kg / m 3
ජලාශ තත්ව තුළ තෙල් ඝනත්වය  n.pl \u003d 830 kg / m 3
පරිමාමිතික සංගුණකය  = 1.108
නිපදවන ජලයෙහි ඝනත්වය  = 1160kg/m3
සන්තෘප්ත පීඩනය P us = 6.23 MPa.
ජලාශ පීඩනය Р pl = 24.5 MPa
කඳේ L බීට් = 5.6 m.
ඝාතන දියරයේ ඝනත්වය  පිළිස්සී \u003d 1200 kg / m 3
ඵලදායිතා සංගුණකය K pr \u003d 1.12 m 3 / day MPa
ජලාශ තත්ත්‍වයේ තෙල් දුස්ස්රාවීතාවය  n = 1.83 MPa*s

K d =1; K n \u003d 0.99.

7. පොම්පය ESP5-130-1400 පෙර-තෝරන්න

S1=653.92; S2=18.72; S3=0.1

9.
10.
11.
12.
13.

අපි H mon = 1300m පිළිගන්නවා

15. Q cm \u003d Q zhopt * K cm \u003d 94.9 * 1.0097 \u003d 95.8 m. 3 / දිනකට

සමාන ජල ප්රමාණය

පොම්පය ESP 5-130-1400 සඳහා, තරල තෝරා ගැනීම සඳහා වැඩ කරන ප්රදේශය වේ
90-180 m. 3 / දිනකට මේ අනුව, ප්රක්ෂේපිත ආපසු ගැනීම දිනකට 111.4 m. 3 කි

ළිං 3351 සඳහා ESP තේරීම ගණනය කිරීම

ළිඳ UETsN 5-125-1300 පොම්ප මගින් ක්රියාත්මක වේ

ගණනය කිරීම සඳහා මූලික දත්ත:

හොඳින් ප්රවාහ අනුපාතය Qzh = 97 m3 / day
ජල කප්පාදුව n = 50%.
ළිං ගැඹුර Hc = 2798m.
පොම්පය අත්හිටුවීමේ ගැඹුර Lp.l. = 1460m.
ගතික මට්ටම Hd = 1260 m.
නිෂ්පාදන ආවරණ විෂ්කම්භය Dek = 0.130m.
වළලුකරයේ පීඩනය Рzatr = 3 MPa.
මතුපිට තත්වවල තෙල් ඝනත්වය rn.sov = 840 kg/m3
ජලාශ තත්වවල තෙල් ඝනත්වය рn.pl = 830 kg/m3
පරිමාව සංගුණකය ext = 1.108
නිපදවන ජල ඝනත්වය pv = 1170kg/m3
සන්තෘප්ත පීඩනය Pnas = 6.23 MPa.
ජලාශ පීඩනය Рpl = 25.4 MPa
ලුඩ් කඳ = 12.1 m.
ඝාතන ද්රවයේ ඝනත්වය р zhgl = 1170 kg/m3
ඵලදායිතා සංගුණකය Kpr = 1.3 m3 / day MPa
සංචිත තත්වයන් තුළ තෙල්වල දුස්ස්රාවීතාවය Mn = 1.83 MPa x s

ගණනය කිරීම
ප්‍රක්ෂේපිත ආපසු ගැනීම 120m3/දිනකට

9. පොම්පය ESP5-125-1400 පෙර-තෝරන්න

S1=642.37; S2=17.43; S3=0.096

10.
11.
12.
13
14.
15.

අපි Npn = 1850m පිළිගන්නවා
16

17. Q cm \u003d Qzhopt x Kcm \u003d 127 x 1.054 \u003d 134 m3 / දින

සමාන ජල ප්රමාණය

ළිං සඳහා ESP තෝරාගැනීම ගණනය කිරීම 1713

හොඳින් ප්රවාහ අනුපාතය ප්‍රශ්නය හා = 80 එම් 3 /දින
ජල කප්පාදුව එච් = 67%
ළිං ගැඹුර එච් සමඟ = 2845 එම්.
පොම්පය අත්හිටුවීමේ ගැඹුර එච් b.s. = 1750 එම්.
ගතික මට්ටම එච් ඈ = 1080 එම්.
නිෂ්පාදන ආවරණ විෂ්කම්භය ඩී සම = 0,130 එම්.
වළයාකාර පීඩනය පී වියදම්= 1.3 MPa
තෙල් මතුපිට තත්වයන් ඝනත්වය පී n pov = 840 kg/m 3
ජලාශ තත්ත්වයන් තුළ තෙල් ඝනත්වය පී n pl = 830 kg/m 3
පරිමාව සාධකය හිදී n 1,108.
නිෂ්පාදනය කරන ලද ජල ඝනත්වය පී තුල =1170 kg / සෙ.මී 3
සංතෘප්ත පීඩනය පී අප=6.23 MPa
ජලාශ පීඩනය පී pl=27.3 MPa
එල් udud කඳ = 0.7 එම්.
ද්රව ඝනත්වය මරා දැමීම පී g ch = 1170 kg/m 3
ඵලදායිතා සාධකය කේ ආදිය = 0,27 එම් 3 /දින MPa
ජලාශ තත්ත්වයන් තුළ තෙල්වල දුස්ස්රාවීතාව එම් n= 1.83 MPa. සමඟ

ගණනය කිරීම:

ප්රක්ෂේපිත තේරීම 130 එම් 3 /දින

8.

එස් 1 =642,37; එස් 2 =17,43; එස් 3 =0,096

10.
11.
12.
13
14.
15.

පිළිගන්න එච් සඳු = 1500එම්

සමාන ජල ප්රමාණය

පොම්පය ESP 5-125-1400 සඳහා, තරල තෝරා ගැනීම සඳහා වැඩ කරන ප්රදේශය 90-160 වේ. m3/දින. මේ අනුව, ප්රක්ෂේපිත තේරීම 146.2 වේ m3/දිනපොම්පය ප්රශස්ත ලෙස ක්රියා කිරීමට ඉඩ දෙන්න.
ළිං සඳහා ESP තෝරාගැනීම ගණනය කිරීම 3351

ගණනය කිරීම:

ප්රක්ෂේපිත තේරීම මීටර් 120 3 /දින

පොම්පය ETSN5-125-1400 පෙර-තෝරන්න

එස් 1 =642,37; එස් 2 =17,43; එස් 3 =0,096

පිළිගන්න එච් සඳු = 1850එම්

සමාන ජල ප්රමාණය

පොම්පය ESP 5-125-1400 සඳහා, තරල තෝරා ගැනීම සඳහා වැඩ කරන ප්රදේශය 90-160 m3 / day වේ. මේ අනුව, 138.7 m3 / day හි සැලසුම් කර ඇති ආපසු ගැනීම පිළිගත හැකි අතර පොම්පය ප්රශස්ත ආකාරයෙන් ක්රියාත්මක වේ.
ළිං සඳහා ESP තෝරාගැනීම ගණනය කිරීම 1693

ගණනය කිරීම:

ප්රක්ෂේපිත තේරීම මීටර් 120 3 /දින

9. දියර තෝරා ගැනීම සඳහා, අපි මුලින්ම ETSN5-125-1400 පොම්පය පිළිගනිමු

එස් 1 =653,92; එස් 2 =18,72; එස් 3 =0,1

පිළිගන්න එච් සඳු = 1000එම්

සමාන ජල ප්රමාණය

පොම්පය ESP 5-130-1400 සඳහා, තරල තෝරා ගැනීම සඳහා වැඩ කරන ප්රදේශය 90-180 වේ. m3/දින. මේ අනුව, ප්රක්ෂේපිත තේරීම 135.6 වේ m3/දිනපොම්පය ප්රශස්ත ලෙස ක්රියා කිරීමට ඉඩ දෙන්න.
Kurmanaevsky ක්ෂේත්රයේ T2 සෑදීමේ තෙල් ළිං ක්රියාත්මක කිරීමේ තාක්ෂණික ක්රමය.

Nskv.Opt	M/r ප්ලාස්ට්	අරමුදල	මාර්ගය	Q(දියර)m3	Qoil t / day	Qwater t / day
246d	කුර් T2	ext	ESP50	50	3,4	53,4
102d	ඩොක් T2	ext	ESP50	60	32	14,6
106d	DocT2	ext	ESP50	50	27,6	14,4
235d	KurT2	ext	ESP80	90	6,8	95
248d	KurT2	ext	ESP50	50	10,5	43,9
1607d	DocT2	ext	ESP50	50	27,6	20,5
1608d	DocT2	ext	ESP50	50	3,4	53,6
1614d	DocT2	ext	ESP50	50	32	13,5
1615d	DocTT2	ext	ESP50	50	38,3	7
1616d	DocT2	ext	ESP50	40	3,4	50,6
1622d	DocT2	ext	ESP20	15	3,2	15,2
1693d	KurT2	ext	ESP80	80	11,1	79,4
1713d	KurT2	ext	ESP80	80	22,1	62,7
1716d	KurT2	ext	ESP50	55	12,9	46,1
1733d	KurT2	ext	ESP20	25	2,5	25,7
1739d	KurT2	ext	ESP125	130	14,2	128,9
1741d	KurT2	ext	ESP50	55	9,7	51
3310d	KurT2	ext	ESP80	80	1,3	91,8
3351d	KurT2	ext	ESP80	55	17,6	39,8
19				1118	276

^ තාක්ෂණික කොටස පිළිබඳ නිගමන.

ජලාශය T 2 සංවර්ධනයේ අවසන් අදියරේ පවතී.
ගොඩනැගීමට ජලය එන්නත් කිරීම සැලසුම් තරල ඉවත් කිරීම සහතික කිරීම සඳහා ගොඩනැගීමේ පීඩනය පවත්වා ගැනීමට ඉඩ සලසයි.
T-2 සෑදීමේ භෞතික හා රසායනික ගුණාංග ESP හි ක්රියාකාරිත්වය සඳහා තාක්ෂණික අවශ්යතා වලට අනුරූප වේ.
පවතින සම්මත ප්‍රමාණයේ ESPs T-2 සැකසීමේදී විවිධ තේරීම් සඳහා ඉඩ ලබා දේ.
ළිංවල තාක්ෂණික මෙහෙයුම් ආකාරය සැලසුම් කරන ලද තරල ඉවත් කිරීම සහ ESP උපකරණවල ප්රශස්ත ක්රියාකාරිත්වය සැලකිල්ලට ගනිමින් සම්පාදනය කරන ලදී.
T-2 සෑදීමේ ළිං වල ESPs ප්‍රශස්ත තත්වයන් යටතේ ක්‍රියාත්මක වේ, කෙසේ වෙතත්, ගිල්විය හැකි ප්‍රශස්ත ක්‍රියාකාරිත්වය පවත්වා ගනිමින් ළිං ගණනාවක් තරල නිස්සාරණය වැඩි කිරීමට (ළිං අංක 1693, 1713, 3310, 3351) මාරු කළ හැකිය. උපකරණ.
T-2 සැකසීමේදී ESP හි මෙහෙයුම් කාලය Buzulukneft තෙල් හා ගෑස් නිෂ්පාදන දෙපාර්තමේන්තුවේ සාමාන්‍යයට වඩා සැලකිය යුතු ලෙස වැඩි ය - සාමාන්‍යයෙන් දින 350 ක් සමඟ දින 400 කට වැඩි
T-2 සෑදීමේ ළිං මත භූ විද්‍යාත්මක හා තාක්ෂණික පියවරයන් සිදු කිරීම, ජලාශයේ පීඩනය නඩත්තු කිරීම සඳහා ජලය එන්නත් කිරීම සමඟ ඒකාබද්ධව තෙල් නිෂ්පාදනයේ ස්වාභාවික පරිහානියේ වේගය අඩු කිරීමට හැකි වේ.
ළිං වලින් ප්‍රශස්ත සැලසුම් තරල ඉවත් කිරීම T-2 සෑදීමේ තෙල් ප්‍රතිසාධන සාධකය වැඩි කිරීමට ඉඩ සලසයි

මෙම ක්‍රමයේ අදහස වන්නේ ළිඳෙහි හයිඩ්‍රොඩයිනමික් (එනම් පීඩන) ලක්ෂණයක් ගොඩනගා ගැනීමයි H ළිඳ = f(Q W) සහ මෙම ප්‍රස්ථාරය මත ළිං ප්‍රවාහ අනුපාතය සොයා ගැනීම සඳහා ගිල්විය හැකි ESP වල සැබෑ පීඩන (Q-H) ලක්ෂණ අධිස්ථාපනය කිරීමයි. ද්‍රව (ESP සැපයුම), ඒවායේ ඡේදනය වන ලක්ෂ්‍යය සහ පොම්පය මගින් වර්ධනය කරන ලද පීඩනය, ළිඳෙහි පීඩන අලාභයට සමාන, සෝපානය (නල නූල්) සහ ළිඳේ සිට මිනුම් ඒකකයට ගලා යන මාර්ගය. එහි ප්රතිඵලයක් වශයෙන්, එවැනි තරල ප්රවාහ අනුපාතය Q W (m 3 / day) නල මාර්ගයේ ස්ථාපිත කර ඇති අතර, එම පොම්පය මගින් වර්ධනය කරන ලද පීඩනය ළිඳෙහි සහ නල මාර්ගයේ සම්පූර්ණ පීඩන අලාභයට සමාන වේ. එබැවින් පීඩන සමතුලිතතාවයේ ස්වරූපය ඇත

H ළිඳ යනු "පහළ සිදුරු - පොම්ප ප්‍රවේශය" කොටසේ, "පොම්ප විසර්ජන - ළිඳ" කොටසේ නල නූල දිගේ ආවරණ (නිෂ්පාදන) නූල හරහා ගෑස්-ද්‍රව මිශ්‍රණය (GZhM) චලනය වන විට සිදුවන පීඩන අලාභයයි. , “ළිං හෙඩ්” කොටසේ ප්‍රවාහ රේඛාව දිගේ - ළිං පොකුරක කණ්ඩායම් මිනුම් ඒකකය (GZU), m; N us - ගිල්විය හැකි පොම්පයක් මගින් වර්ධනය කරන ලද පීඩනය, m; Q W - හොඳින් තරල ප්රවාහ අනුපාතය, පොම්ප ප්රවාහයට සමාන, m 3 / දින. ජලය මත ඇති පොම්පයේ පීඩන කර්මාන්තශාලා ලක්ෂණය (අදියර ගණන n 0 \u003d 100, t \u003d 200 ° С, p в \u003d 1000 kg / m 3) H H \u003d ආකෘතියේ චතුරස්රාකාර සමීකරණයකින් දළ වශයෙන් ගණනය කළ හැකිය. - bQ 2 හෝ H H \u003d h + aQ - bQ 2,

නිශ්චිත ලක්ෂ්යවල අගයන් භාවිතා කිරීම. එපමණක් නොව, පොම්පයට පියවර 100 ක් ඇතුළත් නොවේ, නමුත් n නම්, එහි නව පීඩන ලක්ෂණය පැරණි එක හරහා පහත පරිදි ප්‍රකාශ වේ:

ළිඳෙහි පීඩන ලක්ෂණය පහත පරිදි නිරූපණය කළ හැකිය:

එහිදී N vert dyne - සිරස් දිගේ ගතික මට්ටම (ඉහළ සහ පහළ ස්ථානවල උස ලකුණු අතර වෙනස), m; h TP - පතුලේ සිට බෙදුම්කරු දක්වා GLS හි සම්පූර්ණ මාර්ගය ඔස්සේ ඝර්ෂණ පාඩු, m; - පොම්පය සහ ළිඳ අතර පරතරය තුළ සාමාන්ය තරල ඝනත්වය, kg / m 3 ; h සසප - වෙන් කිරීමේ ටැංකියේ පීඩන අලාභය, m; H Ã - ගෑස් ලිෆ්ට් ආචරණයට අනුරූප වන හිස, m; P Y - ළිඳෙහි පීඩනය, Pa.
අපි පහත උපකල්පන කරමු:
1. පොම්පයේ ක්‍රියාකාරිත්වය තීරණය වන්නේ එහි ග්‍රාහක ජාලයේ පීඩනය සහ පොම්පයට ඇතුළු වන වායුවේ අනුපාතය අනුව ය.
2. පොම්ප වල සැබෑ ලක්ෂණ විදේශ ගමන් බලපත්‍රයෙන් වෙනස් විය හැකිය (p \u003d 1000 kg / m 3 සහ 1 mPa.s දුස්ස්රාවීතාවයෙන් ජලය මත ලබා ගනී).
3. පහළ කුහරය සිට පොම්පය දක්වා ප්රදේශය තුළ ජලය සහ තෙල් ඒකාකාරව බෙදා හරිනු ලැබේ.
4. පතුලේ සිට මුඛය දක්වා ප්‍රදේශයේ ජලයේ තෙල් ලිස්සා යාම නොසැලකිය හැකිය.
5. ස්ථිතික සහ ගතික මාදිලිවල සන්තෘප්ත පීඩනය සමාන වේ.
6. පීඩනය අඩු කිරීම හේතුවෙන් නැගීමේදී වායු පරිණාමයේ ක්රියාවලිය සමෝෂ්ණ වේ.
7. ESP හි උෂ්ණත්වය අවසර ලත් ක්රියාකාරී උෂ්ණත්වය ඉක්මවා නැත;
මෙම උපකල්පන අනුව, සූත්‍රය (1) පහත ආකෘතියට පරිවර්තනය කළ හැකිය:

මෙහි n යනු පොම්ප අදියර ගණනයි; - පහළ සිට පොම්පය ලබා ගැනීමේ තිරය දක්වා පරතරය තුළ GZhS හි සාමාන්ය ඝනත්වය, kg / m 3 ; - නල සහ ප්රවාහ රේඛාවේ හයිඩ්රොලික් ප්රතිරෝධය, පිළිවෙලින්, s 2 / m 5 ; - සිරස් දිගේ ගොඩනැගීමේ ගැඹුර, m; - සෑදීමේ පීඩනය, Pa; K PR - හොඳින් ඵලදායිතා සාධකය, m 3 / s.Pa; - ළිඳෙහි පීඩනය, Pa; PSEP - බෙදුම්කරු තුළ පීඩනය, Pa; - ළිඳෙහි තරල ඝනත්වය, kg / m 3; g \u003d 9.81 - නිදහස් වැටීම ත්වරණය, m / s 2.
මෙම ප්රකාශනය ඔබට පොම්ප අදියර ගණන තෝරා ගැනීමට ඉඩ සලසයි n එවිට ප්රවාහ අනුපාතය වැඩ කරන ප්රදේශයේ (රූපය බලන්න).

අදියර ගණන වෙනස් කිරීමෙන් පොම්ප හිස වෙනස් කිරීම

ප්රකාශනය (2) සිට ප්රවාහ අනුපාතය ගණනය කිරීම සඳහා, එය චතුරස්රාකාර සමීකරණයක් ලෙස විසඳීම අවශ්ය වේ. මීට අමතරව, සමීකරණය (2) භාවිතා කරමින්, එක් හෝ වෙනත් ක්රමයක් සමඟ ලබාගත් පිළිතුරු සංසන්දනය කිරීම, පොම්ප හිස ආසන්න කිරීමේ ක්රම සංසන්දනය කළ හැකිය.
යෝජිත ක්‍රමය මඟින් පොම්පයේ සහ ළිඳේ ලක්ෂණ ගැලපීමට හැකි වන අතර, එබැවින්, තෝරාගත් පොම්පයෙන් ළිඳෙන් තරල ඉවත් වීමේ ප්‍රශස්ත අනුපාතය සහතික කරන GLS පොම්පය මඟින් සම්ප්‍රේෂණය වන නිශ්චිත ශක්තියේ ප්‍රශස්ත අගය සොයා ගැනීමට හැකි වේ. බැසීමේ ගැඹුර.
සාහිත්යය
1. Mishchenko I. T. තෙල් නිෂ්පාදනයේ ගණනය කිරීම්. - එම්.: නෙඩ්රා, 1989. - 245 පි.

විද්යුත් කේන්ද්රාපසාරී පොම්ප ඒකක තෝරා ගැනීම සඳහා පදනමක් ලෙස, පොම්ප ඒකක තෝරාගැනීම සඳහා විශ්වීය ක්රමය, රුසියානු රාජ්ය තෙල් හා ගෑස් කර්මාන්තය සඳහා යන්ත්රෝපකරණ හා උපකරණ දෙපාර්තමේන්තුවේ සංවර්ධනය කරන ලදී I.M. ගුබ්කින්. ESP උපකරණ තෝරාගැනීමේ දත්ත පරිගණක තාක්ෂණය භාවිතයෙන් Autotechnologist වැඩසටහනට අනුව සිදු කෙරේ. මෙම තාක්‍ෂණය මඟින් තෙල් ක්ෂේත්‍රවල පවතින දත්ත සමුදායන් ළිං සැලසුම් කිරීම සහ ආනතමිතිය, ජලාශ දත්ත, නිෂ්පාදන සේවා කඳවුරු සහ ගබඩාවල උපකරණ ලබා ගැනීම සඳහා භාවිතා කිරීමට හැකි වේ. පිරිපහදු කළ ඇල්ගොරිතම, පරිශීලක-හිතකාමී අතුරුමුහුණතක් සහ "දැනුම" කිහිපයක් තිබීම "ස්වයං තාක්ෂණවේදියා" වැඩසටහන රුසියානු සමූහාණ්ඩුවේ තෙල් ක්ෂේත්‍රවල ප්‍රමුඛ ස්ථානයක් ගෙන ඇති බවට හේතු වී තිබේ.

තෙල් නිෂ්පාදනය සඳහා පොම්ප ඒකක තෝරා ගැනීමේ ක්‍රමවේදය පදනම් වන්නේ ජලාශයේ සහ පතුල සෑදීමේ කලාපයේ ජලාශ තරල පෙරීමේ නීති, ළිං ආවරණ නූල දිගේ සහ ජල-ගෑස්-තෙල් මිශ්‍රණයේ චලනය පිළිබඳ නීති පිළිබඳ දැනුම මත ය. නල නූල්, විදුලි ගිල්විය හැකි පොම්පයක ජල ගතිකයේ යැපීම් මත. ඊට අමතරව, විශේෂයෙන් විදුලියෙන් ක්‍රියාත්මක වන පොම්ප සඳහා, පොම්ප කරන තරලයේ සහ පොම්ප කිරීමේ ඒකකයේ මූලද්‍රව්‍ය දෙකෙහිම නිශ්චිත උෂ්ණත්වය දැන ගැනීම බොහෝ විට අවශ්‍ය වේ, එබැවින්, තේරීමේ ක්‍රියාවලියේදී, තාප ගතික ක්‍රියාවලීන් විසින් වැදගත් ස්ථානයක් හිමි වේ. පොම්පය, ගිල්විය හැකි මෝටරය සහ ධාරා ගෙන යන කේබලය අතර අන්තර්ක්‍රියා, පොම්ප කරන ලද බහු සංරචක සංචිත තරලය, අවට තත්වයන් අනුව වෙනස් වන තාප ගතික ලක්ෂණ.

පහළට පොම්ප කිරීමේ ඒකකයක් තෝරා ගැනීමේ ඕනෑම ක්‍රමයක් සමඟ, “ජලාශ-ළිඳ පොම්ප කිරීමේ ඒකකය” පද්ධතියේ ක්‍රියාකාරිත්වයේ වැඩි හෝ අඩු ප්‍රමාණවත් ආකෘති නිර්මාණය කිරීමට ඉඩ සලසන සමහර උපකල්පන සහ සරල කිරීම් අවශ්‍ය බව සැලකිල්ලට ගත යුතුය.

සාමාන්‍ය අවස්ථාවෙහිදී, සැබෑ ක්ෂේත්‍ර දත්ත වලින් ගණනය කරන ලද ප්‍රතිඵලවල සැලකිය යුතු අපගමනයකට තුඩු නොදෙන එවැනි බලහත්කාර උපකල්පනවලට පහත සඳහන් දෑ ඇතුළත් වේ:

උපකරණ තෝරාගැනීමේ ක්‍රියාවලියේදී පතුලේ සිදුරු සෑදීමේ කලාපයේ සෑදීමේ තරල පෙරීමේ ක්‍රියාවලිය ස්ථාවර වන අතර පීඩනය, ජල කප්පාදුව, ගෑස් සාධකය, ඵලදායිතා සාධකය යනාදියෙහි නියත අගයන් ඇත.

ළිං inclinogram යනු කාලය වෙනස් නොවන පරාමිතියකි.

පරිගණකයක් භාවිතා කිරීම තෝරාගැනීමේදී, ආවරණ නූල් හෝ නල නූලෙහි ගණනය කරන ලද කොටසෙහි සම්පූර්ණ පීඩන පහත වැටීමේ (LR) අගය ප්රධාන සංරචක කිහිපයකින් සමන්විත වේ - ඝර්ෂණ පාඩු, ගුරුත්වාකර්ෂණය ජය ගැනීමට ඇති පාඩු, අවස්ථිති සංරචකය සහ ගෑස් වැඩ කිරීම.

ගෑස්-ජල-තෙල් මිශ්රණයේ ඝනත්වය ගණනය කරනු ලබන්නේ තෙල් අවධියට සාපේක්ෂව ගෑස් අදියරෙහි ලිස්සා යාම සහ ජලයට සාපේක්ෂව තෙල්වල ලිස්සා යාම සැලකිල්ලට ගනිමින්ය. සාපේක්ෂ ප්‍රවේගයේ බලපෑම සඳහා ගිණුම්කරණය "පහළ කුහරය - පොම්පය ලබා ගැනීම" යන කොටසේ අවශ්‍ය වන අතර "පොම්ප එන්නත් - ළිඳ" යන කොටසේ යෝග්‍ය වේ. ගෑස්-ජල-තෙල් මිශ්රණයේ ඝනත්වය නිර්ණය කිරීමේදී, විශේෂයෙන්ම P කොන්දේසිය යටතේ< Р, වායු ඉවත් කිරීමේ ක්‍රියාවලියේ තාප ගතික යැපීම් සහ ප්‍රවාහයේ ව්‍යුහය සහ දුස්ස්රාවී බලවේගවල බලපෑම මත රඳා පවතින සැබෑ වායු අන්තර්ගතය සැලකිල්ලට ගනී. තීරු උස දිගේ (ළිඳේ ගැඹුර දිගේ) කුඩා පියවරක් සමඟ පොම්ප කරන ලද තරලයේ තත්වයේ වෙනස්කම් ගණනය කිරීමේ හැකියාව මඟින් හුස්ම හිරවීමේ බලපෑම නොසලකා හැරීමට සහ උෂ්ණත්ව වෙනස ගණනය කිරීමට හැකි වේ. රේඛීය සම්බන්ධතාවයක කුමන්ත්‍රණ. පරිගණකයක් භාවිතයෙන් පොම්ප තෝරාගැනීමේදී, ගිල්විය හැකි උපකරණවල කැලරි වටිනාකම, ගිල්විය හැකි පොම්පයේ තාප හුවමාරු ක්‍රියාවලීන්, පිටත පෘෂ්ඨයන් සැලකිල්ලට ගන්නා නිවැරදි තාප ගතික ගණනය කිරීමක් අවශ්‍ය වන බව සැලකිල්ලට ගත යුතුය. ගිල්විය හැකි මෝටරය සහ කේබලය, තීරු බිත්ති HKT වෙත ගොඩනැගීමේ තරල ප්රවාහයේ සිට තාප හුවමාරුව සහ පරිසරය සමඟ ආවරණ සහ තාප හුවමාරුව.

විද්‍යුත් ධාවක පොම්ප තෝරාගැනීමේ ගැටලුවේ මෘදුකාංග විසඳුමේදී, පොම්ප සහ ගිල්විය හැකි මෝටරවල පීඩනය සහ බල ලක්ෂණ පරායත්තතා ස්වරූපයෙන් ඉදිරිපත් කෙරේ H f(Q), ජලය මත වැඩ කරන විට සහ සැබෑ ද්රව මත වැඩ කිරීම සඳහා දෙකම.

ටියුබ් නූලෙහි සහ ආවරණ නූල්වල ඇති වන තරල ප්රවාහයේ ප්රධාන දත්ත ගණනය කිරීම එකම ක්රමයට අනුව සිදු කරනු ලබන අතර, ගණනය කිරීමම "ඉහළ-පහළ" ලෙස සිදු කළ හැකිය, i.e. ආරම්භක කොන්දේසි ලෙස පීඩනය, උෂ්ණත්වය, තෙල්, ජලය සහ ගෑස් ප්‍රවාහ අනුපාතවල ළිං ශීර්ෂ අගයන් සහ “පහළට” භාවිතා කිරීම. මෙම අවස්ථාවේ දී, ජලාශයේ සහ පහළ සිදුරු අගයන් (පීඩනය, උෂ්ණත්වය, වායු සාධකය, දුස්ස්රාවීතාවය, ඝනත්වය, ආදිය) ආරම්භක කොන්දේසි බවට පත් වේ.

ප්රධාන ළිං තෝරාගැනීමේ වැඩසටහන් නිර්මාණය කිරීමේ දුෂ්කරතාවය උපකරණ සමන්විත වන්නේ එක් එක් නව තේරීමට පෙර ජලාශය සහ එහි පතුල සිදුරු කලාපය, සිදුරු කලාපය, ළිං පතුල, ආවරණ නූල්, ජලාශයේ තරලය පිළිබඳ සංකීර්ණ අධ්‍යයනයන් විසින් කළ යුතු බවයි. යල් පැන ගිය දත්ත භාවිතා කරන විට (3ට වඩා පැරණි - මාස 6 ක් ක්ෂේත්‍ර සංවර්ධන ක්‍රියාවලීන්ගේ ගතිකතාවයන් සහ එහි ගුණාංග මත පදනම්ව) හෝ සමහර ජලාශයක් හෝ ක්ෂේත්‍රයක් සඳහා සාමාන්‍ය දත්ත, යන්ත්‍ර තෝරාගැනීමේ බලපෑම තියුනු ලෙස අඩු වන අතර සංකීර්ණ විස්තීර්ණ තේරීම් වැඩසටහන් සංවර්ධනය කිරීමේ පිරිවැය හුදෙක් අසාධාරණ බවට පත්වේ.

1) ජලාශයේ සහ පතුලේ සිදුරු කලාපයේ භූ භෞතික, ජල ගතික සහ තාප ගතික දත්ත මෙන්ම සැලසුම්ගත (තේරීමේ කාර්යය අනුව ප්‍රශස්ත හෝ සීමා කිරීම) ළිං ප්‍රවාහ අනුපාතය, පහළ සිදුරු අගයන් තීරණය කරනු ලැබේ - පීඩනය, උෂ්ණත්වය, ජල කප්පාදුව සහ ජලාශයේ තරලයේ ගෑස් අන්තර්ගතය.

2) ද්‍රව ප්‍රවාහයේ වායු ඉවත් කිරීමේ නීතිවලට අනුව (වත්මන් පීඩනය සහ පිරවුම් පීඩනය, උෂ්ණත්වය, ගෑස්, තෙල් සහ ජලයෙහි සම්පීඩන සාධකවල වෙනස්වීම්) මෙන්ම තනි සංරචකවල සාපේක්ෂ චලනයේ නීතිවලට අනුව මෙම ප්‍රවාහයේ "පහළ සිදුර - පොම්ප ප්‍රවේශය" යන කොටසේ ඇති ආවරණ නූල දිගේ පොම්පය බැසීමේ අවශ්‍ය ගැඹුර තීරණය කරනු ලැබේ, නැතහොත්, පොම්ප ඒකකයේ සාමාන්‍ය ක්‍රියාකාරිත්වය සහතික කරමින් පොම්ප පරිභෝජනයේදී ප්‍රායෝගිකව එකම පීඩනය වේ. පොම්පය අත්හිටුවීමේ ගැඹුර තීරණය කිරීම සඳහා එක් නිර්ණායකයක් ලෙස, පොම්පය ලබා ගැනීමේ දී නිදහස් වායු අන්තර්ගතය නිශ්චිත අගයක් නොඉක්මවන පීඩනය තෝරා ගත හැකිය. තවත් නිර්ණායකයක් වන්නේ පොම්ප පරිභෝජනයේදී පොම්ප කරන ලද දියරයේ උපරිම අවසර ලත් උෂ්ණත්වය විය හැකිය.

පොම්පයේ බැසීමේ අවශ්ය ගැඹුර ගණනය කිරීමේ සැබෑ සහ තෘප්තිමත් පාරිභෝගික ප්රතිඵලයකදී, මෙම ක්රමවේදයේ 3 වන ඡේදයට සංක්රමණයක් සිදු කරනු ලැබේ.

ගණනය කිරීමේ ප්‍රති result ලය යථාර්ථවාදී නොවේ නම් (නිදසුනක් ලෙස, පොම්ප බැසීමේ ගැඹුර ළිඳේ ගැඹුරට වඩා වැඩි වේ), ගණනය කිරීම 1 වන ඡේදයේ සිට වෙනස් කළ ආරම්භක දත්ත සමඟ නැවත නැවතත් සිදු කෙරේ, උදාහරණයක් ලෙස, සැලසුම්ගත ප්‍රවාහ අනුපාතය අඩු වීමත් සමඟ, වැඩි ළිං ඵලදායිතා සාධකයක් සමඟ (පතුල් සිදුරු සෑදීමේ කලාපයේ සැලසුම් කළ ප්‍රතිකාරයෙන් පසු) , විශේෂ උඩුගං උපාංග (ගෑස් බෙදුම්කරුවන්, ඩිමල්සිෆයර්) භාවිතා කරන විට.

පොම්ප අත්හිටුවීමේ ඇස්තමේන්තුගත ගැඹුර පොම්ප කිරීමේ ඒකකයේ හැකි නැමීමක් සඳහා, ළිං අක්ෂයේ සිරස් අතට අපගමනය වීමේ කෝණය සඳහා, වක්‍ර වැඩිවීමේ වේගය සඳහා පරීක්ෂා කරනු ලැබේ, ඉන්පසු සකස් කරන ලද අත්හිටුවීමේ ගැඹුර තෝරා ගනු ලැබේ.

3) තෝරාගත් අත්හිටුවීමේ ගැඹුර, ආවරණ සහ නලවල සම්මත ප්රමාණය මෙන්ම සැලසුම්ගත ප්රවාහ අනුපාතය, ජල කප්පාදුව, ගෑස් සාධකය, දුස්ස්රාවීතාවය සහ ජලාශයේ තරලයේ ඝනත්වය සහ ළිං තත්ව අනුව, අවශ්ය පොම්ප හිස තීරණය කරනු ලැබේ.

4) සැලසුම් කරන ලද ප්රවාහ අනුපාතය සහ අවශ්ය හිස අනුව, පොම්ප කිරීමේ ඒකක තෝරාගනු ලබන අතර ඒවායේ කාර්යසාධන ලක්ෂණ ගණනය කරන ලද ප්රවාහ අනුපාතය සහ හිසට සමීප වේ. පොම්ප ඒකක තෝරාගත් සම්මත ප්රමාණ සඳහා, ඔවුන්ගේ "ජල" කාර්ය සාධන ලක්ෂණ සැබෑ ගොඩනැගීමට තරල දත්ත සඳහා නැවත ගණනය කර ඇත - දුස්ස්රාවීතාවය, ඝනත්වය, වායු අන්තර්ගතය.

5) පොම්පයේ නව "තෙල්" ලක්ෂණයට අනුව, නිශ්චිත පරාමිතීන් තෘප්තිමත් කරන මෙහෙයුම් අදියර ගණන තෝරා ඇත - ප්රවාහ සහ පීඩනය. නැවත ගණනය කරන ලද ලක්ෂණ මත පදනම්ව, පොම්ප බලය තීරණය කරනු ලබන අතර, ධාවක මෝටරය, ධාරා ගෙන යන කේබල් සහ බිම් උපකරණ (ට්රාන්ස්ෆෝමර් සහ පාලන ස්ථානය) තෝරා ගනු ලැබේ.

6) පොම්පය ලබා ගැනීමේ දී ජලාශයේ තරලයේ උෂ්ණත්වය, පොම්පය සහ ගිල්විය හැකි මෝටරයේ බලය, කාර්යක්ෂමතාව සහ තාප හුවමාරුව පොම්ප කිරීමේ ඒකකයේ ප්රධාන මූලද්රව්යවල උෂ්ණත්වය තීරණය කරයි; මෝටර් වංගු, හයිඩ්‍රොලික් ආරක්ෂණයේ තෙල්, ධාරා ඊයම්, ධාරා ගෙන යන කේබලය යනාදිය. ලාක්ෂණික ස්ථානවල උෂ්ණත්වය ගණනය කිරීමෙන් පසු, කේබලයේ සැලසුම තාප ප්‍රතිරෝධය (ගොඩනැගිලි දිග සහ දිගුව) මෙන්ම SEM හි සැලසුම, එහි එතීෙම් වයර්, පරිවරණය සහ තෙල් අනුව නියම කරනු ලැබේ. ජල ආරක්ෂණය.

මෙම විශේෂිත කලාපයේ භාවිතා කරන පොම්ප ඒකකවල මූලද්‍රව්‍ය සඳහා උපරිම අවසර ලත් ප්‍රමාණයට වඩා සැලසුම් උෂ්ණත්වය ඉහළ යයි නම් හෝ ඉහළ උෂ්ණත්ව මිල අධික උපකරණ සංරචක ඇණවුම් කිරීමට නොහැකි නම්, වෙනත් පොම්ප ඒකක සඳහා ගණනය කිරීම සිදු කළ යුතුය. නවීකරණය කරන ලද පොම්පය සහ මෝටර් ලක්ෂණ, උදාහරණයක් ලෙස, ඉහළ කාර්යක්ෂමතාවයකින්, විශාල බාහිර මෝටර් විෂ්කම්භයක් සහිතව, ආදිය).

7) ගලායාම, පීඩනය, උෂ්ණත්වය සහ සමස්ත මානයන් අනුව අවසාන තේරීමෙන් පසුව, කැණීම් හෝ භූගත අලුත්වැඩියාවෙන් පසු තෙල් ළිඳක් සංවර්ධනය කිරීම සඳහා තෝරාගත් ස්ථාපනය භාවිතා කිරීමේ හැකියාව පරීක්ෂා කරනු ලැබේ. මෙම අවස්ථාවේ දී, මෙම ළිඳෙහි භාවිතා කරන අධික ඝාතන තරලයක් හෝ වෙනත් තරලයක් (පෙන) ගණනය කිරීම සඳහා පොම්ප කරන ලද තරලය ලෙස ගනු ලැබේ. වෙනස් වූ ඝනත්වය සහ දුස්ස්රාවීතාවය සඳහා මෙන්ම, පොම්පය සහ ගිල්විය හැකි මෝටරයෙන් පොම්ප කරන ලද දියරයට තාපය ඉවත් කිරීමේ අනෙකුත් පරායත්තයන් සඳහා ගණනය කිරීම සිදු කෙරේ. බොහෝ අවස්ථාවන්හීදී, මෙම ගණනය කළ හැකි උපරිමය තීරණය කරයි ගිල්විය හැකි නොනවතින මෙහෙයුම් කාලය ගිල්විය හැකි මෝටරයේ ස්ටටෝටර් වංගු මත තීරනාත්මක උෂ්ණත්වය ළඟා වන තුරු හොඳින් සංවර්ධනය කිරීමේදී ඒකකය.

8) තෝරාගැනීම අවසන් වූ පසු, අවශ්ය නම්, යාන්ත්රික අපද්රව්ය හෝ විඛාදන මූලද්රව්ය අඩංගු සෑදීමේ තරලය මත ස්ථාපනය ක්රියාත්මක කිරීමේ හැකියාව පරීක්ෂා කරනු ලැබේ. මෙම විශේෂිත ළිඳ සඳහා ඇඳීම හෝ විඛාදනයට ඔරොත්තු දෙන පොම්පයක විශේෂ අනුවාදයක් ඇණවුම් කිරීමට නොහැකි නම්, අනවශ්ය සාධකවල බලපෑම අඩු කිරීම සඳහා අවශ්ය භූ විද්යාත්මක, තාක්ෂණික සහ ඉංජිනේරුමය පියවරයන් තීරණය කරනු ලැබේ.

රුසියානු රාජ්ය තෙල් හා ගෑස් විශ්ව විද්යාලය. I.M. ගුබ්කිනා

~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~

විදුලියෙන් ධාවනය වන පොම්ප තෝරාගැනීමේ ප්රතිඵල

ක්ෂේත්රය: Krapivinskoe

හොඳයි: 1084

පොදු දත්ත:

වර්ගයේ පොම්ප සඳහා ගණනය කිරීම සිදු කරන ලදී: කේන්ද්රාපසාරී

පහත හැකි මෝස්තර සමඟ: සම්මත

ළිඳෙහි සැලසුම්ගත ප්රවාහ අනුපාතය දිනකට ඝන මීටර් 100 කි

සිදුරු කලාපයේ දිග මීටර් 2200

පොම්ප අත්හිටුවීමේ දිග 10% St. ගෑස් මීටර් 1555

ඵලදායිතා සංගුණකය ඝන මීටර් 13.76 / MPa * දවස.

ආවරණ විෂ්කම්භය 150 මි.මී

අවම නල විෂ්කම්භය 73 මි.මී

ගතික මට්ටම මීටර් 900

ASPO වර්ෂාපතනයේ ආරම්භයේ ගැඹුර මීටර් 435 කි

ASPO හි වර්ෂාපතන උෂ්ණත්වය 21 ° C වේ

පොම්පාගාරයේ උෂ්ණත්වය 59.07 ° C

යාන්ත්රික සංඛ්යාව. අපද්රව්ය 0.8 mg/l

ජලාශ පීඩනය 22 MPa

වළයාකාර පීඩනය 2.6 MPa

බෆර පීඩනය 1.4 MPa

පහළ කුහරයේ පීඩනය 14.73 MPa

ආදාන පීඩනය 8.71 MPa

සන්තෘප්ත පීඩනය 15.9 MPa

GOR 200 m3/m3

ජල කප්පාදුව ඒකක 0.6 කි.

තෙල් ඝනත්වය 827 kg/cu.m.

ජල ඝනත්වය 1034 kg/cu.m.

තෙල් දුස්ස්රාවීතාවය 0.0046 Pa*s

උපරිම. සිරස් අංශක 0 සිට අපගමනය කෝණය.

පොම්ප ඇඳුම් සාධකය 1 ඒකකය

විකල්ප:

විකල්ප 1

නම: AN900 REDA-790

වර්ගය: කේන්ද්රාපසාරී

පිටවන උෂ්ණත්වය, ° С: 63.52

කාර්යක්ෂමතාව, %: 41.09

බලය, kW: 20.29

Qreception/Qopt.: 0.98

පිළිගැනීමේ කාර්යක්ෂමතාව / කාර්යක්ෂමතාව උපරිම.: 0.78

නිෂ්පාදකයා: REDA

නම: REDA456-31

බලය, kW: 23

නිෂ්පාදකයා: REDA

නම: KPBP (3x10 මි.මී.)

පාඩු සැලකිල්ලට ගනිමින් බලය, kW: 26.3

තෙල් ටොන් එකකට බලශක්ති පරිභෝජනය, kW/h: 15.78

තෙල් ටොන් එසවීමේ පිරිවැය, අතුල්ලන්න. 31.56 කි

විකල්ප 2

පොම්පය ______________________________________

නම: ANM580 REDA-630

වර්ගය: කේන්ද්රාපසාරී

පිටවන උෂ්ණත්වය, ° С: 64.38

කාර්යක්ෂමතාව, %: 36.62

බලය, kW: 22.77

Qreception/Qopt: 1.17

පිළිගැනීමේ කාර්යක්ෂමතාව / කාර්යක්ෂමතාව උපරිම.: 0.69

නිෂ්පාදකයා: REDA

එන්ජිම ____________________________________

නම: FME450-35

බලය, kW: 26

නිෂ්පාදකයා: CENTRIL

කේබල් _____________________________________________

නම: KPBP (10 mm, 90 ° C)

උපරිම. මෙහෙයුම් උෂ්ණත්වය, ° С: 90

ආර්ථිකය __________________________________

පාඩු සැලකිල්ලට ගනිමින් බලය, kW: 28.86

තෙල් ටොන් එකකට බලශක්ති පිරිවැය, kW/h: 17.31

තෙල් ටොන් එසවීමේ පිරිවැය, අතුල්ලන්න. 34.63 කි

විකල්ප 3

පොම්පය ______________________________________

නම: REDA DN1000-750

වර්ගය: කේන්ද්රාපසාරී

පිටවන උෂ්ණත්වය, ° С: 63.03

කාර්යක්ෂමතාව, %: 44.47

බලය, kW: 18.75

Qreception/Qopt.: 0.85

පිළිගැනීමේ කාර්යක්ෂමතාව / කාර්යක්ෂමතාව උපරිම.: 0.75

නිෂ්පාදකයා: REDA

එන්ජිම ____________________________________

නම: PED22-117

බලය, kW: 22

නිෂ්පාදකයා: ALMET

කේබල් _____________________________________________

නම: KPBP (10 mm, 90 ° C)

උපරිම. මෙහෙයුම් උෂ්ණත්වය, ° С: 90

ආර්ථිකය __________________________________

පාඩු සැලකිල්ලට ගනිමින් බලය, kW: 23.48

තෙල් ටොන් එකකට බලශක්ති පරිභෝජනය, kW/h: 14.09

තෙල් ටොන් එසවීමේ පිරිවැය, අතුල්ලන්න. 28.17

යෝජිත ESP විකල්ප 3 මත පදනම්ව, REDA DN1000-750 ස්ථාපනය සමඟ විකල්ප අංක 3 තෝරා ගැනීම අවශ්‍ය වේ, මෙම ස්ථාපනය උපරිම කාර්යක්ෂමතාව 44.47% ක් වන අතර තෙල් ටොන් 1 ක් එසවීම සඳහා අවම බලශක්ති පිරිවැය - 28.17 rubles. .

ප්‍රශස්තිකරණ කාර්යයේ ප්‍රතිඵලයක් ලෙස ESP වෙනස් වීම හා සම්බන්ධ සිදුවීම හේතුවෙන් දෛනික ප්‍රවාහ අනුපාතය 80 සිට 100 m 3 / දින දක්වා වැඩි වනු ඇත, 827 kg / m 3 තෙල් ඝනත්වයකදී 60% ක නියත ජල කප්පාදුවක් සමඟ. එනම්, තෙල් ප්රවාහ අනුපාතය 26, 5 සිට 33 t / day දක්වා වෙනස් වී ඇත.

තෙල් ළිං සඳහා ESP ඒකක තෝරාගැනීමේදී, "අත්පොත" ගිණුමක් (ගණකය, EXCEL, ACCESS ෂෙල් වැඩසටහන්) භාවිතයෙන් සිදු කරන විට, දත්ත ඇතුළත් කිරීමේ කාලය සහ ගණනය කිරීමේ කාලය අඩු කිරීම සඳහා තෝරාගැනීමේ ක්‍රමවේදයේ අමතර උපකල්පන සහ සරල කිරීම් භාවිතා කිරීම අවශ්‍ය වේ.

මෙම උපකල්පන අතර ප්‍රධාන වන්නේ:

1. සන්තෘප්ත පීඩනයට වඩා අඩු පීඩනයකදී ද්රව අදියරෙහි කුඩා වායු බුබුලු ඒකාකාරව බෙදා හැරීම.

2. ළිං ප්‍රවාහ අනුපාතයේ ඕනෑම අගයකින් "පහළ කුහරය - පොම්ප පරිභෝජනය" යන කොටසේ පොම්ප කරන ලද ද්‍රවයේ තීරුවේ තෙල් සහ ජල සංරචක ඒකාකාරව බෙදා හැරීම.

3. ආවරණ නූල් සහ ටියුබ් නූල හරහා තරලය ගමන් කරන විට ජලයෙහි තෙල් "ස්ලිප්" නොසලකා හැරීම.

4. ස්ථිතික සහ ගතික මාදිලිවල සංතෘප්ත පීඩනවල අගයන් හඳුනා ගැනීම.

5. ළිඳේ පතුලේ සිට පොම්පය ලබා ගැනීම දක්වා තරල චලනය කිරීමේ ක්රියාවලිය, පීඩනය අඩු වීම සහ නිදහස් වායුව මුදා හැරීම සමෝෂ්ණ වේ.

6. SEM හි බිත්ති දිගේ සිසිලනකාරකයේ වේගය SEM සඳහා වන තාක්ෂණික පිරිවිතරවල හෝ ESP ඒකක මෙහෙයුම් අත්පොතෙහි නිර්දේශිත ප්‍රමාණයට වඩා අඩු නොවේ නම්, ගිල්විය හැකි මෝටරයේ උෂ්ණත්වය සාමාන්‍ය ක්‍රියාකාරී උෂ්ණත්වය ඉක්මවා නොයන ලෙස සලකනු ලැබේ.

7. ළිඳේ පතුලේ සිට පොම්පය ලබා ගැනීම දක්වා සහ පොම්පයේ එන්නත් කලාපයේ සිට ළිඳ දක්වා තරල චලනය කිරීමේදී හිස (පීඩනය) අහිමි වීම පොම්ප හිසට සාපේක්ෂව නොසැලකිලිමත් වේ.

ESPs තෝරාගැනීම සඳහා පහත මූලික දත්ත අවශ්‍ය වේ:

1. ඝනත්වය, kg / m 3:

වෙන් කළ තෙල්;

සාමාන්ය තත්ව යටතේ ගෑස්.

2. දුස්ස්රාවීතාවය, m 2 / s (හෝ Pa s):

3. සැලසුම් කළ ළිං ප්රවාහ අනුපාතය, m 3 / දින.

4. ජලාශ නිෂ්පාදනයේ ජල කප්පාදුව, ඒකකයක කොටස්.

5. GOR, m 3 /m 3.

6. තෙල් පරිමාව සාධකය, ඒකක

7. පිහිටුවීමේ ස්ථානයේ ගැඹුර (සිදුරු සිදුරු), m.

8. ජලාශ පීඩනය සහ සන්තෘප්ත පීඩනය, MPa.

9. ජලාශයේ උෂ්ණත්වය සහ උෂ්ණත්ව අනුක්රමය, ° С, ° С / m.

10. ඵලදායිතා සංගුණකය, m 3 / MPa දින.

11. බෆර පීඩනය, MPa.

12. ආවරණ නූලෙහි ජ්යාමිතික මානයන් (පිටත විෂ්කම්භය සහ බිත්ති ඝණත්වය), නල නූල් (පිටත විෂ්කම්භය සහ බිත්ති ඝණත්වය), පොම්පය සහ ගිල්විය හැකි මෝටර් (පිටත විෂ්කම්භය), මි.මී.

ESP ස්ථාපනය තෝරාගැනීම පහත අනුපිළිවෙලින් සිදු කෙරේ;

1. මිශ්රණයේ ඝනත්වය සරල කිරීම් සැලකිල්ලට ගනිමින් "පහළ සිදුරු - පොම්ප පරිභෝජනය" කොටසේ තීරණය වේ:

කොහෙද ρ n යනු වෙන් කරන ලද තෙල්වල ඝනත්වය, kg/m 3;

ρ c - සෑදීමේ ජල ඝනත්වය,

ρ d යනු සම්මත තත්ව යටතේ වායුවේ ඝනත්වය;

Г - වත්මන් පරිමාමිතික වායු අන්තර්ගතය;

බී- සෑදීමේ දියර ජලය කැපීම,

2. පහළ කුහරයේ පීඩනය තීරණය කරනු ලැබේ, ලබා දී ඇති ළිං ප්රවාහ අනුපාතය සහතික කරනු ලැබේ:

කොහෙද ආර් pl - සෑදීමේ පීඩනය;

ප්‍රශ්නය- හොඳින් ප්රවාහ අනුපාතය ලබා දී ඇත;

වෙත prod - හොඳින් ඵලදායිතා සංගුණකය.

3. ද්රවයේ දී ඇති ප්රවාහ අනුපාතය සඳහා ගතික මට්ටමේ පිහිටීමෙහි ගැඹුර තීරණය වේ:

4. පොම්ප ආග්‍රහනයේ පීඩනය තීරණය කරනු ලැබේ, පොම්ප ආදානවල ඇති ගෑස් අන්තර්ගතය දී ඇති කලාපයක් සහ ලබා දී ඇති පොම්ප වර්ගයක් සඳහා උපරිම අවසර ලත් ප්‍රමාණය නොඉක්මවන (උදාහරණයක් ලෙස, G = 0.15):

(සංචිත ද්‍රවයේ වායු ඉවත් කිරීම මත ඝාතකය සමඟ එම් = 1,0).

කොහෙද: ආර්අපට - සන්තෘප්ත පීඩනය.

5. පොම්පය අත්හිටුවීමේ ගැඹුර තීරණය කරනු ලැබේ:

6. පොම්පය ලබා ගැනීමේදී ඇතිවන තරල උෂ්ණත්වය තීරණය කරනු ලැබේ:

කොහෙද ටී pl - ජලාශයේ උෂ්ණත්වය; ජී t යනු උෂ්ණත්ව අනුක්‍රමයයි.

7. ද්‍රවයේ පරිමාමිතික සංගුණකය පොම්ප ආදාන පීඩනයේදී තීරණය වේ:

කොහෙද හිදී- සංතෘප්ත පීඩනයේ තෙල්වල පරිමාමිතික සංගුණකය; බී- නිෂ්පාදනවල පරිමාමිතික ජල කප්පාදුව; ආර් pr - පොම්පයට ඇතුල් වන ස්ථානයේ පීඩනය; ආර්අපට - සන්තෘප්ත පීඩනය.

8. පොම්ප ආදානයේ ද්රව ප්රවාහ අනුපාතය ගණනය කරනු ලැබේ:

9. පොම්ප ආදානයේ නිදහස් වායුවේ පරිමාමිතික ප්රමාණය තීරණය කරනු ලැබේ:

කොහෙද ජී- ගෑස් සාධකය.

10. පොම්ප ආදානයේ ගෑස් අන්තර්ගතය තීරණය කරනු ලැබේ:

11. පොම්ප ආදානයේ ගෑස් ප්රවාහ අනුපාතය ගණනය කරනු ලැබේ:

12. පොම්ප ආදානයේ ආවරණ නූල් කොටසේ අඩු කරන ලද ගෑස් ප්රවේගය ගණනය කරනු ලැබේ:

කොහෙද f sv - පොම්පය ලබා ගැනීමේ දී හොඳින් හරස්කඩ ප්රදේශය.

13. පොම්පයට ඇතුල් වන ස්ථානයේ සැබෑ වායු අන්තර්ගතය තීරණය කරනු ලැබේ:

කොහෙද සිට n - ළිං නිෂ්පාදනයේ ජල කප්පාදුව මත පදනම්ව, ගෑස් බුබුලු නැගීමේ වේගය ( සිට n = 0.02 cm/s දී බී < 0,5 или С п = 0,16 см/с при b > 0,5).

14. වායුවේ කාර්යය "පහළ සිදුරු - පොම්ප පරිභෝජනය" යන කොටසේ තීරණය වේ:

15. "පොම්ප එන්නත් කිරීම - ළිඳ" යන කොටසෙහි ගෑස් වැඩ තීරණය කරනු ලැබේ:

කොහෙද ;

16. අවශ්ය පොම්ප පීඩනය තීරණය කරනු ලැබේ:

කොහෙද එල් dyn - ගතික මට්ටමේ පිහිටීමෙහි ගැඹුර; ආර්බෆරය - බෆර පීඩනය; පී r1 - "පහළ කුහරය - පොම්පය ලබා ගැනීම" යන කොටසෙහි ගෑස් ක්රියාකාරීත්වයේ පීඩනය; P g2 - "පොම්පයේ එන්නත් කිරීම - ළිඳ" යන කොටසෙහි ගෑස් ක්රියාකාරීත්වයේ පීඩනය.

17. ආදාන පොම්ප ප්‍රවාහ අනුපාතය, අවශ්‍ය පීඩනය (පොම්ප හිස) සහ ආවරණයේ අභ්‍යන්තර විෂ්කම්භය අනුව, ගිල්විය හැකි කේන්ද්‍රාපසාරී පොම්පයේ ප්‍රමාණය තෝරාගෙන මෙම පොම්පයේ ක්‍රියාකාරිත්වය ප්‍රශස්ත ලෙස සංලක්ෂිත අගයන් තෝරා ගනු ලැබේ. මාදිලිය (බෙදාහැරීම, හිස, කාර්යක්ෂමතාව, බලය) සහ සැපයුම් ආකාරයෙන් තීරණය කරනු ලැබේ, "0" (පීඩනය, බලය) ට සමාන වේ.

18. ජල ලක්ෂණයට සාපේක්ෂව තෙල්-ජල-ගෑස් මිශ්රණයක් මත ක්රියාත්මක වන විට පොම්ප ප්රවාහයේ වෙනස් වීමේ සංගුණකය තීරණය වේ:

කොහෙද ν - මිශ්රණයේ ඵලදායී දුස්ස්රාවීතාව;

ප්‍රශ්නය oB යනු ජලය මත පොම්පයේ ප්රශස්ත ප්රවාහයයි.

19. දුස්ස්රාවීතාවයේ බලපෑම හේතුවෙන් පොම්ප කාර්යක්ෂමතාවයේ වෙනස්වීම් සංගුණකය ගණනය කරනු ලැබේ:

20. පොම්ප ආදානයේ ගෑස් වෙන් කිරීමේ සංගුණකය ගණනය කරනු ලැබේ:

කොහෙද fහොඳින් - ආවරණ නූල් සහ පොම්ප ආවරණයේ අභ්යන්තර බිත්තිය මගින් සාදන ලද වළල්ලේ ප්රදේශය.

21. පොම්ප ආදානයේ සාපේක්ෂ තරල සැපයුම තීරණය කරනු ලැබේ:

කොහෙද ප්‍රශ්නය oB - පොම්පයේ "ජල" ලක්ෂණ අනුව ප්රශස්ත ආකාරයෙන් සැපයීම.

22. පොම්පයට ඇතුල් වන ස්ථානයේ සාපේක්ෂ ප්රවාහය පොම්පයේ ජල ලක්ෂණයේ අනුරූප ලක්ෂ්යයේ දී තීරණය වේ:

23. ගෑස් වෙන් කිරීම සැලකිල්ලට ගනිමින් පොම්ප පරිභෝජනයේ ගෑස් අන්තර්ගතය ගණනය කරනු ලැබේ:

24. දුස්ස්රාවීතාවයේ බලපෑම හේතුවෙන් පොම්ප හිසෙහි වෙනස් වීමේ සංගුණකය තීරණය කරනු ලැබේ:

සමජාතීය දුස්ස්රාවී ද්රවයක් එන්නත් කිරීමේදී ලක්ෂණයට ජලය එන්නත් කිරීමේදී ලබාගත් පොම්ප ලක්ෂණය නැවත ගණනය කිරීම සඳහා nomogram ගොඩනගා ඇත. නොමෝග්‍රෑම් හි තිත් රේඛාව විවිධ දුස්ස්රාවීතාවයේ ඉමල්ෂන් සමඟ එහි ක්‍රියාකාරිත්වය සඳහා පොම්පයේ ලක්ෂණ නැවත ගණනය කිරීම සඳහා වක්‍ර පෙන්වයි. ඉරි සහිත වක්‍ර ලබා ගත්තේ වී.පී. මැක්සිමොව්.

විවිධ ප්රමාණයේ පොම්ප සඳහා ද්රව වායුවේ අන්තර්ගතය මත nomogram භාවිතය සීමා කිරීම සමාන නොවේ. නමුත් පොම්පයේ පළමු අදියරේදී 5 - 7% හෝ ඊට අඩු වායු අන්තර්ගතයක් සහිතව, පොම්පයේ ක්රියාකාරිත්වය මත වායුවේ බලපෑම නොසලකා හැර nomogram භාවිතා කළ හැකි බව පැවසිය හැකිය.

25. වායුවේ බලපෑම සැලකිල්ලට ගනිමින් පොම්ප පීඩනය වෙනස් කිරීමේ සංගුණකය තීරණය වේ:

කොහෙද .

26. ජලය මත පොම්පයේ පීඩනය ප්රශස්ත ආකාරයෙන් තීරණය වේ:

සහල්. 5.162. දියරයේ දුස්ස්රාවීතාවය සැලකිල්ලට ගනිමින් ESP හි ලක්ෂණ පරිවර්තනය කිරීමේ සංගුණක තීරණය කිරීම සඳහා Nomogram

27. අවශ්ය පොම්ප අදියර ගණන ගණනය කරනු ලැබේ:

කොහෙද h st - තෝරාගත් පොම්පයේ එක් අදියරක හිස.

Z අංකය ඉහළ පූර්ණ සංඛ්‍යා අගයක් දක්වා වට කර ඇති අතර තෝරාගත් පොම්ප ප්‍රමාණයේ සම්මත අදියර ගණන සමඟ සමාන වේ. තෝරාගත් පොම්ප ප්‍රමාණය සඳහා තාක්ෂණික ලියකියවිලි වල දක්වා ඇති ප්‍රමාණයට වඩා ගණනය කරන ලද අදියර ගණන වැඩි නම්, ඊළඟ සම්මත ප්‍රමාණය විශාල පියවර සංඛ්‍යාවක් සමඟ තෝරාගෙන 17 ඡේදයේ සිට ගණනය කිරීම නැවත කිරීම අවශ්‍ය වේ.

ගණනය කරන ලද අදියර ගණන තාක්ෂණික පිරිවිතරයේ දක්වා ඇති ප්‍රමාණයට වඩා අඩු නම්, නමුත් ඒවායේ වෙනස 5% ට වඩා වැඩි නොවේ නම්, තෝරාගත් පොම්ප ප්‍රමාණය වැඩිදුර ගණනය කිරීම සඳහා ඉතිරි වේ. සම්මත අදියර ගණන ගණනය කළ එක 10% කින් ඉක්මවා ගියහොත්, පොම්පය විසුරුවා හැරීමට සහ අමතර අදියර ඉවත් කිරීමට තීරණයක් අවශ්ය වේ. තවත් විකල්පයක් වනුයේ ළිඳෙහි චෝක් භාවිතා කිරීම තීරණය කිරීමයි.

මෙහෙයුම් ලක්ෂණයේ නව අගයන් සඳහා 18 වන ස්ථානයේ සිට වැඩිදුර ගණනය කිරීම සිදු කෙරේ.

28. දුස්ස්රාවිතතාවය, නිදහස් වායුව සහ මෙහෙයුම් මාදිලියේ බලපෑම සැලකිල්ලට ගනිමින් පොම්පයේ කාර්යක්ෂමතාව තීරණය කරනු ලැබේ:

කොහෙද η oB - ජල ලක්ෂණය මත පොම්පයේ උපරිම කාර්යක්ෂමතාව.

29. පොම්ප බලය තීරණය කරනු ලැබේ:

30. ගිල්විය හැකි මෝටරයේ බලය තීරණය කරනු ලැබේ:

31. බර දියර ලබා ගැනීමේ හැකියාව සඳහා පොම්පය පරීක්ෂා කිරීම.

ළිං පොම්පය වෙනස් කිරීමේදී දියර ගලා යාම හෝ පිටකිරීමේ හැකියාව ඇති ළිංවල, බර දියර (ජලය, බර කිරන නියෝජිතයන් සහිත ජලය) වත් කිරීම මගින් ඝාතනය සිදු කරනු ලැබේ. නව පොම්පයක් පහත හෙලීමේදී, මෙම "බර දියර" පොම්පය සමඟ ළිඳෙන් පොම්ප කිරීම අවශ්ය වන අතර, තෙල් ගන්නා විට ස්ථාපනය ප්රශස්ත ආකාරයෙන් වැඩ කිරීමට පටන් ගනී. මෙම අවස්ථාවේ දී, පොම්පය බර ද්රවයක් පොම්ප කරන විට පොම්පය මගින් පරිභෝජනය කරන බලය පරීක්ෂා කිරීම මුලින්ම අවශ්ය වේ. පොම්ප කරන ලද බර ද්රවයට අනුරූප වන ඝනත්වය (එය ඉවත් කිරීමේ ආරම්භක කාල පරිච්ඡේදය සඳහා) බලය තීරණය කිරීම සඳහා සූත්රය තුළට ඇතුල් වේ.

කොහෙද ρ hl යනු ඝාතන තරලයේ ඝනත්වයයි.

මෙම අවස්ථාවේ දී, ළිඳ සංවර්ධනය කිරීමේදී පොම්ප හිස ගණනය කරනු ලැබේ:

වටිනාකම එච් hl පීඩනය සමඟ සැසඳේ එච්පොම්පයේ පාස්පෝට් ජල ලක්ෂණ.

ළිං සංවර්ධනය කිරීමේදී පොම්ප බලය තීරණය වේ:

ළිං සංවර්ධනයේදී ගිල්විය හැකි මෝටරය මගින් පරිභෝජනය කරන බලය:

32. පොම්ප පරිභෝජනයේදී උපරිම අවසර ලත් උෂ්ණත්වය සඳහා ස්ථාපනය පරීක්ෂා කරනු ලැබේ:

මෙහි [T] යනු ගිල්විය හැකි පොම්පයේ ඇතුල් වීමේ දී පොම්ප කරන ලද දියරයේ උපරිම අවසර ලත් උෂ්ණත්වය වේ.

33. ගිල්විය හැකි ඒකකයේ ස්ථාපන අඩවියේ ආවරණයේ අභ්‍යන්තර පෘෂ්ඨය සහ ගිල්විය හැකි මෝටරයේ පිටත පෘෂ්ඨය මගින් සාදන ලද වළයාකාර කොටසේ සිසිලනකාරකයේ අවම අවසර ලත් වේගය අනුව තාපය ඉවත් කිරීම සඳහා ස්ථාපනය පරීක්ෂා කරනු ලැබේ. පොම්ප කරන ලද දියරයේ ප්රවාහ අනුපාතය ගණනය කරන්න:

කොහෙද එෆ් = 0,785 (ඩී 2 – ඈ 2) - වළයාකාර කොටසෙහි ප්රදේශය;

ඩී- ආවරණ නූල් අභ්යන්තර විෂ්කම්භය;

ඈ- PED හි පිටත විෂ්කම්භය.

පොම්ප කරන ලද දියරයේ ප්රවාහ අනුපාතය නම් ඩබ්ලිව්පොම්ප කරන ලද දියරයේ අවම අවසර ලත් වේගයට වඩා වැඩි වේ [ ඩබ්ලිව්], ගිල්විය හැකි මෝටරයේ තාප තත්ත්වය සාමාන්ය ලෙස සැලකේ.

තෝරාගත් පොම්ප කිරීමේ ඒකකයට තෝරාගත් අත්හිටුවීමේ ගැඹුරේදී අවශ්‍ය ඝාතන තරල ප්‍රමාණය ගැනීමට නොහැකි නම්, එය (අත්හිටුවීමේ ගැඹුර) Δ කින් වැඩි වේ. එල්= 10 - 100 m, පසුව ගණනය කිරීම නැවත නැවතත්, පියවර 5 සිට ආරම්භ වේ. Δ හි අගය එල්කාලය ලබා ගැනීම සහ කැල්කියුලේටරයේ පරිගණක තාක්ෂණයේ හැකියාවන් මත රඳා පවතී.

inclinogram අනුව පොම්ප ඒකකය අත්හිටුවීමේ ගැඹුර තීරණය කිරීමෙන් පසු, තෝරාගත් ගැඹුරේ පොම්පය ස්ථාපනය කිරීමේ හැකියාව පරීක්ෂා කරන්න (විනිවිදීමේ මීටර් 10 කට වක්‍ර වැඩිවීමේ වේගය අනුව සහ ළිං අක්ෂයේ උපරිම අපගමනය කෝණය අනුව. සිරස්). ඒ අතරම, තෝරාගත් පොම්ප කිරීමේ ඒකකය මෙම ළිඳට සහ ළිඳේ වඩාත්ම භයානක කොටස් වෙත ධාවනය කිරීමේ හැකියාව පරීක්ෂා කරනු ලැබේ, විදුම් කිරීමේදී විශේෂ සැලකිල්ලක් සහ අඩු බැසීමේ වේගයක් අවශ්‍ය වේ.

ස්ථාපනයන් වින්‍යාස කිරීම, පොම්ප, මෝටර සහ අනෙකුත් ස්ථාපන ඒකකවල ලක්ෂණ සහ ප්‍රධාන පරාමිතීන් පිළිබඳ ස්ථාපනයන් තෝරා ගැනීම සඳහා අවශ්‍ය දත්ත මෙම පොතේ සහ විශේෂ සාහිත්‍යයේ දක්වා ඇත.

ගිල්විය හැකි මෝටරයේ විශ්වසනීයත්වය වක්‍රව තීරණය කිරීම සඳහා, එහි උෂ්ණත්වය තක්සේරු කිරීම රෙකමදාරු කරනු ලැබේ, මන්ද මෝටරයේ අධික උනුසුම් වීම එහි ආයු කාලය සැලකිය යුතු ලෙස අඩු කරයි. නිෂ්පාදකයා විසින් නිර්දේශ කරන ලද උෂ්ණත්වයට වඩා 8-10 ° C කින් එතීෙම් උෂ්ණත්වය වැඩි කිරීම සමහර ආකාරයේ පරිවාරකවල සේවා කාලය 2 ගුණයකින් අඩු කරයි. පහත ගණනය කිරීමේ පාඨමාලාව නිර්දේශ කරන්න. 130 °C දී එන්ජිමේ බල අලාභය ගණනය කරන්න:

, (5.1)

කොහෙද බී 2 , සමඟ 2 සහ ඈ 2 - සැලසුම් සංගුණක (බලන්න); එන් n සහ η d.s. - පිළිවෙලින් විදුලි මෝටරයේ ශ්‍රේණිගත බලය සහ කාර්යක්ෂමතාව. එන්ජිම අධික උනුසුම් වීම සූත්රය මගින් තීරණය වේ:

. (5.2)

කොහෙද බී 3 සහ සමඟ 3 - සැලසුම් සංගුණක.

සිසිලනය හේතුවෙන්, මෝටර් රථයේ පාඩු අඩු වන අතර, එය සංගුණකය මගින් සැලකිල්ලට ගනී K t .

කොහෙද බී 5 - සංගුණකය (උපග්රන්ථය 3 බලන්න).

එවිට එන්ජිමේ බලශක්ති පාඩු (Σ එන්) සහ එහි උෂ්ණත්වය ( ටී dc) සමාන වනු ඇත:

(5.6)

මෝටරයක් තෝරාගැනීමේදී, අවට ද්රවයේ උෂ්ණත්වය සහ එහි ප්රවාහ අනුපාතය සැලකිල්ලට ගත යුතුය. මෝටර නිර්මාණය කර ඇත්තේ 90 °C දක්වා උෂ්ණත්වය සහිත පරිසරයක ක්‍රියා කිරීමටය. දැනට, එක් වර්ගයේ එන්ජිමක් පමණක් 140 ° C දක්වා උෂ්ණත්වය ඉහළ යාමට ඉඩ සලසයි, නමුත් උෂ්ණත්වය තවදුරටත් වැඩිවීම එන්ජිමේ ආයු කාලය අඩු කරයි. විශේෂ අවස්ථා වලදී මෙම එන්ජිම භාවිතා කිරීමට අවසර ඇත. සාමාන්යයෙන් එතීෙම් වයර්වල උනුසුම් වීම අඩු කිරීම සඳහා එහි බර අඩු කිරීම යෝග්ය වේ. සෑම මෝටරයක්ම එහි සිසිලන තත්ත්වයන් මත පදනම්ව නිර්දේශිත අවම ප්රවාහ අනුපාතයක් ඇත. මෙම වේගය පරීක්ෂා කිරීම අවශ්ය වේ.

සමාන ලිපි

සාකච්ඡා කරන්න:

ගර්භනී කාන්තාවන් සඳහා අතින් සම්බාහනය කිරීමේ සාර්ථකත්වයේ රහස:සම්බාහනය ආතතිය, කකුල් ඉදිමීම සහ වේදනාව සමනය කිරීම සඳහා පරිපූර්ණ ක්රමයක් බව පෙනේ ...
අවුරුද්දකට අඩු දරුවන් සඳහා රසවත් හා සෞඛ්‍ය සම්පන්න සුප් සඳහා වට්ටෝරු අවුරුද්දකට අඩු දරුවෙකු සඳහා ධාන්ය සුප්:වසරක් දක්වා ළදරුවන් සඳහා පෝෂණය ක්‍රමයෙන් දැන හඳුනා ගැනීමේ මූලධර්මය මත පදනම් වේ ...
තනි චිපයක් k561la7 මත සරල සහ විශ්වාසදායක ලෝහ අනාවරකය ලෝහ අනාවරකය:සරල ලෝහ අනාවරක යෝජනා ක්‍රමයක් වසන්තය දැන් ආරම්භ වේ. බොහෝ ගුවන්විදුලි ආධුනිකයන් ...
මහල් නිවාසයක තාප මීටරයක් ස්ථාපනය කළ හැකිද?:පසුගිය වසර අවසානයේදී, ඉදිකිරීම් අමාත්‍යාංශය විසින් සුදුසු සංශෝධන සිදු කිරීමට යෝජනා කරන ලදී ...