යොමු කොන්දේසි "ngres බොයිලේරු වල දුම් වායු නියැදීම සඳහා උපාංගය. බොයිලර් සහායක උපකරණ බොයිලේරු tgm 96 හි තාප ගණනය කිරීම

0

පාඨමාලා ව්යාපෘතිය

බොයිලේරු ඒකකයේ TGM-84 වෙළඳ නාමය E420-140-565 සත්‍යාපනය තාප ගණනය කිරීම

පාඨමාලා ව්යාපෘතියක් සඳහා පැවරුම …………………………………………………………

  1. බොයිලර් කම්හල පිළිබඳ කෙටි විස්තරයක්.............................................
  • දහන කුටිය …………………………………………………………
  • අභ්‍යන්තර උපකරණ …………………………………………………………
  • සුපිරි තාපකය ……………………………………………………………………
    • විකිරණ අධි තාපකය ……………………………………….
    • සිවිලිමේ සුපිරි තාපකය ………………………………………………
    • තිර සුපිරි තාපකය ……………………………………………………
    • සංවහන සුපිරි තාපකය ……………………………………….
  • ජල ඉකොනොමිසර් …………………………………………………………
  • පුනර්ජනනීය වායු තාපකය ………………………………………………
  • උනුසුම් මතුපිට පිරිසිදු කිරීම ………………………………………………
  1. බොයිලේරු ගණනය කිරීම ……………………………………………………………………

2.1 ඉන්ධන සංයුතිය …………………………………………………………

2.2 දහන නිෂ්පාදනවල පරිමාවන් සහ එන්තැල්පි ගණනය කිරීම ………………………………

2.3 ඇස්තමේන්තුගත තාප සමතුලිතතාවය සහ ඉන්ධන පරිභෝජනය ………………………………….

2.4 දහන කුටිය ගණනය කිරීම …………………………………………………………

2.5 බොයිලේරු සුපර් හීටර් ගණනය කිරීම ………………………………………………

2.5.1 බිත්ති මත සවි කර ඇති සුපිරි තාපකයක් ගණනය කිරීම……………………………………

2.5.2. සිවිලිමේ සුපිරි තාපකයක් ගණනය කිරීම ……………………………………

2.5.3. තිර සුපිරි තාපකයක් ගණනය කිරීම ……………………………………

2.5.4. සංවහන සුපිරි තාපකයක් ගණනය කිරීම ……………………………………

2.6 නිගමනය…………………………………………………………

  1. ග්‍රන්ථ නාමාවලිය………………………………………….

ව්යායාම කරන්න

E420-140-565 වෙළඳ නාමයේ TGM-84 බොයිලේරු ඒකකයේ සත්‍යාපන තාප ගණනය කිරීමක් සිදු කිරීම අවශ්‍ය වේ.

සත්‍යාපන තාප ගණනය කිරීමේදී, ලබා දී ඇති බරක් සහ ඉන්ධන වර්ගයක් සඳහා බොයිලේරුවේ සම්මත කරන ලද සැලසුම සහ මානයන් අනුව, තනි උනුසුම් මතුපිට අතර මායිම්වල ජලය, වාෂ්ප, වාතය සහ වායූන්ගේ උෂ්ණත්වය, කාර්යක්ෂමතාව, ඉන්ධන පරිභෝජනය, ප්‍රවාහ අනුපාතය සහ වාෂ්ප, වාතය සහ දුම් වායූන්ගේ වේගය තීරණය කරනු ලැබේ.

දී ඇති ඉන්ධන මත ක්‍රියාත්මක වන විට බොයිලේරුවේ කාර්යක්ෂමතාව සහ විශ්වසනීයත්වය තක්සේරු කිරීම, අවශ්‍ය ප්‍රතිසංස්කරණ පියවර හඳුනා ගැනීම, සහායක උපකරණ තෝරා ගැනීම සහ ගණනය කිරීම් සඳහා අමුද්‍රව්‍ය ලබා ගැනීම සඳහා සත්‍යාපන ගණනය කිරීමක් සිදු කරනු ලැබේ: වායුගතික, හයිඩ්‍රොලික්, ලෝහ උෂ්ණත්වය, පයිප්ප ශක්තිය, පයිප්ප අළු ඇඳුම් අනුපාතය, විඛාදන, ආදිය.

මූලික දත්ත:

  1. ශ්රේණිගත වාෂ්ප ප්රතිදානය D 420 t/h
  2. පෝෂක ජල උෂ්ණත්වය t pv 230 ° C
  3. අධි රත් වූ වාෂ්ප උෂ්ණත්වය 555 ° C
  4. අධි රත් වූ වාෂ්ප පීඩනය 14 MPa
  5. බොයිලර් ඩ්රම් 15.5 MPa හි ක්රියාකාරී පීඩනය
  6. සීතල වායු උෂ්ණත්වය 30 ° C
  7. දුම් වායු උෂ්ණත්වය 130…160 ° С
  8. ඉන්ධන ස්වාභාවික ගෑස් නල මාර්ගය Nadym-Punga-Tura-Sverdlovsk-Chelyabinsk
  9. ශුද්ධ කැලරි අගය 35590 kJ / m 3
  10. උදුන පරිමාව 1800m 3
  11. තිර පයිප්ප විෂ්කම්භය 62 * 6 මි.මී
  12. තිර පයිප්ප පරතරය 60 මි.මී.
  13. ගියර් පෙට්ටි පයිප්ප විෂ්කම්භය 36 * 6
  14. මුරපොලේ පයිප්පවල පිහිටීම එකතැන පල් වේ
  15. ගියර් පෙට්ටියේ පයිප්පවල තීර්යක් තණතීරුව S 1 120 මි.මී
  16. ගියර් පෙට්ටියේ පයිප්පවල කල්පවත්නා තණතීරුව S 2 60 මි.මී
  17. ShPP පයිප්ප විෂ්කම්භය 33 * 5 මි.මී
  18. PPP පයිප්ප විෂ්කම්භය 54 * 6 මි.මී
  19. දහන නිෂ්පාදන ගමන් කිරීම සඳහා පැහැදිලි ප්රදේශය 35.0 මි.මී

1. වාෂ්ප බොයිලේරු TGM-84 හි අරමුණ සහ ප්රධාන පරාමිතීන්.

TGM-84 ශ්‍රේණියේ බොයිලේරු ඒකක සැලසුම් කර ඇත්තේ ඉන්ධන තෙල් හෝ ස්වාභාවික වායු දහනය කිරීමෙන් අධි පීඩන වාෂ්ප නිපදවීමට ය.

  1. වාෂ්ප බොයිලේරු පිළිබඳ කෙටි විස්තරයක්.

TGM-84 ශ්‍රේණියේ සියලුම බොයිලේරු U-හැඩැති පිරිසැලසුමක් ඇති අතර දහන කුටියකින් සමන්විත වන අතර එය ආරෝහණ වායු නාලිකාවක් වන අතර ඉහළ කොටසේ තිරස් ගෑස් නලයකින් සම්බන්ධ කර ඇති පහත් සංවහන පතුවළකි.

වාෂ්පීකරණ තිර සහ විකිරණ බිත්ති සවිකර ඇති සුපිරි තාපකයක් දහන කුටියේ පිහිටා ඇත. උඳුනේ ඉහළ කොටසෙහි (සහ බොයිලර්හි සමහර වෙනස් කිරීම් සහ තිරස් නළය තුළ) තිරයේ සුපිරි තාපකයක් ඇත. සංවහන පතුවළෙහි, සංවහන සුපිරි තාපකයක් සහ ජල ඉකොනොමයිසර් මාලාවක් (වායූන් දිගේ) තබා ඇත. සංවහන සුපර් හීටරයෙන් පසු සංවහන පතුවළ වායු නාලිකා දෙකකට බෙදා ඇති අතර, ඒ සෑම එකක්ම ජල ඉකොනොමයිසර් එකක ප්‍රවාහයක් අඩංගු වේ. ජල ආර්ථිකයට පිටුපසින්, ගෑස් නාලය හැරීමක් සිදු කරයි, එහි පහළ කොටසේ අළු සහ වෙඩි තැබීම සඳහා බංකර් ඇත. බොයිලර් ගොඩනැගිල්ලෙන් පිටත සංවහන පතුවළ පිටුපස පුනර්ජනනීය භ්රමක වායු තාපක ස්ථාපනය කර ඇත.

1.1 උදුන කුටිය.

දහන කුටිය ප්‍රිස්මැටික් හැඩයක් ඇති අතර සැලසුමේ මානයන් සහිත සෘජුකෝණාස්‍රයක් ඇත: 6016x14080 මි.මී. සියලු වර්ගවල බොයිලේරු වල දහන කුටියේ පැති සහ පසුපස බිත්ති වානේ වලින් සාදන ලද මිලිමීටර් 64 ක තණතීරුවක් සහිත මිලිමීටර් 60x6 විෂ්කම්භයක් සහිත වාෂ්පීකරණ නල මගින් ආරක්ෂා කර ඇත 20. ඉදිරිපස බිත්තිය මත විකිරණ සුපිරි තාපකයක් තබා ඇත. පහත විස්තර කර ඇත. ආලෝක දෙකක තිරයක් දහන කුටිය අර්ධ ඌෂ්මක දෙකකට බෙදා ඇත. ද්වි-ආලෝක තිරය පුවරු තුනකින් සමන්විත වන අතර එය 60x6 mm (වානේ 20) විෂ්කම්භයක් සහිත පයිප්පවලින් සෑදී ඇත. පළමු පුවරුව පයිප්ප අතර මිලිමීටර් 64 ක පරතරයක් සහිත පයිප්ප විසි හයකින් සමන්විත වේ; දෙවන පුවරුව - 64 mm පයිප්ප අතර තණතීරුවක් සහිත පයිප්ප විසි අටකින්; තෙවන පුවරුව - පයිප්ප විසි නවයකින්, පයිප්ප අතර තණතීරුව 64 මි.මී. ද්විත්ව ආලෝක තිරයේ ආදාන සහ ප්රතිදාන එකතුකරන්නන් 273x32 mm (වානේ 20) විෂ්කම්භය සහිත පයිප්ප වලින් සාදා ඇත. ද්වි-ආලෝක තිරය දඬු ආධාරයෙන් සිවිලිමේ ලෝහ ව්යුහයන්ගෙන් අත්හිටුවා ඇති අතර තාප ප්රසාරණය සමඟ ගමන් කිරීමට හැකියාව ඇත. අර්ධ ඌෂ්මක හරහා පීඩනය සමාන කිරීම සඳහා, ද්විත්ව උස තිරයේ නල මාර්ගයෙන් සාදන ලද කවුළු ඇත.

සියලු වර්ගවල TGM-84 බොයිලේරු සඳහා පැති සහ පසුපස තිර ව්යුහාත්මකව සමාන වේ. පහළ කොටසෙහි පැති තිරයන් තිරස් අතට 15 0 ක ආනතියක් සහිත සීතල පුනීල පතුලේ බෑවුම් සාදයි. වෙඩි තැබීමේ පැත්තෙන්, උදුන පයිප්ප ගිනි මැටි ගඩොල් තට්ටුවකින් සහ ක්‍රෝමයිට් ස්කන්ධයකින් ආවරණය කර ඇත. දහන කුටියේ ඉහළ සහ පහළ කොටස්වල පැත්තේ සහ පසුපස තිරයන් පිළිවෙලින් 219x26 mm සහ 219x30 mm විෂ්කම්භයක් සහිත එකතුකරන්නන් වෙත සම්බන්ධ වේ. පසුපස තිරයේ ඉහළ එකතු කරන්නන් 219x30 mm විෂ්කම්භයක් සහිත පයිප්පවලින් සාදා ඇති අතර, පහළ ඒවා 219x26 mm විෂ්කම්භයක් සහිත පයිප්පවලින් සාදා ඇත. තිර එකතු කරන්නන්ගේ ද්රව්ය වානේ 20. තිර එකතු කරන්නන් සඳහා ජල සැපයුම 159x15 mm සහ 133x13 mm විෂ්කම්භයක් සහිත පයිප්ප මගින් සිදු කෙරේ. වාෂ්ප-ජල මිශ්රණය 133x13 mm විෂ්කම්භයක් සහිත පයිප්පවලින් ඉවත් කරනු ලැබේ. උඳුන තුලට අපගමනය වැළැක්වීම සඳහා බොයිලර් රාමුවේ කදම්භවලට තිර පයිප්ප සවි කර ඇත. පැති තිරවල පැනල් සහ ආලෝක දෙකේ තිරයේ ගාංචු ස්ථර හතරක් ඇත, පසුපස තිරයේ පැනල් තට්ටු තුනකින් සමන්විත වේ. දහන තිරවල පුවරු අත්හිටුවීම කූරු ආධාරයෙන් සිදු කරනු ලබන අතර පයිප්පවල සිරස් චලනය කිරීමට ඉඩ සලසයි.

පුවරු වල නල පරතරය 12 mm විෂ්කම්භයක් සහිත වෑල්ඩින් දඬු මගින් සිදු කරනු ලැබේ, දිග 80 mm, ද්රව්යය වානේ 3kp වේ.

සංසරණයට අසමාන උණුසුමෙහි බලපෑම අඩු කිරීම සඳහා, දහන කුටියේ සියලුම තිර කොටස් වෙන් කර ඇත: එකතු කරන්නන් සහිත පයිප්ප පැනලයක් ආකාරයෙන් සාදා ඇති අතර, ඒ සෑම එකක්ම වෙනම සංසරණ පරිපථයකි. සමස්තයක් වශයෙන්, ගිනි පෙට්ටියේ පැනල් පහළොවක් ඇත: පසුපස තිරයේ පැනල් හයක්, ආලෝකය දෙකක් සහ එක් එක් පැති තිරයට පුවරු තුනක් ඇත. සෑම පසුපස තිර පුවරුවක්ම වාෂ්පීකරණ පයිප්ප තිස්පහකින්, ජල නල තුනකින් සහ කාණු නල තුනකින් සමන්විත වේ. සෑම පැති තිර පුවරුවක්ම වාෂ්පීකරණ නල තිස් එකකින් සමන්විත වේ.

දහන කුටියේ ඉහළ කොටසේ පසුපස තිරයේ පයිප්ප මගින් සාදනු ලබන නෙරා යාමක් (උදුනෙහි ගැඹුරට) ඇති අතර එය දුම් වායූන් සමඟ සුපිරි තාපකයේ තිර කොටස වඩා හොඳින් සේදීමට දායක වේ.

1.2 Intradrum උපාංග.

1 - බෙදාහැරීමේ පෙට්ටිය; 2 - සුළි සුළං පෙට්ටිය; 3 - කාණු පෙට්ටිය; 4 - සුළි කුණාටුව; 5 - පැලට්; 6 - හදිසි කාණු නල; 7 - පොස්පේට් එකතු කරන්නා; 8 - වාෂ්ප තාපනය එකතු කරන්නා; 9 - සිදුරු සහිත සිවිලිං පත්රය; 10 - පෝෂක පයිප්ප; 11 - බුබුලු පත්රය.

මෙම බොයිලේරු TGM-84 අදියර දෙකක වාෂ්පීකරණ යෝජනා ක්රමයක් භාවිතා කරයි. බෙරය පිරිසිදු මැදිරියක් වන අතර එය වාෂ්පීකරණයේ පළමු අදියර වේ. බෙරයේ අභ්යන්තර විෂ්කම්භය 1600 mm වන අතර වානේ 16GNM වලින් සාදා ඇත. බෙරයේ බිත්ති ඝණකම 89 මි.මී. බෙරයේ සිලින්ඩරාකාර කොටසෙහි දිග 16200 mm, බෙරයේ මුළු දිග 17990 mm වේ.

වාෂ්පීකරණයේ දෙවන අදියර දුරස්ථ සුළි සුළං වේ.

වාෂ්ප-සන්නායක පයිප්ප හරහා වාෂ්ප-ජල මිශ්රණය බොයිලේරු බෙරයට ඇතුල් වේ - සුළි සුළං බෙදා හැරීමේ පෙට්ටිවලට. සුළි සුළං ජලයෙන් වාෂ්ප වෙන් කරයි. සුළි කුණාටු වලින් ජලය තැටි තුලට බැස යන අතර, වෙන් කරන ලද වාෂ්ප සේදීමේ උපකරණය යටතේ ඇතුල් වේ.

වාෂ්ප සේදීම සිදුරු සහිත පත්රයක් මත ආධාරක වන පෝෂක ජල ස්ථරයක සිදු කරනු ලැබේ. වාෂ්ප සිදුරු සහිත පත්රයේ සිදුරු හරහා ගමන් කරන අතර පෝෂක ජල ස්ථරය හරහා බුබුලු, ලවණ වලින් නිදහස් වේ.

බෙදා හැරීමේ පෙට්ටි ෆ්ලෂ් කිරීමේ උපාංගයට ඉහළින් පිහිටා ඇති අතර ජලය බැස යාම සඳහා ඒවායේ පහළ කොටසෙහි සිදුරු ඇත.

බෙරයේ සාමාන්ය ජල මට්ටම ජ්යාමිතික අක්ෂයට පහළින් 200 mm වේ. ජල-දර්ශක උපකරණ මත, මෙම මට්ටම ශුන්ය ලෙස ගනු ලැබේ. ඉහළ සහ පහළ මට්ටම් පිළිවෙලින් සාමාන්ය මට්ටමට වඩා මීටර් 75 ක් අඩු සහ ඉහළ ය.බොයිලේරය අධික ලෙස පෝෂණය වීම වැළැක්වීම සඳහා, ඩ්රම් තුළ හදිසි කාණු නලයක් සවි කර ඇති අතර, අතිරික්ත ජලය බැහැර කිරීමට ඉඩ සලසයි, නමුත් සාමාන්ය මට්ටමට වඩා වැඩි නොවේ.

බොයිලර් ජලය පොස්පේට් සමඟ පතිකාර කිරීම සඳහා, බෙරයේ පහළ කොටසෙහි නලයක් සවි කර ඇති අතර එමඟින් පොස්පේට් බෙරයට හඳුන්වා දෙනු ලැබේ.

බෙරයේ පතුලේ ඩ්රම් වාෂ්ප උණුසුම් කිරීම සඳහා එකතු කරන්නන් දෙකක් ඇත. නවීන වාෂ්ප බොයිලේරු වලදී, ඒවා භාවිතා කරනුයේ බොයිලේරු නතර කරන විට බෙරයේ වේගවත් සිසිලනය සඳහා පමණි. ඩ්රම් "ඉහළ-පහළ" ශරීරයේ උෂ්ණත්වය අතර අනුපාතය පවත්වා ගැනීම පාලන ක්රම මගින් සාක්ෂාත් කරගනු ලැබේ.

1.3 සුපිරි තාපකය.

සියලුම බොයිලේරු මත Superheater මතුපිට දහන කුටීරය, තිරස් දුම් නාලිකාව සහ සංවහන පතුවළ පිහිටා ඇත. තාප අවශෝෂණයේ ස්වභාවය අනුව, සුපිරි තාපකය කොටස් දෙකකට බෙදා ඇත: විකිරණ සහ සංවහන.

විකිරණ කොටස බිත්ති-විකිරණ සුපිරි තාපකය (RSH), තිරවල පළමු අදියර සහ දහන කුටියට ඉහලින් පිහිටා ඇති සිවිලිමේ සුපිරි තාපකයේ කොටසක් ඇතුළත් වේ.

සංවහන කොටස ඇතුළත් වේ - තිරයේ සුපිරි තාපකයේ කොටසක් (උදුනෙන් සෘජුවම විකිරණ නොලැබීම), සිවිලිමේ සුපිරි තාපකය සහ සංවහන සුපිරි තාපකය.

එක් එක් ප්‍රවාහය ඇතුළත වාෂ්ප නැවත නැවත මිශ්‍ර කිරීම සහ බොයිලේරුවේ පළල හරහා වාෂ්ප මාරු කිරීම සමඟ සුපිරි තාපකයේ යෝජනා ක්‍රමය ද්විත්ව ප්‍රවාහයක් සිදු කෙරේ.

සුපර් හීටර් වල ක්‍රමානුකුල රූප සටහන.

1.3.1. විකිරණ අධි තාපකය.

TGM-84 ශ්‍රේණියේ බොයිලේරු මත, විකිරණ සුපර් හීටරයේ පයිප්ප දහන කුටියේ ඉදිරිපස බිත්තිය මිලිමීටර් 2000 සිට 24600 දක්වා වන අතර පැනල් හයකින් සමන්විත වන අතර ඒ සෑම එකක්ම ස්වාධීන පරිපථයකි. පැනල් පයිප්පවල විෂ්කම්භය 42x5 මි.මී., වානේ 12Kh1MF වලින් සාදා ඇති අතර එය 46 mm පියවරක් සහිතව ස්ථාපනය කර ඇත.

සෑම පුවරුවකම පයිප්ප විසි දෙකක් පහත් වේ, ඉතිරිය ඔසවයි. සියලුම පුවරු බහුවිධ රත් වූ ප්රදේශයෙන් පිටත පිහිටා ඇත. ඉහළ එකතු කරන්නන් කූරු ආධාරයෙන් සිවිලිමේ ලෝහ ව්යුහයන් අත්හිටුවා ඇත. පැනල් වල පයිප්ප සවි කිරීම ස්පේසර් සහ වෑල්ඩින් කරන ලද දඬු මගින් සිදු කෙරේ. විකිරණ සුපර් හීටරයේ පැනල් දාහක ස්ථාපනය සඳහා වයර් කර ඇති අතර මෑන්හෝල් සහ පීපර් සඳහා වයර් කර ඇත.

1.3.2 සිවිලිමේ සුපිරි තාපකය.

සිවිලිමේ සුපිරි තාපකය දහන කුටිය, තිරස් නළය සහ සංවහන පතුවළට ඉහළින් පිහිටා ඇත. මිලිමීටර් 32x4 ක විෂ්කම්භයක් සහිත පයිප්පවලින් සියලුම බොයිලේරු මත සිවිලිම සාදා ඇත්තේ මිලිමීටර් 35 ක පියවරක් සහිත පයිප්ප තුන්සිය අනූ හතරක ප්‍රමාණයකින් ය. සිවිලිමේ පයිප්ප පහත පරිදි සවි කර ඇත: සෘජුකෝණාස්රාකාර තීරු සිවිලිමේ සුපිරි තාපකයේ පයිප්පවලට එක් කෙළවරක වෑල්ඩින් කර ඇති අතර අනෙක් පැත්තෙන් - සිවිලිමේ ලෝහ ව්යුහයන්ගෙන් කූරු ආධාරයෙන් අත්හිටුවන ලද විශේෂ බාල්ක වෙත. සිවිලිං පයිප්පවල දිග දිගේ ගාංචු පේළි අටක් ඇත.

1.3.3 තිර සුපිරි තාපකය (SHPP).

TGM-84 ශ්‍රේණියේ බොයිලේරු මත සිරස් තිර වර්ග දෙකක් ස්ථාපනය කර ඇත. විවිධ දිග දඟර සහිත U-හැඩැති තිර සහ එකම දිග දඟර සහිත ඒකාබද්ධ තිර. උඳුනේ ඉහළ කොටසෙහි සහ උඳුනේ ප්රතිදාන කවුළුවෙහි තිර ස්ථාපනය කර ඇත.

තෙල් සහිත බොයිලේරු මත U-හැඩැති තිර පේළි එකක් හෝ දෙකක් තුළ ස්ථාපනය කර ඇත. ගෑස්-තෙල් බොයිලේරු පේළි දෙකකින් ඒකාබද්ධ තිර වලින් සමන්විත වේ.

සෑම U-හැඩැති තිරයක් තුළම දඟර හතළිස් එකක් ඇත, ඒවා මිලිමීටර් 35 ක පියවරකින් ස්ථාපනය කර ඇත, එක් එක් පේළියේ තිර දහඅටක් ඇත, තිර අතර මිලිමීටර් 455 ක පියවරක් ඇත.

ඒකාබද්ධ තිර ඇතුළත දඟර අතර පියවර 40 මි.මී., එක් එක් පේළියේ තිර තිහක් ස්ථාපනය කර ඇති අතර, එක් එක් දඟර විසිතුනක් ඇත. තිරවල දඟර වල පරතරය පනා සහ කලම්ප භාවිතයෙන් සිදු කරනු ලැබේ, සමහර මෝස්තර වල - වෑල්ඩින් දඬු මගින්.

එකතු කරන්නන්ගේ කන් වලට වෑල්ඩින් කරන ලද කූරු ආධාරයෙන් සිවිලිමේ ලෝහ ව්යුහයන්ගෙන් තිරයේ සුපිරි තාපකය අත්හිටුවා ඇත. එකතු කරන්නන් එකකට වඩා ඉහළින් පිහිටා ඇති අවස්ථාවක, පහළ එකතු කරන්නා ඉහළ එකකින් අත්හිටුවන ලද අතර, දෙවැන්න, දඬු මගින් සිවිලිමට.

1.3.4. සංවහන සුපිරි තාපකය (KPP).

සංවහන සුපිරි තාපකයක් (KPP) යෝජනා ක්රමය

TGM-84 වර්ගයේ බොයිලේරු මත, තිරස් ආකාරයේ සංවහන සුපිරි තාපකයක් සංවහන පතුවළ ආරම්භයේ පිහිටා ඇත. සුපිරි තාපකය ද්විත්ව ප්රවාහයක් සාදා ඇති අතර සෑම ප්රවාහයක්ම බොයිලර් අක්ෂයට සාපේක්ෂව සමමිතිකව පිහිටා ඇත.

සුපිරි තාපකයේ ආදාන අදියරෙහි පැකේජ අත්හිටුවීම සංවහන පතුවළ අත්හිටුවීමේ පයිප්ප මත සිදු කෙරේ.

ප්රතිදාන (දෙවන) අදියර ගෑස් නාලිකා ඔස්සේ සංවහන පතුවළ ප්රථමයෙන් පිහිටා ඇත. මෙම අදියරෙහි දඟර ද එම පියවරයන් සහිත 38x6 mm (වානේ 12Kh1MF) විෂ්කම්භය සහිත පයිප්පවලින් සාදා ඇත. 219x30 mm විෂ්කම්භයක් සහිත ආදාන බහුවිධ, 325x50 mm (වානේ 12X1MF) විෂ්කම්භය සහිත පිටවන බහුවිධ.

සවිකිරීම සහ පරතරය ඇතුල්වීමේ අදියරට සමාන වේ.

බොයිලර්වල සමහර අනුවාදවල, සුපිරි තාපක ආදාන සහ පිටවන බහුවිධවල සම්මත ප්‍රමාණයන් සහ දඟර ඇසුරුම්වල පියවර අනුව ඉහත විස්තර කර ඇති ඒවාට වඩා වෙනස් වේ.

1.4. ජල ඉකොනොමිසර්

ජල ඉකොනොමයිසර් සංවහන පතුවළ පිහිටා ඇති අතර එය දුම් නාලිකා දෙකකට බෙදා ඇත. ජල ඉකොනොමිසර්ගේ එක් එක් ධාරා සමාන්තර ස්වාධීන ධාරාවන් දෙකක් සාදමින් අනුරූප නළයේ පිහිටා ඇත.

එක් එක් දුම් නාලිකාවේ උස අනුව, ජල ඉකොනොමයිසර් කොටස් හතරකට බෙදා ඇති අතර, ඒවා අතර අලුත්වැඩියා කටයුතු සඳහා මිලිමීටර් 665 ක් උස (සමහර බොයිලේරු වල විවරයන් මිලිමීටර් 655 ක උසකින් යුක්ත වේ) ඇත.

ඉකොනොමිසර් 25x3.3mm (වානේ 20) විෂ්කම්භයක් සහිත පයිප්ප වලින් සාදා ඇති අතර, ඇතුල්වීමේ සහ පිටවන බහුවිධ 219x20mm (වානේ 20) විෂ්කම්භයකින් සාදා ඇත.

ජල ඉකොනොමයිසර් පැකේජ නිවුන් හය-මාර්ග දඟර 110 කින් සමන්විත වේ. පැකේජ තීර්යක් පියවර S 1 =80mm සහ කල්පවත්නා පියවර S 2 =35mm සමග එකතැන පල් වී ඇත.

ජල ඉකොනොමයිසර් දඟර බොයිලර් ඉදිරිපසට සමාන්තරව පිහිටා ඇති අතර, සංවහන පතුවළ පැත්තේ බිත්තිවල දුම් නාලිකාවෙන් පිටත එකතු කරන්නන් පිහිටා ඇත.

පැකේජවල දඟර වල පරතරය රාක්ක පේළි පහක් භාවිතයෙන් සිදු කරනු ලැබේ, එහි රැලි සහිත කම්මුල් දෙපැත්තකින් දඟරය ආවරණය කරයි.

ජල ඉකොනොමයිසර්හි ඉහළ කොටස දුම් නාලිකාව තුළ පිහිටා ඇති සහ වාතයෙන් සිසිල් කරන ලද කදම්භ තුනක් මත රඳා පවතී. ඊළඟ කොටස (ගෑස් ප්රවාහය දිගේ දෙවන එක) දුරස්ථ රාක්ක භාවිතයෙන් ඉහත සඳහන් කළ ශීත කළ කදම්භවලින් අත්හිටුවා ඇත. ජල ආර්ථිකයේ පහළ කොටස් දෙක සවි කිරීම සහ අත්හිටුවීම පළමු දෙකට සමාන වේ.

ශීත කළ බාල්ක රෝල් කරන ලද නිෂ්පාදන වලින් සාදා ඇති අතර තාප ආරක්ෂිත කොන්ක්රීට් වලින් ආවරණය කර ඇත. ඉහළින්, කොන්ක්රීට් වෙඩි පහරින් බාල්ක ආරක්ෂා කරන ලෝහ පත්රයකින් ආවරණය කර ඇත.

දුම් වායු චලනය වන දිශාවට පළමු වන දඟර, වෙඩි තැබීමෙන් ඇඳුම් වලින් ආරක්ෂා වීම සඳහා වානේ 3 වලින් සාදන ලද ලෝහ ලයිනිං ඇත.

ජල ඉකොනොමිසර්හි ඇතුල්වීම් සහ පිටවන එකතුකරන්නන් උෂ්ණත්ව චලනයන් සඳහා වන්දි ගෙවීම සඳහා චංචල ආධාරක 4 ක් ඇත.

ජල ඉකොනොමයිසර්හි මාධ්‍යයේ චලනය ප්‍රතිවිරුද්ධ වේ.

1.5 පුනර්ජනනීය වායු තාපකය.

වායු උණුසුම සඳහා, බොයිලර් ඒකකයේ පුනර්ජනනීය භ්රමණය වන වායු තාපක දෙකක් ඇත РРВ-54.

RAH සැලසුම: සම්මත, රාමු රහිත, වායු තාපකය විශේෂ රාමු ආකාරයේ ශක්තිමත් කරන ලද කොන්ක්‍රීට් පදික වේදිකාවක් මත සවි කර ඇති අතර සියලුම සහායක ඒකක වායු තාපකයේම සවි කර ඇත.

රොටරයේ බර පහළ ආධාරකයේ සවි කර ඇති තෙරපුම් ගෝලාකාර රඳවනයක් හරහා වාහක කදම්භයට, අත්තිවාරමේ ආධාරක හතරකින් සම්ප්‍රේෂණය වේ.

වායු තාපකය යනු 5400 mm විෂ්කම්භයක් සහ 2250 mm උසකින් යුත් සිරස් පතුවළක් මත භ්රමණය වන භ්රමකයක් වන අතර එය ස්ථාවර නිවාසයක් තුළ වසා ඇත. සිරස් කොටස් මගින් රෝටරය අංශ 24 කට බෙදා ඇත. සෑම අංශයක්ම දුරස්ථ කොටස් මගින් මැදිරි 3 කට බෙදා ඇති අතර, තාපන වානේ තහඩු පැකේජ තබා ඇත. පැකේජවල එකතු කරන ලද තාපන තහඩු, රෝටරයේ උස දිගේ ස්ථර දෙකකින් ගොඩගැසී ඇත. ඉහළ ස්ථරය වායූන් ගමන් කිරීමේදී පළමුවැන්නයි, එය රෝටරයේ "උණුසුම් කොටස" වේ, පහළ එක "සීතල කොටස" වේ.

මිලිමීටර් 1200 ක උසකින් යුත් "උණුසුම් කොටස" මිලිමීටර් 0.7 ක ඝනකමකින් යුත් ස්පේසර් රැලි සහිත තහඩු වලින් සාදා ඇත. උපාංග දෙකෙහි "උණුසුම් කොටස" සම්පූර්ණ පෘෂ්ඨය 17896 m2 වේ. මිලිමීටර් 600 ක උසකින් යුත් "සීතල කොටස" මිලිමීටර් 1.3 ක ඝනකමකින් යුත් ස්පේසර් රැලි සහිත තහඩු වලින් සාදා ඇත. උණුසුමෙහි "සීතල කොටසෙහි" සම්පූර්ණ තාපන පෘෂ්ඨය 7733 m2 වේ.

රොටර් ස්පේසර් සහ ඇසුරුම් ඇසුරුම් අතර ඇති හිඩැස් අතිරේක ඇසුරුම්වල වෙනම තහඩු වලින් පුරවා ඇත.

වායූන් සහ වාතය රොටරයට ඇතුළු වන අතර විශේෂ රාමුවක් මත ආධාරක වන නාලිකා හරහා එයින් මුදා හරින අතර වායු තාපකයේ පහළ ආවරණවල තුණ්ඩවලට සම්බන්ධ වේ. ආවරණ සහිත ආවරණ වායු තාපකයේ ශරීරය සාදයි.

පහළ ආවරණ සහිත ශරීරය අත්තිවාරම මත ස්ථාපනය කර ඇති ආධාරක සහ පහළ ආධාරකයේ රඳවන කදම්බය මත රඳා පවතී. සිරස් සම කොටස් 8 කින් සමන්විත වන අතර ඉන් 4 ක් බර උසුලයි.

භ්රමකයේ භ්රමණය පහන් ආම්පන්නයක් හරහා ගියර් පෙට්ටියක් සහිත විදුලි මෝටරයක් ​​මගින් සිදු කෙරේ. භ්රමණ වේගය - 2 rpm.

රොටර් ඇසුරුම් ඇසුරුම් විකල්ප වශයෙන් ගෑස් මාර්ගය හරහා ගමන් කරයි, දුම් වායූන්ගෙන් රත් වන අතර වායු මාර්ගය වාතය ගලායාමට සමුච්චිත තාපය ලබා දෙයි. සෑම මොහොතකම, 24 න් අංශ 13 ක් ගෑස් මාර්ගයට ඇතුළත් කර ඇති අතර, අංශ 9 ක් - ගුවන් මාර්ගයේ, සහ අංශ 2 ක් මුද්‍රා තැබීමේ තහඩු මගින් අවහිර කර ක්‍රියා විරහිත කර ඇත.

වායු චූෂණ වැළැක්වීම සඳහා (ගෑස් සහ වායු ගලන තදින් වෙන් කිරීම), රේඩියල්, පර්යන්ත සහ මධ්යම මුද්රා ඇත. රේඩියල් සීල් රෝටරයේ රේඩියල් බැෆල් මත සවි කර ඇති තිරස් වානේ තීරු වලින් සමන්විත වේ - රේඩියල් චංචල තහඩු. සෑම තහඩුවක්ම ගැලපුම් බෝල්ට් තුනකින් ඉහළ සහ පහළ ආවරණ මත සවි කර ඇත. මුද්‍රා වල හිඩැස් සකස් කර ඇත්තේ තහඩු ඉහළ නැංවීමෙන් සහ පහත් කිරීමෙනි.

පර්යන්ත මුද්‍රා ස්ථාපනය කිරීමේදී හරවන රෝටර් ෆ්ලැන්ජ් සහ චංචල වාත්තු යකඩ පෑඩ් වලින් සමන්විත වේ. මාර්ගෝපදේශ සමඟ පෑඩ් RAH නිවාසයේ ඉහළ සහ පහළ ආවරණ මත සවි කර ඇත. පෑඩ් විශේෂ ගැලපුම් බෝල්ට් සමඟ සකස් කර ඇත.

අභ්‍යන්තර පතුවළ මුද්‍රා පර්යන්ත මුද්‍රා වලට සමාන වේ. බාහිර පතුවළ මුද්‍රා පිරවුම් පෙට්ටි වර්ගයකි.

වායූන් ගමන් කිරීම සඳහා පැහැදිලි ප්රදේශය: a) "සීතල කොටස" - 7.72 m2.

b) "උණුසුම් කොටස" තුළ - 19.4 m2.

වාතය ගමන් කිරීම සඳහා පැහැදිලි ප්රදේශය: a) "උණුසුම් කොටස" - 13.4 m2.

b) "සීතල කොටස" තුළ - 12.2 m2.

1.6 උනුසුම් මතුපිට පිරිසිදු කිරීම.

උනුසුම් මතුපිට සහ පහළට පිරිසිදු කිරීම සඳහා වෙඩි පිරිසිදු කිරීම භාවිතා කරයි.

උනුසුම් මතුපිට පිරිසිදු කිරීමේ වෙඩි තැබීමේ ක්රමයේදී, 3-5 mm ප්රමාණයකින් යුත් වටකුරු හැඩයකින් යුත් වාත්තු-යකඩ වෙඩි භාවිතා වේ.

වෙඩි පිරිසිදු කිරීමේ පරිපථයේ සාමාන්ය ක්රියාකාරීත්වය සඳහා, ආප්පයේ වෙඩි කිලෝ ග්රෑම් 500 ක් පමණ තිබිය යුතුය.

වායු විමෝචනය සක්‍රිය කළ විට, වෙඩි උගුල තුළට සංවහන පතුවළ ඉහළට වායු නල හරහා වෙඩි තැබීමට අවශ්‍ය වායු ප්‍රවේගය නිර්මාණය වේ. වෙඩි කැචරයෙන්, පිටවන වාතය වායුගෝලයට මුදා හරින අතර, වෙඩි තැබීම කේතුකාකාර ෆ්ලෑෂරයක් හරහා, කම්බි දැලක් සහිත අතරමැදි ආප්පයක් හරහා සහ ගුරුත්වාකර්ෂණය මගින් වෙඩි තැබීමේ බෙදුම්කරුවෙකු හරහා වෙඩි තැබීමේ චුට් වෙත ගලා යයි.

චුට් වලදී, ආනත රාක්ක ආධාරයෙන් වෙඩි ප්‍රවාහයේ වේගය අඩු වන අතර ඉන් පසුව වෙඩි තැබීම ගෝලාකාර පැතිරුම්කරුවන් මතට වැටේ.

පිරිසිදු කළ යුතු මතුපිට හරහා ගිය පසු, වියදම් කළ වෙඩි තැබීම බංකරයක එකතු කරනු ලැබේ, එහි පිටවන ස්ථානයේ වායු බෙදුම්කරුවෙකු සවි කර ඇත. වෙඩි ප්‍රවාහයෙන් අළු වෙන් කිරීමට සහ බෙදුම්කරු හරහා දුමාරයට ඇතුළු වන වාතය ආධාරයෙන් ආප්ප පිරිසිදුව තබා ගැනීමට බෙදුම්කරු භාවිතා කරයි.

අළු අංශු, වාතයෙන් අහුලා, නළය හරහා දුම් වායූන් සක්‍රීය චලනය වන කලාපයට ආපසු පැමිණෙන අතර ඒවා සංවහන පතුවළෙන් පිටත ගෙන යනු ලැබේ. අළු වලින් පිරිසිදු කරන ලද වෙඩිල්ල බෙදුම්කරුගේ ෆ්ලෑෂර් හරහා සහ බංකරයේ කම්බි දැල හරහා ගමන් කරයි. ආප්පයෙන්, වෙඩිල්ල නැවතත් වායුමය වාහක නලයට පෝෂණය වේ.

සංවහන පතුවළ පිරිසිදු කිරීම සඳහා, වෙඩි තැබීම් 10 ක් සහිත පරිපථ 5 ක් ස්ථාපනය කර ඇත.

කදම්භයේ දූෂණය වීමේ ආරම්භක මට්ටම වැඩි වීමත් සමඟ පිරිසිදු කිරීමේ නල ධාරාව හරහා ගමන් කරන වෙඩි ප්‍රමාණය වැඩි වේ. එබැවින්, ස්ථාපනයේ ක්‍රියාකාරිත්වය අතරතුර, පිරිසිදු කිරීම් අතර පරතරයන් අඩු කිරීමට යමෙකු උත්සාහ කළ යුතුය, එමඟින් වෙඩි තැබීමේ සාපේක්ෂව කුඩා කොටස් මතුපිට පිරිසිදුව තබා ගැනීමට ඉඩ සලසයි, එබැවින් ඒකක ක්‍රියාත්මක වන විට මුළු සමාගමටම අවම අගයන් තිබිය යුතුය. දූෂණ සාධක වලින්.

ejector හි රික්තයක් නිර්මාණය කිරීම සඳහා, 0.8-1.0 atm පීඩනයක් සහ 30-60 of C උෂ්ණත්වයක් සහිත එන්නත් ඒකකයකින් වාතය භාවිතා වේ.

  1. බොයිලේරු ගණනය කිරීම.

2.1 ඉන්ධන සංයුතිය.

2.2 වාතය සහ දහන නිෂ්පාදනවල පරිමාවන් සහ එන්තැල්පි ගණනය කිරීම.

වාතය සහ දහන නිෂ්පාදනවල පරිමාව ගණනය කිරීම 1 වගුවේ දක්වා ඇත.

එන්තැල්පි ගණනය:

  1. න්‍යායාත්මකව අවශ්‍ය වාතයේ එන්තැල්පිය ගණනය කරනු ලබන්නේ සූත්‍රය මගිනි

වාතයේ 1 m 3 ක එන්තැල්පිය කොහෙද, kJ / kg.

මෙම එන්තැල්පිය XVI වගුවේ ද සොයාගත හැකිය.

  1. දහන නිෂ්පාදනවල න්යායික පරිමාවේ එන්තැල්පිය සූත්රය මගින් ගණනය කරනු ලැබේ

එහිදී, ත්‍රිපරමාණුක වායූන් 1 m 3 ක එන්තැල්පි, නයිට්‍රජන් න්‍යායික පරිමාව, ජල වාෂ්පයේ න්‍යායික පරිමාව.

සම්පූර්ණ උෂ්ණත්ව පරාසය සඳහා අපි මෙම එන්තැල්පිය සොයා ගන්නා අතර ලබාගත් අගයන් 2 වගුවේ ඇතුළත් කරන්න.

  1. අතිරික්ත වාතයේ එන්තැල්පිය ගණනය කරනු ලබන්නේ සූත්‍රය මගිනි

අතිරික්ත වාතයේ සංගුණකය කොතැනද, එය XVII සහ XX වගු වල දක්නට ලැබේ

  1. > 1 හි දහන නිෂ්පාදනවල එන්තැල්පිය ගණනය කරනු ලබන්නේ සූත්‍රය මගිනි

සම්පූර්ණ උෂ්ණත්ව පරාසය සඳහා අපි මෙම එන්තැල්පිය සොයා ගන්නා අතර ලබාගත් අගයන් 2 වගුවේ ඇතුළත් කරන්න.

2.3 ඇස්තමේන්තුගත තාප ශේෂය සහ ඉන්ධන පරිභෝජනය.

2.3.1. තාප පාඩු ගණනය කිරීම.

බොයිලර් ඒකකයට සපයන ලද මුළු තාප ප්රමාණය පවතින තාපය ලෙස හඳුන්වනු ලබන අතර එය දැක්වේ. බොයිලේරු ඒකකයෙන් පිටවන තාපය යනු වාෂ්ප හෝ උණු වතුර උත්පාදනය කිරීමේ තාක්ෂණික ක්‍රියාවලියට සම්බන්ධ ප්‍රයෝජනවත් තාප හා තාප අලාභයන්ගේ එකතුවයි. එබැවින්, බොයිලේරුවේ තාප ශේෂයට පෝරමය ඇත: \u003d Q 1 + Q 2 + Q 3 + Q 4 + Q 5 + Q 6,

එහිදී - ලබා ගත හැකි තාපය, kJ / m 3.

Q 1 - වාෂ්පයේ අඩංගු ප්රයෝජනවත් තාපය, kJ / kg.

Q 2 - පිටතට යන වායූන් සමඟ තාප අලාභය, kJ / kg.

Q 3 - රසායනික අසම්පූර්ණ දහනයෙන් තාප අලාභය, kJ / kg.

Q 4 - දහනය කිරීමේ යාන්ත්‍රික අසම්පූර්ණතාවයෙන් තාප අලාභය, kJ / kg.

Q 5 - බාහිර සිසිලනයෙන් තාප අලාභය, kJ / kg.

Q 6 - ඉවත් කරන ලද ස්ලැග්හි අඩංගු භෞතික තාපයෙන් තාප අලාභය, බොයිලර් සංසරණ පරිපථයට ඇතුළත් නොවන සිසිලන පුවරු සහ බාල්ක සඳහා පාඩු, kJ / kg.

බොයිලේරුවේ තාප ශේෂය ස්ථාපිත තාප තන්ත්‍රයට සාපේක්ෂව සම්පාදනය කර ඇති අතර තාප අලාභ පවතින තාපයේ ප්‍රතිශතයක් ලෙස ප්‍රකාශ වේ:

තාප අලාභ ගණනය කිරීම වගුව 3 හි දක්වා ඇත.

3 වගුවේ සටහන්:

H ux - දුම් වායූන්ගේ එන්තැල්පිය, වගුව 2 අනුව තීරණය වේ.

  • H සිසිල් - බාල්ක සහ පැනල් වල කදම්භ-ලැබෙන මතුපිට, m 2;
  • Q to - වාෂ්ප බොයිලේරුහි ප්රයෝජනවත් බලය.

    • 2.3.2 කාර්යක්ෂමතාව සහ ඉන්ධන පරිභෝජනය ගණනය කිරීම.

    වාෂ්ප බොයිලේරුවේ කාර්යක්ෂමතාවය යනු පවතින තාපයට ප්රයෝජනවත් තාපයේ අනුපාතයයි. ඒකකය විසින් ජනනය කරන ලද සියලු ප්රයෝජනවත් තාපය පාරිභෝගිකයා වෙත යවනු නොලැබේ. උත්පාදනය වන තාපය මගින් කාර්යක්ෂමතාව තීරණය කරන්නේ නම්, එය දළ ලෙස හැඳින්වේ, එය නිකුත් කරන තාපය මගින් තීරණය කරන්නේ නම්, එය ශුද්ධ වේ.

    කාර්යක්ෂමතාව සහ ඉන්ධන පරිභෝජනය ගණනය කිරීම වගුව 3 හි දක්වා ඇත.

    වගුව 1.

    ගණනය කළ අගය

    තනතුරු

    මානය

    ගණනය කිරීම හෝ සාධාරණීකරණය කිරීම

    න්යායික ප්රමාණය

    අවශ්ය

    සම්පූර්ණ සඳහා

    ඉන්ධන දහනය.

    0,0476(0,5*0+0,5*0++1,5*0+(1+4/4)*98,2+

    +(2+6/4)*0,4+(3+8/4)*0,1+

    +(4+10/4)*0,1+(5+12/4)*0,0+(6+14/4)*0,0)*0,005-0)

    න්යායික

    නයිට්රජන් පරිමාව

    0.79 9.725+0.01 1

    තුන්පරමාණුක

    *98,2+2*0,4+3*0,1+4*

    *0,1+5*0,0+6*0,0)

    න්යායික

    ජල පරිමාව

    0,01(0+0+2*98,2+3*0,0,4+3*0,1+5*0,1+6*0,0+7*0++0,124*0)+0,0161*

    ජල පරිමාව

    2,14+0,0161(1,05-

    උණ පරිමාව

    2.148+(1.05-1) 9.47

    ත්‍රිපරමාණුක පරිමාවේ කොටස්

    r RO 2, r H 2 O

    n.o හි වියළි වායු ඝනත්වය.

    දහන නිෂ්පාදන ස්කන්ධය

    G Г \u003d 0.7684 + (0/1000) +

    1.306 1.05 9.47

    වගුව 2.

    උනුසුම් මතුපිට

    මතුපිට රත් කිරීමෙන් පසු උෂ්ණත්වය, 0 С

    H 0 B, kJ / m 3

    H 0 G, kJ / m 3

    H B g, kJ / m 3

    දහන කුටියේ ඉහළට

    ටී \u003d 1.05 + 0.07 \u003d 1.12

    ආරක්ෂිත සුපිරි තාපකය,

    mne \u003d 1.12 + 0 \u003d 1.12

    සංවහන සුපිරි තාපකය,

    kpe \u003d 1.12 + 0.03 \u003d 1.15

    ජල ඉකොනොමිසර්

    a EC = 1.15+0.02=1.17

    වායු තාපකය

    VP \u003d 1.17 + 0.15 + 0.15 \u003d 1.47

    වගුව 3

    ගණනය කළ අගය

    තනතුරු

    මානය

    ගණනය කිරීම හෝ සාධාරණීකරණය කිරීම

    ප්රතිඵලය

    30 0 C උෂ්ණත්වයකදී සීතල වාතයේ සෛද්ධාන්තික පරිමාවේ එන්තැල්පිය

    I 0 =1.32145 30 9.47

    දුම් වායු එන්තැල්පි

    150 0 C උෂ්ණත්වයකදී පිළිගනු ලැබේ

    අපි 2 වගුව අනුව පිළිගනිමු

    යාන්ත්රික අසම්පූර්ණ දහනයෙන් තාපය අහිමි වීම

    වායුව දහනය කරන විට, දහනය කිරීමේ යාන්ත්රික අසම්පූර්ණතාවයෙන් පාඩු නොමැත

    1 kg සඳහා ලබා ගත හැකි තාපය. ඉන්ධන මගින්

    දුම් වායූන් සමඟ තාප අලාභය

    q 2 \u003d [(2902.71-1.47 * 375.42) *

    බාහිර සිසිලනය නිසා තාපය නැතිවීම

    අපි රූපයෙන් තීරණය කරමු. 5.1

    රසායනික අසම්පූර්ණ දහනයෙන් තාපය නැතිවීම

    XX වගුව අනුව තීරණය කරන්න

    දළ කාර්යක්ෂමතාව

    h br \u003d 100 - (q 2 + q 3 + q 4 + q 5)

    h br \u003d 100 - (6.6 + 0.07 + 0 + 0.4)

    විසින් ඉන්ධන පරිභෝජනය

    (5-06) සහ (5-19)

    පිටුවේ = (/) 100

    (4-01) අනුව ඇස්තමේන්තුගත ඉන්ධන පරිභෝජනය

    B p \u003d 9.14 * (1-0 / 100)

    2.4. දහන කුටියේ තාප ගණනය කිරීම.

    2.4.1 උදුනෙහි ජ්යාමිතික ලක්ෂණ නිර්ණය කිරීම.

    බොයිලර් කම්හල් සැලසුම් කිරීමේදී සහ ක්‍රියාත්මක කිරීමේදී, උදුන උපාංග සත්‍යාපනය ගණනය කිරීම බොහෝ විට සිදු කෙරේ. චිත්රවලට අනුව උදුන ගණනය කිරීම පරීක්ෂා කිරීමේදී, එය තීරණය කිරීම අවශ්ය වේ: දහන කුටියේ පරිමාව, එහි ආවරණ මට්ටම, බිත්තිවල මතුපිට ප්රදේශය සහ විකිරණ ප්රදේශය- තාපන පෘෂ්ඨයන් ලබා ගැනීම, මෙන්ම තිර පයිප්පවල සැලසුම් ලක්ෂණ (පයිප්ප විෂ්කම්භය, පයිප්පවල අක්ෂ අතර දුර).

    ජ්යාමිතික ලක්ෂණ ගණනය කිරීම 4 සහ 5 වගු වල දක්වා ඇත.

    වගුව 4

    ගණනය කළ අගය

    තනතුරු

    මානය

    ගණනය කිරීම හෝ සාධාරණීකරණය කිරීම

    ප්රතිඵලය

    ඉදිරිපස බිත්ති ප්රදේශය

    19,3*14, 2-4*(3,14* *1 2 /4)

    පැති බිත්ති ප්රදේශය

    6,136*25,7-1,9*3,1- (0,5*1,4*1,7+0,5*1,4*1,2)-2(3,14*1 2 /4)

    පිටුපස බිත්ති ප්රදේශය

    2(0,5*7,04*2,1)+

    ද්විත්ව ආලෝක තිර කලාපය

    2*(6,136*20,8-(0,5*1,4

    *1,7+0,5*1,4*1,2)-

    උදුන පිටවන ප්රදේශය

    දාහකයන් විසින් අල්ලාගෙන සිටින ප්රදේශය

    ගිනි පෙට්ටියේ පළල

    සැලසුම් දත්ත අනුව

    දහන කුටියේ ක්රියාකාරී පරිමාව

    වගුව 5

    මතුපිට නම

    nomogram අනුව -

    ඉදිරිපස බිත්තිය

    පැති බිත්ති

    ද්විත්ව ආලෝක තිරය

    පිටුපස බිත්තිය

    ගෑස් කවුළුව

    තිරගත බිත්ති ප්‍රදේශය (දාහක හැර)

    2.4.2. උදුන ගණනය කිරීම.

    වගුව 6

    ගණනය කළ අගය

    තනතුරු

    මානය

    සූත්රය

    ගණනය කිරීම හෝ සාධාරණීකරණය කිරීම

    ප්රතිඵලය

    උදුනේ පිටවන ස්ථානයේ දහන නිෂ්පාදනවල උෂ්ණත්වය

    බොයිලේරු සැලැස්ම අනුව.

    පුළුස්සා දැමූ ඉන්ධන මත පදනම්ව මූලික පිළිගනු ලැබේ

    දහන නිෂ්පාදනවල එන්තැල්පි

    වගුව අනුව පිළිගනු ලැබේ. 2.

    (6-28) අනුව උදුනෙහි ප්රයෝජනවත් තාපය මුදා හැරීම

    35590 (100-0.07-0)/(100-0)

    (6-29) අනුව පරීක්ෂණ උපාධිය

    H කදම්භ / F st

    දහන තිරවල අපිරිසිදු කිරීමේ සංගුණකය

    6.3 වගුව අනුව පිළිගෙන ඇත

    දැවෙන ඉන්ධන මත පදනම්ව

    (6-31) අනුව තිරවල තාප කාර්යක්ෂමතාවයේ සංගුණකය

    අනුව විමෝචනය කරන ලද ස්ථරයේ ඵලදායී ඝණකම

    (6-13) අනුව ත්‍රිපරමාණුක වායූන් මගින් කිරණ දුර්වල කිරීමේ සංගුණකය

    (6-14) අනුව සබන් අංශු මගින් කිරණ දුර්වල කිරීමේ සංගුණකය

    1.2/(1+1.12 2) (2.99) 0.4 (1.6 920/1000-0.5)

    පන්දමේ දීප්තිමත් කොටසෙන් පුරවා ඇති උදුන පරිමාවේ අනුපාතය සංගුණකය සංලක්ෂිත වේ

    38 පිටුවේ පිළිගෙන ඇත

    උදුන පරිමාවේ නිශ්චිත බර මත පදනම්ව:

    (6-17) අනුව දහන මාධ්‍යයේ අවශෝෂණ සංගුණකය

    1.175 +0.1 0.894

    අවශෝෂණ ධාරිතාව නිර්ණායකය

    (Bouguer ගේ නිර්ණායකය) විසින් (6-12)

    1.264 0.1 5.08

    සඳහා Bouguer නිර්ණායකයේ ඵලදායී අගය

    1.6ln((1.4 0.642 2 +0.642 +2)/

    (1.4 0.642 2 -0.642 +2))

    අනුව දුම් වායු බැලස්ටිං පරාමිතිය

    11,11*(1+0)/(7,49+1,0)

    ස්ථර දාහකයට සපයන ලද ඉන්ධන පරිභෝජනය

    (6-10) ස්ථරයක දාහකවල අක්ෂවල මට්ටම

    (2 2.28 5.2+2 2.28 9.2)/(2 2.28 2)

    (6-11) අනුව දාහක පිහිටීමෙහි සාපේක්ෂ මට්ටම

    x G \u003d h G / H T

    සංගුණකය (බිත්ති සවිකර ඇති දාහක සහිත තෙල්-ගෑස් උදුන සඳහා)

    අපි 40 පිටුවෙන් පිළිගනිමු

    (6-26a) අනුව පරාමිතිය

    0,40(1-0,4∙0,371)

    අනුව තාප රඳවා ගැනීමේ සංගුණකය

    න්යායික (අඩිබැටික්) දහන උෂ්ණත්වය

    එය 2000 0 С ට සමාන වේ

    41 පිටුවට අනුව දහන නිෂ්පාදනවල සාමාන්‍ය සම්පූර්ණ තාප ධාරිතාව

    උඳුනේ පිටවන ස්ථානයේ උෂ්ණත්වය නිවැරදිව තෝරාගෙන ඇති අතර දෝෂය (920-911.85) * 100% / 920 = 0.885%

    2.5 බොයිලේරු සුපිරි තාපක ගණනය කිරීම.

    වාෂ්ප බොයිලේරු වල සංවහන තාපන මතුපිට වාෂ්ප ලබා ගැනීමේ ක්‍රියාවලියේදී වැදගත් කාර්යභාරයක් ඉටු කරයි, එසේම දහන කුටියෙන් පිටවන දහන නිෂ්පාදනවල තාපය භාවිතා කරයි. සංවහන තාපන පෘෂ්ඨයන්හි කාර්යක්ෂමතාවය වාෂ්ප වෙත දහන නිෂ්පාදන මගින් තාප හුවමාරුවේ තීව්රතාවය මත රඳා පවතී.

    දහන නිෂ්පාදන සංවහනය සහ විකිරණ මගින් පයිප්පවල පිටත පෘෂ්ඨයට තාපය මාරු කරයි. තාප සන්නායකතාවය මගින් නල බිත්තිය හරහා තාපය මාරු කරනු ලැබේ, සහ අභ්යන්තර පෘෂ්ඨයේ සිට වාෂ්ප දක්වා සංවහනය.

    බොයිලේරු සුපිරි තාපක හරහා වාෂ්ප චලනය කිරීමේ යෝජනා ක්රමය පහත පරිදි වේ:

    බිත්ති සවිකර ඇති සුපිරි තාපකය දහන කුටියේ ඉදිරිපස බිත්තියේ පිහිටා ඇති අතර ඉදිරිපස බිත්තියේ මුළු මතුපිටම අල්ලා ගනී.

    සිවිලිං සුපිරි තාපකය, දහන කුටිය, තිර සුපිරි තාපක සහ සංවහන පතුවළ මුදුන හරහා සිවිලිම මත පිහිටා ඇත.

    භ්රමක කුටියේ පිහිටා ඇති තිර සුපිරි තාපකවල පළමු පේළිය.

    පළමු පේළියෙන් පසු භ්රමක කුටියේ පිහිටා ඇති තිර සුපිරි තාපක දෙවන පේළිය.

    ශ්‍රේණි-මිශ්‍ර ධාරාවක් සහිත සංවහන සුපිරි තාපකයක් සහ නොච් එකක ස්ථාපනය කර ඇති ඉන්ජෙක්ෂන් ඩෙසුපර් හීටරයක් ​​බොයිලේරුවේ සංවහන පතුවළ ස්ථාපනය කර ඇත.

    මුරපොලෙන් පසු, වාෂ්ප වාෂ්ප එකතු කරන්නාට ඇතුල් වන අතර බොයිලර් ඒකකයෙන් පිටවෙයි.

    සුපිරි තාපකවල ජ්යාමිතික ලක්ෂණ

    වගුව 7

    2.5.1. බිත්ති සුපිරි තාපකයක් ගණනය කිරීම.

    බිත්ති මත සවි කර ඇති FS උදුනෙහි පිහිටා ඇත; එහි ගණනය කිරීමේදී, තාප අවශෝෂණය තීරණය කරනු ලබන්නේ අනෙකුත් උදුන මතුපිටට සාපේක්ෂව FS මතුපිට දහන නිෂ්පාදන මගින් ලබා දෙන තාපයේ කොටසක් ලෙස ය.

    NPP ගණනය කිරීම වගුව අංක 8 හි දක්වා ඇත

    2.5.2. සිවිලිමේ සුපිරි තාපකයක් ගණනය කිරීම.

    FFS දහන කුටියේ සහ සංවහන කොටසෙහි පිහිටා ඇති බව සැලකිල්ලට ගනිමින්, නමුත් FFS ට පසුව සහ FFS යටතේ සංවහන කොටසෙහි සංජානනීය තාපය FFS හි වටහා ගත් තාපයට සාපේක්ෂව ඉතා කුඩා වේ. උදුන (පිළිවෙලින් 10% සහ 30% ක් පමණ (බොයිලර් TGM-84 සඳහා තාක්ෂණික අත්පොතෙන් PPP ගණනය කිරීම වගුව අංක 9 හි සිදු කෙරේ.

    2.5.3. තිර සුපිරි තාපකයක් ගණනය කිරීම.

    SHPP ගණනය කිරීම වගු අංක 10 හි සිදු කෙරේ.

    2.5.4. සංවහන සුපිරි තාපකයක් ගණනය කිරීම.

    මුරපොලේ ගණනය කිරීම වගු අංක 11 හි සිදු කෙරේ.

    වගුව 8

    ගණනය කළ අගය

    තනතුරු

    මානය

    සූත්රය

    ගණනය කිරීම හෝ සාධාරණීකරණය කිරීම

    ප්රතිඵලය

    උණුසුම් මතුපිට ප්රදේශය

    4 වගුවෙන්.

    4 වගුවෙන්.

    බිත්ති-සවි කර ඇති PCB කදම්භ-ලැබෙන මතුපිට

    5 වගුවෙන්.

    5 වගුවෙන්.

    NPP විසින් වටහා ගන්නා ලද තාපය

    0,74∙(35760/1098,08)∙268,21

    NPP හි වාෂ්ප එන්තැල්පි වැඩි වීම

    6416,54∙8,88/116,67

    NPP ට පෙර වාෂ්ප එන්තැල්පිය

    155 atm (15.5 MPa) පීඩනයකදී වියළි සන්තෘප්ත වාෂ්ප එන්තැල්පි

    සිවිලිමේ සුපිරි තාපකය ඉදිරිපිට වාෂ්ප එන්තැල්පි

    I" ppp \u003d I" + DI npp

    සිවිලිමේ සුපිරි තාපකය ඉදිරිපිට වාෂ්ප උෂ්ණත්වය

    ජලය සහ අධි රත් වූ වාෂ්පවල තාප ගතික ගුණ වගු වලින්

    155 ata පීඩනයකදී සහ 3085.88 kJ/kg (15.5 MPa) එන්තැල්පියක අධි රත් වූ වාෂ්පයේ උෂ්ණත්වය

    NPP පසු උෂ්ණත්වය උඳුනේ පිටවන ස්ථානයේ දහන නිෂ්පාදනවල උෂ්ණත්වයට සමාන වේ = 911.85 0 С.

    වගුව 9

    ගණනය කළ අගය

    තනතුරු

    මානය

    සූත්රය

    ගණනය කිරීම හෝ සාධාරණීකරණය කිරීම

    ප්රතිඵලය

    PPP හි 1 වන කොටසෙහි තාපන මතුපිට ප්රදේශය

    විකිරණ ලබා ගන්නා මතුපිට PPP-1

    H l ppp \u003d F ∙ x

    PPP-1 මගින් දැනගත් තාපය

    0,74(35760/1098,08)∙50,61

    PPP-1 හි වාෂ්ප එන්තැල්පි වැඩි වීම

    1224,275∙9,14/116,67

    PPP-1 පසු වාෂ්ප එන්තැල්පි

    I`` ppp -2 =I`` ppp +DI npp

    SPP යටතේ SPP හි වාෂ්ප එන්තැල්පිය වැඩි වීම

    DI vpp වලින් 30% ක් පමණ

    වාෂ්ප එන්තැල්පි BPP එකකට PPP හි වැඩි වීම

    බොයිලේරු TGM-84 ගණනය කිරීම සඳහා සම්මත ක්රම අනුව පිළිගත් ප්රාථමික

    DI vpp වලින් 10% ක් පමණ

    SHPP ඉදිරිපිට වාෂ්ප එන්තැල්පි

    I`` ppp -2 +DI ppp -2 +DI ppp-3

    3178,03+27,64+9,21

    තිරයේ සුපිරි තාපකය ඉදිරිපිට වාෂ්ප උෂ්ණත්වය

    ජලය සහ අධි රත් වූ වාෂ්පවල තාප ගතික ගුණ වගු වලින්

    155 ata පීඩනයකදී සහ 3239.84 kJ/kg (15.5 MPa) එන්තැල්පියක අධි රත් වූ වාෂ්පයේ උෂ්ණත්වය

    වගුව 10.

    ගණනය කළ අගය

    තනතුරු

    මානය

    සූත්රය

    ගණනය කිරීම හෝ සාධාරණීකරණය කිරීම

    ප්රතිඵලය

    උණුසුම් මතුපිට ප්රදේශය

    ∙d ∙l∙z 1 ∙z 2

    3,14∙0,033∙3∙30∙46

    (7-31) අනුව දහන නිෂ්පාදන ගමන් කිරීම සඳහා පැහැදිලි ප්රදේශය

    3,76∙14,2-30∙3∙0,033

    SHPP පසු දහන නිෂ්පාදනවල උෂ්ණත්වය

    අවසාන උෂ්ණත්වයේ පූර්ව තක්සේරුව

    SHPP ඉදිරිපිට දහන නිෂ්පාදන එන්තැල්පිය

    වගුව අනුව පිළිගනු ලැබේ. 2:

    SHPP පසු දහන නිෂ්පාදන එන්තැල්පි

    වගුව අනුව පිළිගනු ලැබේ. 2

    සංවහන පෘෂ්ඨයට උරා ගන්නා වාතයේ එන්තැල්පිය, t in = 30 0 С

    වගුව අනුව පිළිගනු ලැබේ. 3

    0,996(17714,56-16873,59+0)

    තාප හුවමාරු සංගුණකය

    W / (m 2 × K)

    nomogram 7 මගින් තීරණය වේ

    (7-42) අනුව දහන නිෂ්පාදන දිගේ පයිප්ප ගණන නිවැරදි කිරීම

    පේළියේ මිටි හරස් අතට සේදීමේදී

    කදම්භ පෙළගැස්ම නිවැරදි කිරීම

    nomogram 7 මගින් තීරණය වේ

    පේළියේ මිටි හරස් අතට සේදීමේදී

    nomogram 7 මගින් තීරණය වේ

    පේළියේ මිටි හරස් අතට සේදීමේදී

    p / s සිට තාපන පෘෂ්ඨයට සංවහනය මගින් තාප හුවමාරු සංගුණකය (nomogram 7 හි සූත්රය)

    W / (m 2 × K)

    75∙1,0∙0,75∙1,01

    සම්පූර්ණ දෘශ්‍ය ඝණකම (7-66)

    (k g r p + k zl m)ps

    (1,202∙0,2831 +0) 0,1∙0,628

    අනුව තිර මතුපිට සඳහා විකිරණ ස්ථරයේ ඝණකම

    තාප හුවමාරු සංගුණකය

    W / (m 2 × K)

    අපි nomogram මගින් තීරණය කරමු -

    ඔබ ප්‍රදේශයේ ඉහළින්ම -

    ගිනි පෙට්ටියේ ඇතුල් වීමේ කවුළුව

    සංගුණකය

    අපි nomogram මගින් තීරණය කරමු -

    දූවිලි රහිත ප්රවාහය සඳහා තාප හුවමාරු සංගුණකය

    W / (m 2 × K)

    බෙදා හැරීමේ සංගුණකය

    උදුනේ උස අනුව තාප අවශෝෂණය

    8-4 වගුව බලන්න

    තාපන පෘෂ්ඨය මගින් උදුනෙන් විකිරණ මගින් ලැබෙන තාපය,

    පිටවීමට යාබදව

    ගිනි පෙට්ටි කවුළුව වෙත

    අනුව SHPP වෙතින් පිටවීමේදී වාෂ්පයේ මූලික එන්තැල්පිය

    (7-02) සහ (7-03)

    SHPP වෙතින් පිටවීමේදී මූලික වාෂ්ප උෂ්ණත්වය

    පීඩනයකදී අධි රත් වූ වාෂ්පයේ උෂ්ණත්වය 150 ata

    උපයෝගිතා සාධකය

    අපි රූපය අනුව තෝරා ගනිමු. 7-13

    W / (m 2 × K)

    තිරවල තාප කාර්යක්ෂමතා සංගුණකය

    7-5 වගුවෙන් තීරණය කරන්න

    (7-15v) අනුව තාප හුවමාරු සංගුණකය

    W / (m 2 × K)

    SHPP පසු දහන නිෂ්පාදනවල සැබෑ උෂ්ණත්වය

    Q b සහ Q t වෙනස් වන බැවින්

    (837,61 -780,62)*100% / 837,61

    මතුපිට ගණනය නිශ්චිතව දක්වා නැත

    Desuperheater ප්රවාහය

    80 පිටුවේ

    0.4=0.4(0.05…0.07)D

    මාර්ගයේ වාෂ්පයේ සාමාන්ය එන්තැල්පිය

    0,5(3285,78+3085,88)

    වාෂ්ප එන්නත් කිරීම සඳහා භාවිතා කරන ජලයේ එන්තැල්පි

    230 0 C උෂ්ණත්වයකදී ජලය සහ අධි උනුසුම් වාෂ්පවල තාප ගතික ගුණාංග වගු වලින්

    වගුව 11

    ගණනය කළ අගය

    තනතුරු

    මානය

    සූත්රය

    ගණනය කිරීම හෝ සාධාරණීකරණය කිරීම

    ප්රතිඵලය

    උණුසුම් මතුපිට ප්රදේශය

    3,14∙0,036∙6,3∙32∙74

    දහන නිෂ්පාදන දිගේ ගමන් කිරීම සඳහා පැහැදිලි ප්රදේශයක්

    සංවහන BP පසු දහන නිෂ්පාදනවල උෂ්ණත්වය

    කලින් පිළිගත් අගයන් 2ක්

    බොයිලේරු සැලැස්ම අනුව

    ගියර් පෙට්ටියට පෙර දහන නිෂ්පාදන එන්තැල්පිය

    වගුව අනුව පිළිගනු ලැබේ. 2:

    CPR පසු දහන නිෂ්පාදන එන්තැල්පි

    වගුව අනුව පිළිගනු ලැබේ. 2

    දහන නිෂ්පාදන මගින් ලබා දෙන තාපය

    0,996(17257,06-12399+0,03∙373,51)

    0,996(17257,06-16317+0,03∙373,51)

    දහන නිෂ්පාදනවල සාමාන්ය ප්රවේගය

    තාප හුවමාරු සංගුණකය

    W / (m 2 × K)

    nomogram 8 මගින් තීරණය වේ

    පේළියේ මිටි හරස් අතට සේදීමේදී

    දහන නිෂ්පාදන දිගේ පයිප්ප ගණන නිවැරදි කිරීම

    nomogram 8 මගින් තීරණය වේ

    පේළියේ මිටි හරස් අතට සේදීමේදී

    කදම්භ පෙළගැස්ම නිවැරදි කිරීම

    nomogram 8 මගින් තීරණය වේ

    පේළියේ මිටි හරස් අතට සේදීමේදී

    ප්රවාහයේ භෞතික පරාමිතීන්හි වෙනස්කම්වල බලපෑම සැලකිල්ලට ගනිමින් සංගුණකය

    nomogram 8 මගින් තීරණය වේ

    පේළියේ මිටි හරස් අතට සේදීමේදී

    p / s සිට තාපන පෘෂ්ඨය දක්වා සංවහනය මගින් තාප හුවමාරු සංගුණකය

    W / (m 2 × K)

    75∙1∙1,02∙1,04

    82∙1∙1,02∙1,04

    (7-70) අනුව අපිරිසිදු බිත්ති උෂ්ණත්වය

    උපයෝගිතා සාධකය

    සඳහා උපදෙස් අපි පිළිගනිමු

    සෝදා ගැනීමට අපහසු බාල්ක සඳහා

    සඳහා සම්පූර්ණ තාප හුවමාරු සංගුණකය

    W / (m 2 × K)

    0,85∙ (77,73+0)

    0,85∙ (86,13+0)

    තාප කාර්යක්ෂමතා සංගුණකය

    අපි වගුව අනුව තීරණය කරමු. 7-5

    අනුව තාප හුවමාරු සංගුණකය

    W / (m 2 × K)

    අනුව ගියර් පෙට්ටියේ පිටවන ස්ථානයේ වාෂ්පයේ මූලික එන්තැල්පිය

    (7-02) සහ (7-03)

    CPR පසු මූලික වාෂ්ප උෂ්ණත්වය

    අධි රත් වූ වාෂ්පයේ තාප ගතික ගුණ වගු වලින්

    පීඩනයකදී අධි රත් වූ වාෂ්පයේ උෂ්ණත්වය 140 ata

    (7-74) අනුව උෂ්ණත්ව වෙනස

    (7-01) අනුව උනුසුම් පෘෂ්ඨය මගින් වටහා ගන්නා තාප ප්රමාණය

    50,11 ∙1686,38∙211,38/(9,14∙10 3)

    55,73∙1686,38∙421,56/(9,14 ∙10 3)

    මුරපොලේ සැබෑ වටහාගත් තාපය

    1 කාලසටහනට අනුව අපි පිළිගනිමු

    ගියර් පෙට්ටියෙන් පසු දහන නිෂ්පාදනවල සැබෑ උෂ්ණත්වය

    1 කාලසටහනට අනුව අපි පිළිගනිමු

    ප්‍රස්ථාරය පදනම් වන්නේ උෂ්ණත්ව දෙකක් සඳහා Qb සහ Qt අගයන් මත ය.

    ගියර් පෙට්ටියේ වාෂ්ප එන්තැල්පි වැඩි වීම

    3070∙9,14 /116,67

    CPR පසු වාෂ්ප එන්තැල්පි

    I`` ගියර් පෙට්ටිය + DI ගියර් පෙට්ටිය

    ගියර් පෙට්ටියෙන් පසු වාෂ්ප උෂ්ණත්වය

    ජලය සහ අධි රත් වූ වාෂ්පවල තාප ගතික ගුණ වගු වලින්

    140 atm පීඩනයකදී සහ 3465.67 kJ/kg එන්තැල්පියකදී අධි රත් වූ වාෂ්පයේ උෂ්ණත්වය

    ගණනය කිරීමේ ප්රතිඵල:

    Q p p \u003d 35590 kJ / kg - පවතින තාපය.

    Q l \u003d φ (Q m - I´ T) \u003d 0.996 (35565.08 - 17714.56) \u003d 17779.118 kJ / kg.

    Q k \u003d 2011.55 kJ / kg - SHPP හි තාප අවශෝෂණය.

    Qpe \u003d 3070 kJ / kg - මුරපොලේ තාප අවශෝෂණය.

    NPP සහ PPP බොයිලේරු උදුනෙහි පිහිටා ඇති බැවින් NPP සහ PPP හි තාප අවශෝෂණය Q l හි සැලකිල්ලට ගනී. එනම් Q NPP සහ Q PPP Q l හි ඇතුළත් වේ.

    2.6 නිගමනය

    මම TGM-84 බොයිලේරු ඒකකයේ සත්‍යාපන ගණනය කිරීමක් කළෙමි.

    සත්‍යාපන තාප ගණනය කිරීමේදී, ලබා දී ඇති බරක් සහ ඉන්ධන වර්ගයක් සඳහා බොයිලේරුවේ සම්මත කරන ලද සැලසුම සහ මානයන් අනුව, මම තනි උනුසුම් මතුපිට, කාර්යක්ෂමතාව, ඉන්ධන පරිභෝජනය අතර මායිම්වල ජලය, වාෂ්ප, වාතය සහ වායූන්ගේ උෂ්ණත්වය තීරණය කළෙමි. වාෂ්ප, වාතය සහ දුම් වායූන්ගේ ප්රවාහ අනුපාතය සහ වේගය.

    දී ඇති ඉන්ධන මත ක්‍රියාත්මක වන විට බොයිලේරුවේ කාර්යක්ෂමතාව සහ විශ්වසනීයත්වය තක්සේරු කිරීම, අවශ්‍ය ප්‍රතිසංස්කරණ පියවර හඳුනා ගැනීම, සහායක උපකරණ තෝරා ගැනීම සහ ගණනය කිරීම් සඳහා අමුද්‍රව්‍ය ලබා ගැනීම සඳහා සත්‍යාපන ගණනය කිරීමක් සිදු කරනු ලැබේ: වායුගතික, හයිඩ්‍රොලික්, ලෝහ උෂ්ණත්වය, පයිප්ප ශක්තිය, අළු ඇඳීම තීව්රතාව පිළිබඳ sa පයිප්ප, විඛාදන, ආදිය.

    3. භාවිතා කළ සාහිත්‍ය ලැයිස්තුව

    1. ලිපොව් යූ.එම්. වාෂ්ප බොයිලේරු තාප ගණනය කිරීම. -ඉෂෙව්ස්ක්: පර්යේෂණ මධ්යස්ථානය "නිත්ය හා අවුල් සහගත ගතිකත්වය", 2001
    2. බොයිලේරු තාප ගණනය (Normative ක්රමය). - ශාන්ත පීටර්ස්බර්ග්: NPO CKTI, 1998
    3. වාෂ්ප බොයිලේරු TGM-84 සඳහා තාක්ෂණික කොන්දේසි සහ මෙහෙයුම් උපදෙස්.

    බාගත: අපගේ සේවාදායකයෙන් ගොනු බාගත කිරීමට ඔබට ප්‍රවේශය නොමැත.

    විකේතනය TGM - 84 - 1984 දී නිෂ්පාදනය කරන ලද Taganrog ගෑස්-තෙල් බොයිලේරු.

    TGM-84 බොයිලේරු ඒකකය U-හැඩැති පිරිසැලසුම අනුව නිර්මාණය කර ඇති අතර එය දහන කුටියකින් සමන්විත වන අතර එය ආරෝහණ වායු නාලිකාවක් සහ පහත් සංවහන පතුවළකින් සමන්විත වන අතර එය ගෑස් නල දෙකකට බෙදා ඇත.

    උදුන සහ සංවහන පතුවළ අතර ප්‍රායෝගිකව සංක්‍රාන්ති තිරස් නළයක් නොමැත. උදුනේ ඉහළ කොටසේ සහ හැරවුම් කුටියේ තිරයේ සුපිරි තාපකයක් පිහිටා ඇත. සංවහන පතුවළෙහි, ගෑස් නාලිකා දෙකකට බෙදා ඇති අතර, තිරස් සුපිරි තාපකයක් සහ ජල ඉකොනොමයිසර් මාලාවක් (දුම් වායූන් දිගේ) තබා ඇත. ජල ඉකොනොමයිසර් පිටුපස අළු ලබා ගන්නා බඳුන් සහිත භ්‍රමණ කුටියක් ඇත.

    සමාන්තරව සම්බන්ධ කර ඇති පුනර්ජනනීය වායු තාපක දෙකක් සංවහන පතුවළ පිටුපස ස්ථාපනය කර ඇත.

    දහන කුටිය 6016 14080 mm පයිප්පවල අක්ෂ අතර මානයන් සහිත සුපුරුදු ප්‍රිස්මැටික් හැඩයක් ඇති අතර සැහැල්ලු ජල තිරයකින් අර්ධ ඌෂ්මක දෙකකට බෙදා ඇත. දහන කුටියේ පැති සහ පසුපස බිත්ති 60-6 mm (වානේ 20) විෂ්කම්භයක් සහිත වාෂ්පීකරණ පයිප්ප මගින් 64 mm තාරයකින් ආරක්ෂා කර ඇත. පහළ කොටසෙහි පැති තිරයන් මැද දෙසට බෑවුම් ඇති අතර, පහළ කොටසෙහි තිරස් අතට 15 ක කෝණයකින් සහ "සීතල තට්ටුවක්" සාදයි.

    ද්වි-ආලෝක තිරය ද මිලිමීටර් 64 ක තණතීරුවක් සහිත මිලිමීටර් 60 6 ක විෂ්කම්භයක් සහිත පයිප්ප වලින් සමන්විත වන අතර අර්ධ ඌෂ්මකවල පීඩනය සමාන කිරීම සඳහා නල මාර්ගගත කිරීම මගින් ජනේල ඇත. තිර පද්ධතිය දඬු ආධාරයෙන් සිවිලිමේ ලෝහ ව්‍යුහයන්ගෙන් අත්හිටුවා ඇති අතර තාප ප්‍රසාරණයේදී නිදහසේ පහළට වැටීමේ හැකියාව ඇත.

    දහන කුටියේ සිවිලිම සිවිලිමේ සුපිරි තාපකයේ තිරස් සහ ආවරණ පයිප්ප වලින් සාදා ඇත.

    දහන කුටිය තෙල් දාහක 18 කින් සමන්විත වන අතර ඒවා ඉදිරිපස බිත්තියේ ස්ථර තුනකින් පිහිටා ඇත.

    බොයිලර් 1800 mm අභ්යන්තර විෂ්කම්භයක් සහිත බෙරයකින් සමන්විත වේ. සිලින්ඩරාකාර කොටසෙහි දිග 16200 මි.මී. බොයිලර් බෙරය තුළ ආහාර ජලය සමග වාෂ්ප වෙන් කිරීම සහ සේදීම සංවිධානය කර ඇත.

    TGM-84 බොයිලේරුවේ සුපිරි තාපකය තාප සංජානනයේ ස්වභාවය අනුව විකිරණ-සංවහන වන අතර පහත සඳහන් ප්‍රධාන කොටස් තුනකින් සමන්විත වේ: විකිරණ, තිරය (හෝ අර්ධ විකිරණ) සහ සංවහන.

    විකිරණ කොටස බිත්ති සහ සිවිලිමේ සුපිරි තාපකයකින් සමන්විත වේ.

    ඒකාබද්ධ තිර 60 කින් සාදන ලද අර්ධ විකිරණ සුපිරි තාපකය.

    තිරස් ආකාරයේ සංවහන සුපිරි තාපකය ජල ඉකොනොමිසර්ට ඉහලින් ඇති ඩවුන්කොමර් පතුවළේ ගෑස් නල දෙකක පිහිටා ඇති කොටස් දෙකකින් සමන්විත වේ.

    42x5.5 mm (st. 12X1MF) විෂ්කම්භයක් සහිත ප්රවාහනය කළ හැකි පයිප්ප කුට්ටි හයක් ආකාරයෙන් සාදා ඇති දහන කුටියේ ඉදිරිපස බිත්තිය මත බිත්ති සවි කර ඇති සුපිරි තාපකයක් සවි කර ඇත.

    සීලිං සුපර් හීටරයේ ආදාන කුටීරය බහුවිධ දෙකකින් වෑල්ඩින් කර පොදු කුටියක් සාදයි, එක් එක් අර්ධ උදුන සඳහා එකක්. සිවිලිමේ සුපිරි තාපකයේ පිටවන කුටිය එකක් වන අතර එකට වෑල්ඩින් කරන ලද එකතුකරන්නන් හයකින් සමන්විත වේ.

    තිර සුපර් හීටරයේ ආදාන සහ පිටවන කුටි එකකට ඉහළින් පිහිටා ඇති අතර විෂ්කම්භය 133x13 මි.මී.

    සංවහන සුපිරි තාපකය z-හැඩැති යෝජනා ක්රමයට අනුව සාදා ඇත, i.e. වාෂ්ප ඉදිරිපස බිත්තියෙන් ඇතුල් වේ. සෑම පැකේජයක්ම තනි පාස් දඟර 4 කින් සමන්විත වේ.

    වාෂ්ප අධි තාප උෂ්ණත්ව පාලන උපාංගවලට ඇතුළත් වන්නේ: ඝනීභවනය කිරීමේ ඒකකය සහ ඉන්ජෙක්ෂන් ඩෙසුපර්හීටර්. ඉන්ජෙක්ෂන් ඩෙසුපර් හීටර් තිරයේ කැපුම්වල සහ සංවහන අධි තාපකයේ කැපීමේ තිරයේ සුපිරි තාපක ඉදිරිපිට ස්ථාපනය කර ඇත. බොයිලර් ගෑස් මත ක්රියාත්මක වන විට, සියලු desuperheaters ක්රියාත්මක වන විට, ඉන්ධන තෙල් මත ක්රියාත්මක වන විට - කප්පාදුවේ ස්ථාපනය කරන ලද සංවහන සුපිරි තාපකය පමණි.

    වානේ දඟර ජල ඉකොනොමයිසර් පහත් සංවහන පතුවළ වම් සහ දකුණු ගෑස් නාලවල තබා ඇති කොටස් දෙකකින් සමන්විත වේ.

    ඉකොනොමිසර්හි සෑම කොටසක්ම උස පැකේජ 4 කින් සමන්විත වේ. සෑම පැකේජයකම බ්ලොක් දෙකක් අඩංගු වන අතර, සෑම බ්ලොක් එකකම මිලිමීටර් 25x3.5 (වානේ 20) විෂ්කම්භය සහිත පයිප්ප වලින් සාදන ලද සිව්-මාර්ග දඟර 56 හෝ 54 අඩංගු වේ. දඟර 80mm තණතීරුවක් සහිත චෙක්බෝඩ් රටාවකින් බොයිලේරු ඉදිරිපසට සමාන්තරව පිහිටා ඇත. ඉකොනොමිසර් එකතුකරන්නන් සංවහන පතුවළෙන් පිටත තබා ඇත.

    බොයිලේරු පුනර්ජනනීය භ්රමක වායු තාපක RVP-54 දෙකකින් සමන්විත වේ. වායු තාපකය පිටතට ගෙන ඇති අතර එය ස්ථාවර නිවාසයක් තුළ භ්රමණය වන භ්රමකයක් වේ. භ්රමකයේ භ්රමණය 3 rpm වේගයකින් ගියර් පෙට්ටියක් සහිත විදුලි මෝටරයක් ​​මගින් සිදු කරනු ලැබේ.වායු තාපකයට සීතල වාතය චූෂණ කිරීම අඩු කිරීම සහ රේඩියල් ස්ථාපනය කිරීමෙන් වායු පැත්තේ සිට ගෑස් පැත්තට වාතය ගලා යාම සාක්ෂාත් කර ගනී. සහ පර්යන්ත මුද්රා.

    බොයිලර් රාමුව තිරස් බාල්ක, ට්‍රස් සහ වරහන් මගින් සම්බන්ධ කර ඇති ලෝහ තීරු වලින් සමන්විත වන අතර බෙරයේ බර, තාපන මතුපිට, ලයිනිං, සේවා වේදිකා, ගෑස් නාලිකා සහ බොයිලේරුවේ අනෙකුත් අංග වලින් බර අවශෝෂණය කර ගැනීමට සේවය කරයි. රාමුව පැතිකඩ කුලියට සහ තහඩු වානේ වලින් වෑල්ඩින් කර ඇත.

    සංවහන සුපර් හීටරයේ සහ ජල ඉකොනොමයිසර්වල තාපන මතුපිට පිරිසිදු කිරීම සඳහා, වෙඩි පිපිරුම් යන්ත්‍රයක් භාවිතා කරනු ලැබේ, එය නිදහසේ වැටෙන පෙති වල චාලක ශක්තිය භාවිතා කරයි, ප්‍රමාණය 3-5 මි.මී. ගෑස් ස්පන්දන පිරිසිදු කිරීම ද භාවිතා කළ හැකිය.

    සෝවියට් සංගමයේ බලශක්ති හා විදුලිය පිළිබඳ අමාත්යාංශය

    මෙහෙයුම් සඳහා ප්රධාන තාක්ෂණික දෙපාර්තමේන්තුව
    බලශක්ති පද්ධති

    සාමාන්‍ය බලශක්ති දත්ත
    ඉන්ධන ඉන්ධන දහනය සඳහා TGM-96B බොයිලේරුවේ

    මොස්කව් 1981

    මෙම සාමාන්‍ය බලශක්ති ලක්ෂණය Soyuztekhenergo (ඉංජිනේරු G.I. GUTSALO) විසින් වර්ධනය කරන ලදී.

    TGM-96B බොයිලේරුවේ සාමාන්‍ය බලශක්ති ලක්ෂණය Soyuztekhenergo විසින් Riga CHPP-2 සහ Sredaztekhenergo හි CHPP-GAZ හි සිදු කරන ලද තාප පරීක්ෂණවල පදනම මත සම්පාදනය කරන ලද අතර බොයිලේරුවේ තාක්ෂණික වශයෙන් සාක්ෂාත් කරගත හැකි කාර්යක්ෂමතාව පිළිබිඹු කරයි.

    ඉන්ධන තෙල් දහනය කිරීමේදී TGM-96B බොයිලේරු වල සම්මත ලක්ෂණ සම්පාදනය කිරීම සඳහා සාමාන්ය බලශක්ති ලක්ෂණයක් පදනම ලෙස සේවය කළ හැකිය.



    අයදුම්පත

    . බොයිලර් ස්ථාපන උපකරණ පිළිබඳ කෙටි විස්තරය

    1.1 . Taganrog බොයිලේරු කම්හලේ බොයිලේරු TGM-96B - ස්වාභාවික සංසරණය සහිත ගෑස්-තෙල් සහ U-හැඩැති පිරිසැලසුම, ටර්බයින සමඟ වැඩ කිරීමට නිර්මාණය කර ඇතටී -100/120-130-3 සහ PT-60-130/13. ඉන්ධන තෙල් මත ක්රියාත්මක වන විට බොයිලේරු ප්රධාන සැලසුම් පරාමිතීන් වගුවේ දක්වා ඇත. .

    TKZ ට අනුව, සංසරණ තත්ත්වය අනුව බොයිලේරුවේ අවම අවසර ලත් භාරය නාමික එකකින් 40% කි.

    1.2 . දහන කුටිය ප්‍රිස්මැටික් හැඩයක් ඇති අතර සැලැස්මේ 6080 × 14700 mm මානයන් සහිත සෘජුකෝණාස්‍රයක් ඇත. දහන කුටියේ පරිමාව 1635 m 3 වේ. උදුන පරිමාවේ තාප ආතතිය 214 kW / m 3, හෝ 184 10 3 kcal / (m 3 h) වේ. වාෂ්පීකරණ තිර සහ විකිරණ බිත්ති සුපිරි තාපකය (RNS) දහන කුටියේ තබා ඇත. භ්රමක කුටියේ උඳුනේ ඉහළ කොටසෙහි තිරයේ සුපිරි තාපකය (SHPP) ඇත. පහත හෙලන සංවහන පතුවළෙහි, සංවහන සුපිරි තාපකයක් (CSH) සහ ජල ඉකොනොමයිසර් (WE) ඇසුරුම් දෙකක් ගෑස් ප්රවාහය ඔස්සේ ශ්රේණිගතව පිහිටා ඇත.

    1.3 . බොයිලේරුගේ වාෂ්ප මාර්ගය බොයිලේරුගේ පැති අතර වාෂ්ප හුවමාරුව සමඟ ස්වාධීන ප්රවාහ දෙකකින් සමන්විත වේ. අධි රත් වූ වාෂ්පයේ උෂ්ණත්වය පාලනය කරනු ලබන්නේ එහිම ඝනීභවනය එන්නත් කිරීමෙනි.

    1.4 . දහන කුටියේ ඉදිරිපස බිත්තියේ ද්විත්ව ප්රවාහ තෙල්-ගෑස් දාහක හතරක් ඇත HF TsKB-VTI. දාහකයන් ක්ෂිතිජයට 10 ° ක උන්නතාංශයක් සහිත -7250 සහ 11300 mm උන්නතාංශවල ස්ථර දෙකකින් ස්ථාපනය කර ඇත.

    ඉන්ධන තෙල් දහනය කිරීම සඳහා, වාෂ්ප-යාන්ත්‍රික තුණ්ඩ "ටයිටන්" 3.5 MPa (35 kgf / cm 2) ඉන්ධන තෙල් පීඩනයකදී 8.4 t / h නාමික ධාරිතාවකින් සපයනු ලැබේ. ඉන්ධන තෙල් පිඹීම සහ ඉසීම සඳහා වාෂ්ප පීඩනය 0.6 MPa (6 kgf/cm2) ලෙස බලාගාරය විසින් නිර්දේශ කරනු ලැබේ. තුණ්ඩයකට වාෂ්ප පරිභෝජනය 240 kg / h වේ.

    1.5 . බොයිලේරු බලාගාරය සමන්විත වන්නේ:

    කෙටුම්පත් විදුලි පංකා දෙකක් VDN-16-P ධාරිතාව 259 10 3 m 3 / h 10% ක ආන්තිකය, 39.8 MPa (398.0 kgf / m 2) පීඩනය 20% ක ආන්තිකය, 500 / බලය 250 kW සහ භ්රමණ වේගය 741 /594 rpm එක් එක් යන්ත්රය;

    10% ආන්තික 415 10 3 m 3 / h ධාරිතාවක් සහිත DN-24 × 2-0.62 GM දුම් පිටකිරීමේ යන්ත්‍ර දෙකක්, 20% ආන්තිකය 21.6 MPa (216.0 kgf / m 2), බලය 800/400 kW සහ a එක් එක් යන්ත්රයේ වේගය 743/595 rpm.

    1.6. අළු තැන්පතු වලින් සංවහන තාපන මතුපිට පිරිසිදු කිරීම සඳහා, ව්‍යාපෘතිය මඟින් වෙඩි තැබීමේ ශාකයක්, RAH පිරිසිදු කිරීම සඳහා - ජලය සේදීම සහ තෙරපුම් බලාගාරයේ පීඩනය අඩු වීමත් සමඟ බෙරයකින් වාෂ්පයෙන් පිඹීම සපයයි. එක් RAH පිඹීමේ කාලය විනාඩි 50 කි.

    . TGM-96B බොයිලේරුවේ සාමාන්‍ය ශක්ති ලක්ෂණ

    2.1 . TGM-96B බොයිලේරුවේ සාමාන්‍ය බලශක්ති ලක්ෂණය ( සහල්. , , ) බොයිලේරු වල තාක්ෂණික හා ආර්ථික දර්ශක ප්‍රමිතිගත කිරීම සඳහා උපදෙස් ද්‍රව්‍ය සහ මාර්ගෝපදේශ අනුව රීගා CHPP-2 සහ CHPP GAZ හි බොයිලේරු වල තාප පරීක්ෂණවල ප්‍රති results ල මත සම්පාදනය කරන ලදී. ලක්ෂණය ටර්බයින සමඟ ක්රියාත්මක වන නව බොයිලේරු වල සාමාන්ය කාර්යක්ෂමතාවය පිළිබිඹු කරයිටී -100/120-130/3 සහ PT-60-130/13 පහත සඳහන් කොන්දේසි යටතේ මූලික වශයෙන් ගනු ලැබේ.

    2.1.1 . ද්රව ඉන්ධන දහනය කරන බලාගාරවල ඉන්ධන ශේෂය අධි සල්ෆර් ඉන්ධන තෙල් මගින් ආධිපත්යය දරයිඑම් 100. එබැවින්, ඉන්ධන තෙල් සඳහා ලක්ෂණය සකස් කර ඇත M 100 (GOST 10585-75 ) ලක්ෂණ සහිත: A P = 0.14%, W P = 1.5%, S P = 3.5%, (9500 kcal/kg). ඉන්ධන තෙල්වල වැඩ කරන ස්කන්ධය සඳහා අවශ්ය සියලු ගණනය කිරීම් සිදු කරනු ලැබේ

    2.1.2 . තුණ්ඩ ඉදිරිපිට ඉන්ධන තෙල්වල උෂ්ණත්වය 120 ° ලෙස උපකල්පනය කෙරේ C( ටී ටී= 120 ° С) ඉන්ධන තෙල් දුස්ස්රාවීතා තත්ත්වයන් මත පදනම්වඑම් 100, § 5.41 PTE අනුව 2.5 ° VU ට සමාන වේ.

    2.1.3 . සීතල වාතයේ සාමාන්ය වාර්ෂික උෂ්ණත්වය (t x .c) පිඹින විදුලි පංකාවට ඇතුල් වන ස්ථානයේ 10 ° ට සමාන වේසී , TGM-96B බොයිලේරු ප්‍රධාන වශයෙන් දේශගුණික කලාපවල (මොස්කව්, රීගා, ගෝර්කි, චිසිනෝ) පිහිටා ඇති බැවින් මෙම උෂ්ණත්වයට ආසන්න සාමාන්‍ය වාර්ෂික වායු උෂ්ණත්වයක් ඇත.

    2.1.4 . වායු තාපකයට ඇතුල් වන ස්ථානයේ වායු උෂ්ණත්වය (t vp) 70 ° ට සමාන වේසී සහ § 17.25 PTE අනුව බොයිලේරු භාරය වෙනස් වන විට නියත වේ.

    2.1.5 . හරස් සම්බන්ධතා සහිත බලාගාර සඳහා, පෝෂක ජල උෂ්ණත්වය (t a.c.) බොයිලේරු ඉදිරිපිට ගණනය කරන ලද (230 ° C) ලෙස ගනු ලබන අතර බොයිලේරු භාරය වෙනස් වන විට නියත වේ.

    2.1.6 . තාප පරීක්ෂණවලට අනුව ටර්බයින් බලාගාරය සඳහා නිශ්චිත ශුද්ධ තාප පරිභෝජනය 1750 kcal/(kWh) ලෙස උපකල්පනය කෙරේ.

    2.1.7 . තාප ප්‍රවාහ සංගුණකය ශ්‍රේණිගත භාරයේදී 98.5% සිට 0.6 ක බරකදී 97.5% දක්වා බොයිලේරු භාරය සමඟ වෙනස් වේ යැයි උපකල්පනය කෙරේ.D අංකය.

    2.2 . සම්මත ලක්ෂණය ගණනය කිරීම "බොයිලර් ඒකකවල තාප ගණනය කිරීම (සම්මත ක්රමය)", (M.: Energia, 1973) හි උපදෙස් වලට අනුකූලව සිදු කරන ලදී.

    2.2.1 . බොයිලර්හි දළ කාර්යක්ෂමතාව සහ දුම් වායූන් සමඟ තාප අලාභය Ya.L විසින් පොතේ විස්තර කර ඇති ක්රමවේදය අනුව ගණනය කරන ලදී. Pekker "ඉන්ධනවල අඩු වූ ලක්ෂණ මත පදනම්ව තාප ඉංජිනේරු ගණනය කිරීම්" (M.: Energia, 1977).

    කොහෙද

    මෙතන

    ආහ් = α "ve + Δ α tr

    ආහ්- පිටවන වායුවල අතිරික්ත වාතයේ සංගුණකය;

    Δ α tr- බොයිලර්හි ගෑස් මාර්ගයේ චූෂණ කෝප්ප;

    ටී- දුම් පිටකිරීමේ පිටුපස දුමාර වායු උෂ්ණත්වය.

    ගණනය කිරීම බොයිලේරු තාප පරීක්ෂණ වලදී මනින ලද දුම් වායු උෂ්ණත්වයන් සැලකිල්ලට ගෙන සම්මත ලක්ෂණයක් (ආදාන පරාමිතීන්) ගොඩනැගීම සඳහා කොන්දේසි දක්වා අඩු කරයි.t x in, t"kf, t a.c.).

    2.2.2 . මාදිලි ලක්ෂ්‍යයේ අතිරික්ත වායු සංගුණකය (ජල ඉකොනොමයිසර් පිටුපස)α "veශ්රේණිගත භාරයේදී 1.04 ට සමාන වන අතර තාප පරීක්ෂණ අනුව 50% බරින් 1.1 දක්වා වෙනස් වේ.

    නියාමන ලක්ෂණය (1.04) හි සම්මත කර ඇති එකට ගණනය කරන ලද (1.13) අතිරික්ත වායු සංගුණකය අඩු කිරීම සාක්ෂාත් කරගනු ලබන්නේ බොයිලර් තන්ත්‍රයේ සිතියමට අනුව දහන මාදිලිය නිවැරදිව නඩත්තු කිරීම, PTE අවශ්‍යතා වලට අනුකූල වීමෙනි. උඳුන තුලට සහ ගෑස් මාර්ගයට වාතය උරා ගැනීම සහ තුණ්ඩ කට්ටලයක් තෝරා ගැනීම .

    2.2.3 . ශ්‍රේණිගත භාරයේදී බොයිලේරුවේ ගෑස් මාර්ගයට වාතය චූෂණ කිරීම 25% ට සමාන වේ. බරෙහි වෙනසක් සහිතව, වායු චූෂණ සූත්රය මගින් තීරණය කරනු ලැබේ

    2.2.4 . ඉන්ධන දහනයෙහි රසායනික අසම්පූර්ණතාවයෙන් සිදුවන තාප අලාභය (q 3 ) ශුන්‍යයට සමානව ගනු ලැබේ, සාමාන්‍ය ශක්ති ලක්ෂණයෙන් පිළිගත් අතිරික්ත වාතය සහිත බොයිලේරු පරීක්ෂා කිරීමේදී ඒවා නොතිබුණි.

    2.2.5 . ඉන්ධන දහනයේ යාන්ත්‍රික අසම්පූර්ණතාවයෙන් සිදුවන තාප හානිය (q 4 ) "උපකරණවල නියාමන ලක්ෂණ සහ ඇස්තමේන්තුගත නිශ්චිත ඉන්ධන පරිභෝජනයේ එකඟතාවය පිළිබඳ රෙගුලාසි" (M.: STsNTI ORGRES, 1975) අනුව ශුන්‍යයට සමාන වේ.

    2.2.6 . පරිසරයට සිදුවන තාප හානිය (q 5 ) පරීක්ෂණ අතරතුර තීරණය කර නොමැත. ඒවා සූත්‍රයට අනුව "බොයිලර් පැල පරීක්ෂා කිරීමේ ක්‍රමය" (M.: Energia, 1970) අනුව ගණනය කෙරේ.

    2.2.7 . පෝෂණ විදුලි පොම්පය PE-580-185-2 සඳහා නිශ්චිත බලශක්ති පරිභෝජනය TU-26-06-899-74 පිරිවිතරයන්ගෙන් සම්මත කරන ලද පොම්පයේ ලක්ෂණ භාවිතා කර ගණනය කරන ලදී.

    2.2.8 . කෙටුම්පත සහ පිපිරවීම සඳහා නිශ්චිත බල පරිභෝජනය ගණනය කරනු ලබන්නේ කෙටුම්පත් විදුලි පංකා සහ දුම් පිටකිරීමේ ධාවකය සඳහා වන බල පරිභෝජනයෙන්, තාප පරීක්ෂණ අතරතුර මනිනු ලබන අතර කොන්දේසි දක්වා අඩු කරනු ලැබේ (Δ α tr= 25%), නියාමන ලක්ෂණ සකස් කිරීමේදී සම්මත කර ඇත.

    ගෑස් මාර්ගයේ ප්රමාණවත් ඝනත්වයකින් (Δ α ≤ 30%) දුම් පිටකිරීම් අඩු වේගයකින් බොයිලේරයේ ශ්‍රේණිගත භාරය සපයයි, නමුත් කිසිදු රක්ෂිතයක් නොමැතිව.

    අඩු වේගයකින් පිඹින විදුලි පංකා 450 t/h බර දක්වා බොයිලේරුවේ සාමාන්‍ය ක්‍රියාකාරිත්වය සහතික කරයි.

    2.2.9 . බොයිලර් බලාගාරයේ යාන්ත්‍රණවල සම්පූර්ණ විදුලි බලයට විදුලි ධාවකවල බලය ඇතුළත් වේ: විදුලි පෝෂක පොම්පය, දුම් පිටකිරීමේ යන්ත්‍ර, විදුලි පංකා, පුනර්ජනනීය වායු තාපක (Fig. ) පුනර්ජනනීය වායු තාපකයේ විදුලි මෝටරයේ බලය ගමන් බලපත්ර දත්ත අනුව ගනු ලැබේ. දුම් පිටකිරීමේ විදුලි මෝටරවල බලය, විදුලි පංකා සහ විදුලි පෝෂක පොම්පය බොයිලේරුවේ තාප පරීක්ෂණ වලදී තීරණය කරන ලදී.

    2.2.10 . කැලරි ඒකකයක වායු උණුසුම සඳහා නිශ්චිත තාප පරිභෝජනය ගණනය කරනු ලබන්නේ විදුලි පංකා වල වායු උණුසුම සැලකිල්ලට ගනිමිනි.

    2.2.11 . බොයිලර් බලාගාරයේ සහායක අවශ්‍යතා සඳහා නිශ්චිත තාප පරිභෝජනයට තාපකවල තාප අලාභ ඇතුළත් වන අතර එහි කාර්යක්ෂමතාව 98% ලෙස උපකල්පනය කෙරේ; RAH හි වාෂ්ප පිඹීම සහ බොයිලේරුවේ වාෂ්ප පිඹීම සමඟ තාප අලාභය සඳහා.

    RAH හි වාෂ්ප පිඹීම සඳහා තාප පරිභෝජනය සූත්රය මගින් ගණනය කරන ලදී

    Q obd = G obd · මම obd · τ obd 10 -3 මෙ.වො (Gcal/h)

    කොහෙද G obd= 75 kg/min "බල ඒකක 300, 200, 150 MW හි සහායක අවශ්‍යතා සඳහා වාෂ්ප සහ ඝනීභවනය පරිභෝජනය සඳහා වන සම්මතයන්" (M.: STSNTI ORGRES, 1974);

    මම obd = මම අපි. යුගල= 2598 kJ/kg (kcal/kg)

    τ obd= 200 min (දවස තුළ මාරු කළ විට විනාඩි 50 ක පිඹින කාලය සහිත උපාංග 4).

    බොයිලේරු පිපිරීම සමඟ තාප පරිභෝජනය සූත්රය මගින් ගණනය කරන ලදී

    Q නිෂ්පාදනය = G prod · මම කේ.වී10 -3 මෙ.වො (Gcal/h)

    කොහෙද G prod = PD අංකය 10 2 kg/h

    P = 0.5%

    මම කේ.වී- බොයිලේරු ජලයේ එන්තැල්පි;

    2.2.12 . පරීක්ෂණ පැවැත්වීමේ ක්‍රියා පටිපාටිය සහ පරීක්ෂණ සඳහා භාවිතා කරන මිනුම් උපකරණ තෝරා ගැනීම තීරණය කරනු ලැබුවේ "බොයිලර් පැල පරීක්ෂා කිරීමේ ක්‍රමය" (M.: Energia, 1970) මගිනි.

    . රෙගුලාසි සංශෝධන

    3.1 . පරාමිති අගයන්හි අවසර ලත් අපගමන සීමාවන් තුළ බොයිලේරු ක්‍රියාකාරිත්වයේ ප්‍රධාන නියාමන දර්ශක එහි ක්‍රියාකාරිත්වයේ වෙනස් වූ කොන්දේසි වෙත ගෙන ඒම සඳහා, සංශෝධන ප්‍රස්ථාර සහ සංඛ්‍යාත්මක අගයන් ආකාරයෙන් ලබා දෙනු ලැබේ. වෙත සංශෝධනq 2 ප්රස්ථාර ආකාරයෙන් රූපයේ දැක්වේ. , . දුම් වායු උෂ්ණත්වයේ නිවැරදි කිරීම් fig හි පෙන්වා ඇත. . ඉහත කරුණු වලට අමතරව, බොයිලේරු වෙත සපයනු ලබන උණුසුම් ඉන්ධන තෙල්වල උෂ්ණත්වය වෙනස් කිරීම සහ පෝෂක ජලයෙහි උෂ්ණත්වය වෙනස් කිරීම සඳහා නිවැරදි කිරීම් ලබා දෙනු ලැබේ.

    3.1.1 . බොයිලේරු වෙත සපයන ලද ඉන්ධන තෙල්වල උෂ්ණත්වය වෙනස් කිරීම සඳහා නිවැරදි කිරීම ගණනය කරනු ලබන්නේ වෙනසෙහි බලපෑම අනුව ය. වෙත ප්‍රශ්නයමත q 2 සූත්‍රය අනුව

    දුම් වායු උෂ්ණත්වය: ඉන්ධන තෙල් මත ක්රියාත්මක වන විට 141 ගෑස් මත 130 ඉන්ධන තෙල් මත කාර්යක්ෂමතාව 912 ගෑස් 9140 මත. අතිරික්ත වායු සංගුණක: දුම් වායූන් තුළ Ek2 ට පසුව KPP2 ට පසුව KPP2 ට පසුව KPP1 ට පසුව තිරයේ සුපිරි තාපකය පසු උදුනේ පිටවන ස්ථානයේ; සැලසුම් උෂ්ණත්වයන් තෝරාගැනීම ඉන්ධන තෙල් සඳහා නිර්දේශිත දුම් වායු උෂ්ණත්වය ...


    සමාජ ජාල වල වැඩ බෙදා ගන්න

    මෙම කාර්යය ඔබට නොගැලපේ නම්, පිටුවේ පහළින් සමාන කෘති ලැයිස්තුවක් ඇත. ඔබට සෙවුම් බොත්තම ද භාවිතා කළ හැකිය


    1. TGM-94 බොයිලේරු තාප ගණනය කිරීම

    1.1 බොයිලේරු විස්තරය

    150 MW ඒකකයක් සඳහා වාෂ්ප උත්පාදක TGM-94, ධාරිතාව 140 kg / s, පීඩනය 14Mn /, අධි තාපනය, නැවත රත් කිරීම, උණුසුම් වායු උෂ්ණත්වය. ඇස්තමේන්තුගත ඉන්ධන: ස්වාභාවික වායු සහ ඉන්ධන තෙල්. පිටවන වායු උෂ්ණත්වය: ඉන්ධන තෙල් 141 මත ක්රියාත්මක වන විට, ගෑස් 130 මත, ඉන්ධන තෙල් මත කාර්යක්ෂමතාව 91.2, ගෑස් මත 91.40%.

    වාෂ්ප උත්පාදක යන්ත්රය අවම පරිසර උෂ්ණත්වයක් සහිත ප්රදේශ සඳහා නිර්මාණය කර ඇත - සහ U- හැඩැති විවෘත පිරිසැලසුමක් ඇත. ඒකකයේ සියලුම මූලද්රව්ය ජලාපවහනය වේ. ප්‍රාදේශීය නවාතැන් තිබීම මෙන්ම සුළං බර සහ ලකුණු 8 ක භූමිකම්පාව හේතුවෙන් රාමුව තරමක් සංකීර්ණ හා බර විය. දේශීය ආවරණ (පෙට්ටි) ඇස්බැස්ටෝස් ප්ලයිවුඩ් වැනි සැහැල්ලු ද්රව්ය වලින් සාදා ඇත. නිරාවරණය වූ නල මාර්ග ඇලුමිනියම් කොපුවකින් ආවරණය කර ඇත.

    වාෂ්ප උත්පාදක යන්ත්රයේ ඉදිරිපස වායු තාපකය පිහිටා ඇති අතර, ටර්බයිනය පිටුපස ඇති පරිදි බ්ලොක් උපකරණ සකස් කර ඇත. ඒ අතරම, ගෑස් නාලිකා තරමක් දිගු කර ඇත, නමුත් වායු නල පහසුවෙන් සකස් කර ඇත, වාෂ්ප නල මාර්ග ද කෙටි වේ, විශේෂයෙන් සුපිරි තාපක පිටවන ශීර්ෂ වාෂ්ප උත්පාදක යන්ත්රය පිටුපස තබා ඇති විට. ඒකකයේ සියලුම මූලද්රව්ය ටොන් 100 ක් බරැති බෙරය හැර, උපරිම බ්ලොක් බර ටොන් 35 ක් සහිත බ්ලොක් පෙරනිමි සඳහා නිර්මාණය කර ඇත.

    උදුනේ ඉදිරිපස බිත්තිය වාෂ්පීකරණ සහ අධි තාපන පැනල් වලින් ආවරණය කර ඇති අතර, දාහකයන් මඟ හරින ලද නැමුණු පයිප්ප සහිත සුපිරි තාපක පැනල් හතක් බිත්තිය මත තබා ඇති අතර ඒවා අතර සෘජු පයිප්පවල වාෂ්පීකරණ පැනල් ඇත.

    දාහකයන් මඟ හරින නැමීම් මඟින් තාප දිගු වල වෙනස සඳහා වන්දි ගෙවීමට සහ එකිනෙකා සමඟ සමපාතව පිහිටා ඇති සියලුම ඉදිරිපස පුවරුවල පහළ කුටි වෑල්ඩින් කිරීමට හැකි වේ. උදුනේ තිරස් සිවිලිම අධි තාපන නල වලින් ආවරණය කර ඇත. පැති තිරවල මැද පුවරු වාෂ්පීකරණයේ දෙවන අදියරෙහි ඇතුළත් වේ. ලුණු මැදිරි බෙරයේ කෙළවරේ පිහිටා ඇති අතර එහි සම්පූර්ණ ධාරිතාව 12% කි.

    ප්රතිචක්රීකරණ දුම් වායූන් හඳුන්වාදීම සඳහා ස්ලට් පිටුපස බිත්තියේ පිහිටා ඇත.

    ඉදිරිපස බිත්තියේ තෙල්-ගෑස් දාහක 28 ක් ස්ථර 4 කින් සවි කර ඇත. ඉහළ පේළි තුනක් ඉන්ධන තෙල් මත වැඩ කරයි, පහළ පේළි තුනක් ගෑස් මත වැඩ කරයි. උඳුන තුල අතිරික්ත වාතය අඩු කිරීම සඳහා, එක් එක් දාහකය සඳහා තනි වායු සැපයුමක් සපයනු ලැබේ. උදුන පරිමාව 2070; දහන කුටියේ තාප මුදා හැරීමේ පරිමාව ඝනත්වය ඉන්ධන වර්ගය මත රඳා පවතී: ගෑස් සඳහා Q/V \u003d 220, ඉන්ධන තෙල් සඳහා 260 kW /, ගෑස් සඳහා උදුනේ හරස්කඩේ තාප ප්රවාහ ඝනත්වය Q/F \u003d 4.5, ඉන්ධන තෙල් සඳහා 5.3 ​​MW /. ඒකකයේ ගඩොල් වැඩ රාමුව මත ආධාරකයක් සහිත පුවරු පුවරුවකි. හර්ත් ලයිනිං නළය මත ඇති අතර තිරය සමඟ ගමන් කරයි; සිවිලිමේ රේඛාව සිවිලිමේ සුපිරි තාපකයේ පයිප්ප මත ඇති පැනල් වලින් සාදා ඇත. උඳුනේ චංචල සහ ස්ථාවර රේඛාව අතර ඇති මැහුම් ජල මුද්රාවක් ආකාරයෙන් සාදා ඇත.

    සංසරණ යෝජනා ක්රමය

    බොයිලර් පෝෂක ජලය, කන්ඩෙන්සර්, ඉකොනොමිසර් හරහා ගමන් කිරීම, බෙරයට ඇතුල් වේ. පෝෂක ජලයෙන් 50% ක් පමණ බුබුලු සේදීමේ උපාංගයට සපයනු ලැබේ, ඉතිරිය රෙදි සෝදන උපාංගය පසුකර බෙරයේ පහළ කොටසට යොමු කෙරේ. ඩ්රම් එකෙන් එය පිරිසිදු මැදිරියේ තිර පයිප්පවලට ඇතුල් වන අතර පසුව, වාෂ්ප-ජල මිශ්රණයක් ආකාරයෙන්, වාෂ්පයෙන් ජලය ප්රාථමික වෙන් කිරීම සිදු වන අභ්යන්තර-ඩ්රම් සුළි සුළං තුලට බෙරයට ඇතුල් වේ.

    ඩ්‍රම් එකෙන් බොයිලර් වතුරෙන් කොටසක් දුරස්ථ සුළි සුළඟට ඇතුළු වන අතර එය 1 වන අදියර පිපිරුම් ජලය සහ 2 වන අදියර පෝෂක ජලය වේ.

    පිරිසිදු මැදිරියේ ඇති වාෂ්ප බුබුලු-ෆ්ලෂ් කිරීමේ උපකරණයට ඇතුළු වන අතර දුරස්ථ සුළි සුළං වලින් ලුණු මැදිරිවලින් වාෂ්ප ද මෙහි සපයනු ලැබේ.

    වාෂ්ප, පෝෂක ජල තට්ටුව හරහා ගමන් කිරීම, එහි අඩංගු ප්රධාන ලවණ ප්රමාණයෙන් ඉවත් කරනු ලැබේ.

    ෆ්ලෂ් කිරීමේ උපකරණයෙන් පසුව, සන්තෘප්ත වාෂ්පය තහඩු බෙදුම්කරුවෙකු සහ සිදුරු සහිත පත්රයක් හරහා තෙතමනය පිරිසිදු කර, වාෂ්ප බයිපාස් පයිප්ප හරහා සුපිරි තාපකය වෙතට සහ පසුව ටර්බයිනය වෙත යොමු කෙරේ. සංතෘප්ත වාෂ්පයෙන් කොටසක් desuperheater තුළට එන්නත් කිරීම සඳහා එහිම ඝනීභවනය ලබා ගැනීම සඳහා කන්ඩෙන්සර් වෙත හරවා යවනු ලැබේ.

    වාෂ්පීකරණයේ 2 වන අදියරෙහි ලුණු මැදිරියේ දුරස්ථ සුළි සුළං වලින් අඛණ්ඩ පිරිසිදු කිරීම සිදු කෙරේ.

    ඝනීභවනය වන ඒකකය (2 pcs.) දහන කුටියේ පැති බිත්තිවල පිහිටා ඇති අතර වාෂ්ප සැපයීම සහ ඝනීභවනය ඉවත් කිරීම සඳහා කන්ඩෙන්සර් දෙකක්, එකතු කරන්නකු සහ පයිප්ප වලින් සමන්විත වේ.

    සුපිරි තාපක වාෂ්ප මාර්ගය ඔස්සේ පිහිටා ඇත.

    විකිරණ (බිත්ති) උදුනේ ඉදිරිපස බිත්තිය ආරක්ෂා කිරීම.

    බොයිලර්හි සිවිලිං ආවරණ සිවිලිම.

    සංවහන පතුවළ සමඟ ගිනි පෙට්ටිය සම්බන්ධ කරන නළය තුළ තිරය පිහිටා ඇත.

    සංවහන පතුවළ තබා ඇති සංවහන.

    1.2 පසුබිම

    • නාමික වාෂ්ප ධාරිතාව t / h;
    • ප්රධාන වාෂ්ප කපාට MPa පිටුපස වැඩ පීඩනය;
    • ඩ්රම් MPa හි ක්රියාකාරී පීඩනය;
    • අධි තාපන වාෂ්ප උෂ්ණත්වය;
    • පෝෂණය ජල උෂ්ණත්වය;
    • ඉන්ධන ඉන්ධන තෙල්;
    • ශුද්ධ කැලරි වටිනාකම;
    • තෙතමනය අන්තර්ගතය 1.5%
    • සල්ෆර් අන්තර්ගතය 2%;
    • යාන්ත්‍රික අපද්‍රව්‍යවල අන්තර්ගතය 0.8%:

    වාතය සහ දහන නිෂ්පාදන පරිමාව, /:

    • සාමාන්‍ය මූලද්‍රව්‍ය සංයුතිය (පරිමාව අනුව% කින්):

    1.3 බොයිලර්හි ගෑස් මාර්ගයේ අතිරික්ත වාතයේ සංගුණක

    ප්‍රතිචක්‍රීකරණය හැර උදුනේ පිටවන ස්ථානයේ අතිරික්ත වායු සංගුණක: .

    වාෂ්ප බොයිලේරු වල ඌෂ්මක සහ ගෑස් නාලිකා වල සීතල වාතය ගණනය කළ චූෂණ නොමැත.

    අතිරික්ත වායු අනුපාත:

    උදුනෙන් පිටවීමේදී

    තිරයේ සුපිරි තාපකය පසු

    මුරපොල 1 න් පසු

    මුරපොල 2 පසු

    Ex1 පසු

    Ek2 පසු

    දුමාර වායු වලදී;

    සැලසුම් උෂ්ණත්ව තෝරාගැනීම

    130÷140=140.

    වායු තාපකයට ඇතුල් වන ස්ථානයේ වායු උෂ්ණත්වය

    පුනර්ජනනීය වායු තාපකය සඳහා:

    0.5 (+) 5;

    වායු උණුසුම් උෂ්ණත්වය 250-300=300.

    ඉකොනොමිසර්ට පසු අවම උෂ්ණත්ව වෙනස: .

    වායු තාපකය ඉදිරිපිට අවම උෂ්ණත්ව වෙනස: .

    VP හි එක් අදියරක උපරිම වායු උණුසුම: .

    ජල සමාන අනුපාතය: , රූපය අනුව.

    VP හි අදියරවල සාමාන්ය අතිරික්ත වාතය:

    300;

    140;

    ප්රතිචක්රීකරණය, ඉන්ධන සඳහා ගන්නා ලද ගෑස් පරිමාව ගණනය කරන්න

    වායු තාපක ඇතුල්වීම වෙත උණුසුම් වායු ප්රතිචක්රීකරණයේ කොටස;

    1,35/10,45=0,129.

    වායු තාපක වේදිකාවේ සාමාන්ය අතිරික්ත වාතය:

    1,02-0+0,5∙0+0,129=1,149.

    ජල සමාන අනුපාතය:

    1.4 වාතය සහ දහන නිෂ්පාදන පරිමාව ගණනය කිරීම

    ඉන්ධන තෙල් දහනය කරන විට, වැඩ කරන ස්කන්ධයේ ප්‍රතිශත සංයුතිය මත පදනම්ව වාතය සහ දහන නිෂ්පාදනවල න්‍යායාත්මක පරිමාවන් ගණනය කරනු ලැබේ:

    සෛද්ධාන්තික වායු පරිමාව:

    න්යායික වායු පරිමාවන්:

    ගෑස් නාල වල අතිරික්ත වාතය සහිත දහන නිෂ්පාදනවල සැබෑ පරිමාවන් සූත්රය මගින් තීරණය කරනු ලැබේ:

    ප්රතිඵල 1.1 වගුවේ දක්වා ඇත.

    වටිනාකම

    ගිනි පෙට්ටිය

    තිර

    මුරපොල 1

    මුරපොල 2

    උදා1

    Ek2

    RVP

    1,02

    1,02

    1,02

    1,02

    1,02

    1.02

    1,02

    1,02

    1,02

    1,02

    1,02

    1,02

    1,453

    1,453

    1,453

    1,453

    1,453

    1,453

    10,492

    10,492

    10,492

    10,492

    10,492

    10,492

    0,15

    0,15

    0,15

    0,15

    0,15

    0,15

    0,138

    0,138

    0,138

    0,138

    0,138

    0,138

    0,288

    0,288

    0,288

    0,288

    0,288

    0,288

    ජල වාෂ්ප පරිමාව:

    මුළු වායු පරිමාව:

    ත්‍රිපරමාණුක වායූන්ගේ පරිමා කොටස:

    ජල වාෂ්ප පරිමාවේ කොටස:

    ත්‍රිපරමාණුක වායූන් සහ ජල වාෂ්ප අනුපාතය:

    1.5 වාතය සහ දහන නිෂ්පාදන එන්තැල්පිය

    සැලසුම් උෂ්ණත්වයේ දී වාතය සහ දහන නිෂ්පාදනවල න්‍යායාත්මක පරිමාවේ එන්තැල්පිය සූත්‍ර මගින් තීරණය වේ:

    අතිරික්ත වාතය සමඟ දහන නිෂ්පාදන එන්තැල්පි

    ගණනය කිරීමේ ප්රතිඵල 1.2 වගුවේ දක්වා ඇත.

    වගුව 1.2

    දහන නිෂ්පාදනවල එන්තැල්පි

    මතුපිට

    උණුසුම් කිරීම

    උෂ්ණත්වය

    මතුපිටින් ඔබ්බට

    උදුන

    කැමරා

    2300

    2100

    1900

    1700

    1500

    1300

    1100

    44096 ,3

    39734,1

    35606

    31450

    27339,2

    23390,3

    19428

    16694,5

    37254,3

    33795,3

    30179,6

    26647,5

    23355,7

    19969,95

    16782,70

    13449,15

    745,085

    675,906

    603,592

    532,95

    467,115

    399,399

    335,654

    268,983

    44827,3

    40390,7

    36179,6

    32018,5

    27798

    23782,6

    19757,9

    15787,1

    මුරපොල 1

    1100

    19422,26

    15518,16

    13609,4

    11746,77

    9950,31

    16782,70

    13449,15

    11829,40

    10241

    8683,95

    335,654

    268,983

    236,588

    204,820

    173,679

    19757,9

    15787,1

    13846

    11951,6

    10124

    මුරපොල 2

    11746,77

    9950,31

    9066,87

    10241

    8683,95

    7921,10

    204,820

    173,679

    158,422

    11951,6

    10124

    9225,3

    EC1

    9950,31

    9066,87

    8193,30

    8683,95

    7921,10

    7158,25

    173,679

    158,422

    143,165

    10124

    9225,3

    8336,5

    EC2

    9066,87

    8193,30

    6469,46

    4788,21

    7921,10

    7158,25

    5663,90

    4200,90

    158,422

    143,165

    113,278

    84,018

    9225,3

    8336,5

    6582,7

    4872,2

    RVP

    4788,21

    3151,52

    1555,45

    4200,90

    2779,70

    1379,40

    84,018

    55,594

    27,588

    4872,2

    3207,1

    1583

    හිදී

    1.6 කාර්යක්ෂමතාව සහ තාප අලාභ

    සැලසුම් කරන ලද වාෂ්ප බොයිලේරුවේ කාර්යක්ෂමතාවය ප්රතිලෝම ශේෂයෙන් තීරණය වේ:

    දුම් වායූන් සමඟ තාපය නැතිවීම වාෂ්ප බොයිලේරුවෙන් පිටවන වායූන්ගේ තෝරාගත් උෂ්ණත්වය සහ අතිරික්ත වාතය මත රඳා පවතින අතර එය සූත්‍රය මගින් තීරණය වේ:

    පිටවන වායූන්ගේ එන්තැල්පිය අපට හමු වේ:

    සැලසුම් උෂ්ණත්වයේ දී සීතල වාතය එන්තැල්පිය:

    දැවෙන ඉන්ධන ලබා ගත හැකි තාපයkJ / kg, සාමාන්‍ය අවස්ථාවක, සූත්‍රය මගින් තීරණය වේ:

    ඉන්ධනවල රසායනික යටින් දහනය වීම නිසා තාපය අහිමි වීම=0,1%.

    ඉන්පසු: .

    ඉන්ධන යාන්ත්‍රික යටින් දහනය වීම නිසා සිදුවන තාප හානිය

    බොයිලර්හි බාහිර පෘෂ්ඨයන් හරහා බාහිර සිසිලනයෙන් තාප පාඩු %, කුඩා වන අතර බොයිලර් kg / s හි නාමික ඵලදායිතාව වැඩි වීමත් සමඟ එය අඩු වේ: at

    අපට ලැබෙන්නේ:

    1.7 තාප ශේෂය සහ ඉන්ධන පරිභෝජනය

    වාෂ්ප බොයිලේරුවේ දහන කුටියට සපයනු ලබන ඉන්ධන පරිභෝජනය B, kg/s පහත ශේෂයෙන් තීරණය කළ හැක:

    ඩ්‍රම් වාෂ්ප බොයිලේරුවෙන් පිඹින ජල ප්‍රවාහ අනුපාතය, kg/s:

    කොහෙද \u003d 2% - බොයිලේරුවේ අඛණ්ඩ පිපිරීම.

    - අධි රත් වූ වාෂ්ප එන්තැල්පි;

    - බෙරයේ උතුරන වතුරේ එන්තැල්පි;

    - ආහාර ජලය එන්තැල්පි;

    1.8 උදුනෙහි තාප හුවමාරුව තහවුරු කිරීම ගණනය කිරීම

    දහන කුටියේ මානයන්:

    2070 .

    උදුන පරිමාවේ තාප ආතතිය

    ද්වි-ආලෝක තිරය, බොයිලර් ඉදිරිපස දිගේ ස්ථර දෙකක තෙල්-ගෑස් දාහක 6 ක්.

    දහන කුටියේ තාප ලක්ෂණ

    දහන කුටියේ ප්රයෝජනවත් තාප උත්පාදනය (කිලෝ ග්රෑම් 1 කට හෝ 1 ටඉන්ධන):

    වාතයේ තාපය සමන්විත වන්නේ උණුසුම් වාතයේ තාපය සහ පිටත සිට සීතල වාතය උරා බොන අයගේ තාපයෙන් කුඩා කොටසකි.

    වායු තද පීඩන උඳුන් වලදී, උදුන තුළට වාතය උරා ගැනීම බැහැර කරනු ලැබේ.=0. =0.

    දහන නිෂ්පාදනවල ඇඩියබටික් (කැලරිමිතික) උෂ්ණත්වය:

    කොහෙද

    මේසයට වායූන්ගේ එන්තැල්පිය සොයා ගැනීමට ඉඩ දෙන්න

    වායූන්ගේ සාමාන්ය තාප ධාරිතාව:

    බොයිලේරු උදුනේ උෂ්ණත්වය ගණනය කිරීමේදීදන්නා අගයකින් 2.3 වගුවේ ඇති දත්ත භාවිතා කරමින් සෘජුවම තීරණය කළ හැක

    අගයක දී ඉහළ වායු උෂ්ණත්වයේ කලාපයේ අන්තර් හුවමාරු කිරීම සහ ගැනීම

    ඉන්පසු,

    සඳහා උඳුනේ පිටවන ස්ථානයේ ඇති වායූන්ගේ උෂ්ණත්වයඩී<500 т/ч

    2.2 වගුවෙන් අපි උදුනේ පිටවන ස්ථානයේ වායූන්ගේ එන්තැල්පිය සොයා ගනිමු:

    උදුනෙහි නිශ්චිත තාප අවශෝෂණය, kJ/kg:

    කොහෙද - තාප සංරක්ෂණ සංගුණකය, තාපන පෘෂ්ඨයෙන් අවශෝෂණය වන වායූන්ගේ තාප අනුපාතය සැලකිල්ලට ගනිමින්:

    උදුනේ පිටවන වායූන්ගේ උෂ්ණත්වය:

    මෙහි M=0.52-0.50 යනු දහන කුටියේ උස දිගේ පන්දමේ හරයේ සාපේක්ෂ පිහිටීම සැලකිල්ලට ගනිමින් සංගුණකය වේ;

    දාහක උසින් පේළි දෙකකින් හෝ තුනකින් සකස් කර ඇති විට, සියලුම පේළිවල දාහකවල තාප ප්‍රතිදානයන් සමාන වන පරිදි සාමාන්‍ය උස ගනු ලැබේ, i.e. කොහෙද=0.05 ඩී >110 kg/s, М=0.52-0.50∙0.344 = 0.364.

    පලිහ තාප කාර්යක්ෂමතා අනුපාතය:

    තිරයේ කෝණික සංගුණකය තීරණය වන්නේ:

    1.1 බිත්ති තිරයේ පයිප්පවල සාපේක්ෂ තණතීරුව.

    මතුපිට දූෂණයේ කොන්දේසි සහිත සංගුණකය:

    විමෝචන උපාධිය: , ද්රව ඉන්ධන දහනය කරන විට, පන්දමේ තාප විකිරණ සංගුණකය සමාන වේ:

    පන්දමේ දීප්තිමත් නොවන කොටසෙහි තාප විමෝචනය:

    කොහෙද p \u003d 0.1 MPa, සහ

    උදුනේ පිටවන ස්ථානයේ වායූන්ගේ නිරපේක්ෂ උෂ්ණත්වය.

    ත්‍රිපරමාණුක වායූන්ගේ පරිමා කොටස.

    දහන කුටියේ විමෝචනය වන ස්ථරයේ ඵලදායී ඝනකම, දහන කුටියේ ගණනය කළ පරිමාව සමාන වේ:, සහ ආලෝක දෙකක තිරයක් සහිත උදුනේ මතුපිට:

    කොහෙද

    එවිට සහ

    ලබාගන්න

    පළමු ආසන්න වශයෙන්, අපි ගන්නෙමු

    උදුන තිරවල තාපන පෘෂ්ඨයේ සාමාන්ය තාප පීඩනය:

    කොහෙද - උදුනේ සම්පූර්ණ විකිරණ මතුපිට.

    1.9 බොයිලර්හි උණුසුම් මතුපිට ගණනය කිරීම

    අධි උනුසුම් වාෂ්පවල හයිඩ්‍රොලික් ප්‍රතිරෝධය:

    මෙම අවස්ථාවේ දී, බෙරයේ පීඩනය:

    බිත්ති මත සවි කර ඇති සුපිරි තාපකයේ ජල පීඩනය පෝෂණය කරන්න:

    තිරයේ පීඩනය අඩු වීම:

    ගියර් පෙට්ටියේ පීඩන අලාභය:

    1.9.1 බිත්ති මත සවි කර ඇති සුපිරි තාපකයක් ගණනය කිරීම

    පෝෂණය ජල පීඩනය,

    ජල උෂ්ණත්වය පෝෂණය කරන්න

    ජල එන්තැල්පි පෝෂණය කරන්න.

    විකිරණ බිත්ති තිරවල තාප අවශෝෂණය: ගණනය කළ තිර මතුපිට සාමාන්‍ය තාප ආතතිය කොතැනද, බිත්ති තිරයක් සඳහා අදහස් කෙරේ

    තිර කෝණය:

    අදහස් වේ

    අපි පෝෂක ජලයේ ප්රතිදාන පරාමිතීන් ගණනය කරමු:

    p=15.4 MPa හි.

    1.9.2 විකිරණ සිවිලිමේ සුපිරි තාපකය ගණනය කිරීම

    ආදාන ජල පරාමිතීන්:

    විකිරණ සිවිලිම PP තාප අවශෝෂණය:

    උදුනට ඉහළින් තාප අවශෝෂණය: උදුනේ සිවිලිමේ තිරවල විකිරණ ලබන තාපන පෘෂ්ඨය කොහේද:

    තිරස් නළයක් මගින් තාප අවශෝෂණය:

    තිරස් වායු නාලිකාවක සාමාන්‍ය නිශ්චිත තාප භාරය යනු ගෑස් නාලිකාවේ ප්‍රදේශය කොතැනද එවිට,

    අපි වාෂ්පයේ එන්තැල්පිය ගණනය කරමු: හෝ

    එවිට උදුනේ පිටවන ස්ථානයේ එන්තැල්පිය:

    එන්නත් 1:

    1.10 තිර ප්‍රදේශයේ තිර සහ අනෙකුත් මතුපිට තාප අවශෝෂණය ගණනය කිරීම

    1.10.1 තහඩු සුපිරි තාපකය ගණනය කිරීම 1

    ආදාන ජල පරාමිතීන්:

    පිටවන ජල පරාමිතීන්:

    එන්නත් 2:

    1.10.2 ප්ලේට් සුපිරි තාපකය ගණනය කිරීම 2

    ආදාන ජල පරාමිතීන්:

    පිටවන ජල පරාමිතීන්:

    තිරවල තාප අවශෝෂණය:

    තිරයේ ගෑස් නාලිකාවේ ආදාන කවුළුවේ තලය මගින් උදුනෙන් ලැබෙන තාපය:

    කොහෙද

    තිරය ​​පිටුපස පෘෂ්ඨයේ උදුන සහ තිර වලින් විකිරණය වන තාපය:

    A යනු නිවැරදි කිරීමේ සාධකය වේ

    තිරයේ ආදානයේ සිට ප්‍රතිදාන කොටස දක්වා කෝණික සංගුණකය:

    තිරවල ඇති වායූන්ගේ සාමාන්ය උෂ්ණත්වය:

    සේදීමේ වායූන් වලින් තාපය:

    තිරවල තාප අවශෝෂණය තීරණය වේ:

    තිරයක් සඳහා තාප හුවමාරු සමීකරණය: තිරයේ උනුසුම් මතුපිට කොහෙද:

    සාමාන්යය

    ඉදිරි ප්රවාහයේ උෂ්ණත්ව වෙනස කොහෙද:

    ප්රතිප්රවාහයේ උෂ්ණත්ව වෙනස:

    තාප හුවමාරු සංගුණකය:

    බිත්තියේ වායූන් වලින් තාප හුවමාරු සංගුණකය:

    ගෑස් වේගය:

    මතුපිටට සංවහන වායුවල තාප හුවමාරු සංගුණකය:

    කොහෙද වායූන්ගේ දිශාවට පයිප්ප ගණන නිවැරදි කිරීම.

    සහ කදම්භ පිරිසැලසුම සඳහා නිවැරදි කිරීමක්.

    1 ප්රවාහයේ භෞතික පරාමිතීන්ගේ බලපෑම සහ වෙනස් වීම සැලකිල්ලට ගන්නා සංගුණකය.

    දහන නිෂ්පාදනවල විකිරණ තාප හුවමාරු සංගුණකය:

    භාවිත සාධකය:,

    කොහෙද

    ඉන්පසු

    තිරය ​​සඳහා තාප හුවමාරු සමීකරණය මේ ආකාරයෙන් පෙනෙනු ඇත:

    ලැබුණු වටිනාකමසමඟ සසඳන්න:

    1.10.3 තිර ප්රදේශයේ එල්ලෙන පයිප්ප ගණනය කිරීම

    උදුනෙන් නල මිටියේ මතුපිටට ලැබෙන තාපය:

    තාපය ලැබෙන මතුපිට කොහෙද:

    පයිප්පවල තාප හුවමාරුව:

    ගෑස් වේගය:

    කොහෙද

    වායු වලින් මතුපිටට සංවහන තාප හුවමාරු සංගුණකය:

    අදහස් වේ

    ඉන්පසු

    සේදීමේ වායූන් (ශේෂය) සිසිලනය වීම හේතුවෙන් රත් වූ මාධ්‍යයට දැනෙන තාපය:

    මෙම සමීකරණයෙන්, නල මතුපිටින් පිටවීමේදී අපි එන්තැල්පිය සොයා ගනිමු:

    කොහෙද - උදුනෙන් විකිරණ මගින් මතුපිටින් ලැබෙන තාපය;

    උෂ්ණත්වයේ දී නල ඇතුල් වීමේ දී එන්තැල්පි

    එන්තැල්පි මගින් අපි එල්ලෙන පයිප්පවල පිටවන ස්ථානයේ වැඩ කරන මාධ්‍යයේ උෂ්ණත්වය තීරණය කරමු

    උඩිස් පයිප්පවල සාමාන්ය වාෂ්ප උෂ්ණත්වය:

    බිත්ති උෂ්ණත්වය

    සංගුණකය, දූවිලි රහිත වායු ප්‍රවාහයක් සහිත දහන නිෂ්පාදනවල විකිරණ වලින් තාප හුවමාරුව:

    උපයෝගිතා සාධකය: කොහෙද

    ඉන්පසු:

    එල්ලෙන පයිප්පවල තාප අවශෝෂණය තාප හුවමාරු සමීකරණය මගින් සොයාගත හැකිය:

    ප්රතිඵලය සමඟ සංසන්දනය කර ඇත

    බව. උඩිස් පයිප්පවල පිටවන ස්ථානයේ වැඩ කරන තරලයේ උෂ්ණත්වය

    1.10.4 තහඩු සුපිරි තාපකය ගණනය කිරීම 1

    ආදාන වායු:

    පිටවීමේ දී:

    උදුනෙන් විකිරණ මගින් ලැබෙන තාපය:

    වායුමය මාධ්යයේ විමෝචනය: කොහෙද

    ඉන්පසු:

    උදුනෙන් විකිරණ මගින් ලැබෙන තාපය:

    සේදීමේ වායූන් වලින් තාපය:

    ඉදිරි ප්රවාහයේ උෂ්ණත්ව හිස:

    සාමාන්ය උෂ්ණත්ව වෙනස:

    තාප හුවමාරු සංගුණකය:

    වායූන් සිට බිත්තියට තාප හුවමාරු සංගුණකය කොහෙද:

    ගෑස් වේගය:

    අපට ලැබෙන්නේ:

    පෘෂ්ඨයේ සිට රත් වූ මාධ්යයට සංවහන තාප හුවමාරු සංගුණකය:

    ඉන්පසු:

    තිරය ​​සඳහා තාප හුවමාරු සමීකරණය:

    සමඟ සසඳන්න:

    බව. තිරයේ සුපිරි තාපකයේ පිටවන ස්ථානයේ උෂ්ණත්වය 2:

    1.11 සංවහන අධි තාපකයේ තාප අවශෝෂණය

    1.11.1 සංවහන අධි තාපකය ගණනය කිරීම 1

    දොරටුවේ වැඩ කරන පරිසර පරාමිතීන්:

    ප්රතිදාන වැඩ පරිසරය පරාමිතීන්:

    කොහෙද

    වැඩ කරන පරිසරය මගින් වටහා ගන්නා තාපය:

    උනුසුම් පෘෂ්ඨයෙන් පිටවීමේදී වායූන්ගේ එන්තැල්පිය වායූන් විසින් නිකුත් කරන ලද තාපය සඳහා වන සමීකරණයෙන් ප්රකාශිත වේ:

    ගියර් පෙට්ටිය 1 සඳහා තාප හුවමාරු සමීකරණය:

    තාප හුවමාරු සංගුණකය:

    වායු වලින් මතුපිටට තාප හුවමාරු සංගුණකය:

    ගෑස් වේගය:

    අදහස් වේ

    පිටවන ස්ථානයේ ඇති වායූන්ගේ තත්වය තීරණය කරන්න:

    පරිමාව විකිරණ සැලකිල්ලට ගනිමින්

    ඉන්පසු:

    එවිට වායූන් සිට බිත්තියට තාප හුවමාරු සංගුණකය වනුයේ:

    සංවහන සුපිරි තාපකයක වාෂ්ප චලනය වීමේ වේගය:

    තාප හුවමාරු සංගුණකය සමාන වනු ඇත:

    ඉදිරි ප්රවාහයේ උෂ්ණත්ව හිස:

    සංවහන සුපිරි තාපකයක් සඳහා තාප හුවමාරු සමීකරණය:

    සමඟ සසඳන්න

    එන්නත් 3 (PO 3).

    1.11.2 සංවහන සුපිරි තාපකය ගණනය කිරීම 2

    දොරටුවේ වැඩ කරන පරිසර පරාමිතීන්:

    ප්රතිදාන වැඩ පරිසරය පරාමිතීන්:

    වැඩ කරන මාධ්‍යයෙන් ලැබෙන තාපය:

    වායූන් මගින් නිකුත් කරන තාපය සඳහා සමීකරණය:

    එබැවින් තාපන පෘෂ්ඨයෙන් පිටවීමේදී වායූන්ගේ එන්තැල්පිය:

    ගියර් පෙට්ටිය 2 සඳහා තාප හුවමාරු සමීකරණය:.

    ඉදිරි ප්රවාහයේ උෂ්ණත්ව හිස:

    තාප හුවමාරු සංගුණකය: වායූන් සිට බිත්තියට තාප හුවමාරු සංගුණකය: කොහෙද

    ගෑස් වේගය:

    සංගුණකය, දූවිලි නොවන වායු ප්‍රවාහයක් සහිත දහන නිෂ්පාදනවල විකිරණ තාප හුවමාරුව:

    වායු මාධ්‍යයේ විමෝචනය:

    සූත්‍රය අනුව දහන කුටියේ පිටවන ස්ථානයේ වායූන්ගේ තත්වය අපි තීරණය කරමු:

    ඉන්පසු:

    අදහස්:

    එවිට වායූන් සිට බිත්තියට සංවහන තාප හුවමාරු සංගුණකය වනුයේ:

    පෘෂ්ඨයේ සිට රත් වූ මාධ්යයට සංවහන තාප හුවමාරු සංගුණකය:

    ඉන්පසු:

    තාප හුවමාරු සමීකරණය මේ ආකාරයෙන් පෙනෙනු ඇත:

    සමඟ සසඳන්න

    1.11.3 සංවහන පතුවළ එල්ලෙන පයිප්ප ගණනය කිරීම

    පෘෂ්ඨයේ වායූන් විසින් නිකුත් කරන ලද තාපය:

    එල්ලෙන පයිප්පවල තාප අවශෝෂණය:ගණනය කළ තාප හුවමාරු මතුපිට කොහෙද:

    තාප හුවමාරු සංගුණකය

    මෙතැන් සිට

    මෙම එන්තැල්පිය භාවිතා කරමින්, එල්ලෙන පයිප්පවල පිටවන ස්ථානයේ වැඩ කරන මාධ්‍යයේ උෂ්ණත්වය අපි සොයා ගනිමු:

    ඇතුල්වන ස්ථානයේ වැඩ කරන මාධ්‍යයේ උෂ්ණත්වය:

    උෂ්ණත්ව වෙනස: කොහෙද

    ඉන්පසු

    එල්ලෙන පයිප්පවලින් පසු වායූන්ගේ උෂ්ණත්වයේ තේරුම කුමක්දැයි පෙනී ගියේය

    1.12 ජල ආර්ථිකයේ තාප අවශෝෂණය ගණනය කිරීම

    1.12.1 ඉකොනොමයිසර් ගණනය (දෙවන අදියර)

    වායූන් මගින් නිකුත් කරන තාපය:

    කොහෙද

    ඇතුල්වන ස්ථානයේ වාෂ්ප එන්තැල්පිය:

    - ඇතුල් වීමේ පීඩනය, විය යුතුය

    පිටවන ස්ථානයේ ඇති මාධ්‍යයේ එන්තැල්පිය වැඩ කරන පෘෂ්ඨයට ලැබෙන තාපය සඳහා වන සමීකරණයෙන් සොයාගත හැකිය:

    තාප හුවමාරු සමීකරණය:

    තාප හුවමාරු සංගුණකය:

    වායූන් සිට බිත්තියට තාප හුවමාරු සංගුණකය: කොහෙද

    ගෑස් වේගය:

    එවිට වායූන් සිට මතුපිටට සංවහන තාප හුවමාරු සංගුණකය:

    වායු මාධ්‍යයේ විමෝචනය:

    රත් වූ මතුපිට ප්රදේශය:

    පරිමාව විකිරණ සැලකිල්ලට ගනිමින්

    ඉන්පසු:

    උපයෝගීතා සාධකය

    සංගුණකය, දහන නිෂ්පාදනවල තාප හුවමාරු විකිරණ:

    වායූන් සිට බිත්තියට තාප හුවමාරු සංගුණකය:

    ඉන්පසු

    උෂ්ණත්ව හිස:

    ඉකොනොමයිසර් තාප හුවමාරුව (දෙවන අදියර):

    සමඟ සසඳන්න

    ඉකොනොමිසර්ගේ දෙවන අදියරෙහි පිටවන ස්ථානයේ උෂ්ණත්වය අදහස් වේ

    1.12.2 ඉකොනොමයිසර් ගණනය (පළමු අදියර)

    වැඩ කරන පරිසරයේ පරාමිතීන්:

    දහන නිෂ්පාදන පරාමිතීන්:

    වැඩ කරන පරිසරය විසින් පිළිගත් පරාමිතීන්:

    වායූන් විසින් නිකුත් කරන ලද තාපය සඳහා වන සමීකරණයෙන්, පිටවීමේදී අපි එන්තැල්පිය සොයා ගනිමු:

    වගුව 2 භාවිතා කිරීමෙන් අපි සොයා ගනිමු

    තාප හුවමාරු සමීකරණ:

    ඉදිරි ප්රවාහයේ උෂ්ණත්ව හිස:

    ගෑස් වේගය:

    වායු වලින් මතුපිටට තාප හුවමාරු සංගුණකය:

    දූවිලි රහිත වායු ප්රවාහයක් සහිත දහන නිෂ්පාදනවල සංගුණකය, තාප හුවමාරු විකිරණ:

    වායුමය මාධ්‍යයේ විමෝචනය කොහිද: පිටවන ස්ථානයේ ඇති වායූන්ගේ තත්වය කොහිද?

    එවිට

    තාප හුවමාරු සංගුණකය:

    එවිට තාප හුවමාරු සමීකරණය මේ ආකාරයෙන් පෙනෙනු ඇත:

    බව. ඉකොනොමිසර් හි පළමු අදියරේ පිටවීමේ උෂ්ණත්වය:

    1.13 පුනර්ජනනීය වායු තාපකයක් ගණනය කිරීම

    1.13.1 උණුසුම් ඇසුරුම් ගණනය කිරීම

    වාතය මගින් අවශෝෂණය කරන තාපය:

    කොහෙද

    හිදී

    න්‍යායාත්මකව අවශ්‍ය වායු තාපකයේ සාමාන්‍ය වායු ප්‍රමාණයේ අනුපාතය:

    වායූන් විසින් මුදා හරින තාපය සඳහා වන සමීකරණයෙන්, වායු තාපකයේ උණුසුම් කොටසෙහි පිටවන ස්ථානයේ එන්තැල්පිය සොයා ගනී:

    2 වගුවට අනුව උණුසුම් කොටසෙහි පිටවන වායූන්ගේ උෂ්ණත්වය:

    සාමාන්ය වායු උෂ්ණත්වය:

    සාමාන්ය වායු උෂ්ණත්වය:

    උෂ්ණත්ව හිස:

    සාමාන්ය වායු වේගය:

    වායූන්ගේ සාමාන්ය ප්රවේගය:

    වායු තාපකයේ උණුසුම් කොටසෙහි සාමාන්ය බිත්ති උෂ්ණත්වය:

    පෘෂ්ඨයේ සිට රත් වූ මාධ්යයට සංවහන තාප හුවමාරු සංගුණකය:

    තාප හුවමාරු සමීකරණය:

    තාප හුවමාරු සමීකරණය:

    1.13.2 සීතල ඇසුරුම් ගණනය කිරීම

    වායු තාපකයේ සීතල කොටසෙහි න්‍යායාත්මකව අවශ්‍ය වාතයේ අනුපාතය:

    ශේෂය අනුව සීතල කොටසෙහි තාප අවශෝෂණය:

    වායු තාපකයේ පිටවන වායූන් එන්තැල්පිය:

    සාමාන්ය වායු උෂ්ණත්වය:

    සාමාන්ය වායු උෂ්ණත්වය:

    උෂ්ණත්ව හිස:

    වායු තාපකයේ සීතල කොටසෙහි බිත්ති උෂ්ණත්වය:

    සාමාන්ය වායු වේගය:

    වායූන්ගේ සාමාන්ය ප්රවේගය:

    වායූන් සිට මතුපිටට සංවහන තාප හුවමාරු සංගුණකය:

    තාප හුවමාරු සමීකරණය:

    තාප හුවමාරු සමීකරණය:

    1.14 වාෂ්ප බොයිලේරු කාර්යක්ෂමතාව ගණනය කිරීම

    කාර්යක්ෂමතාව:

    දුම් වායූන් සමඟ තාප අලාභය:

    සැලසුම් උෂ්ණත්වයේ සීතල වාතයේ එන්තැල්පිය කොහිද සහ

    එවිට කාර්යක්ෂමතාව වනු ඇත:


    Inv අත්සන අංක.

    අත්සන් කළා සහ දිනය

    Vzam. inv නැත.

    Inv අනුපිටපත් අංකය

    අත්සන් කළා සහ දිනය

    ලිට්

    පත්රය

    තහඩු

    FGBOU VPO "KSEU"

    ITE, gr. KUP-1-09

    DP 14050 2.065.002 ПЗ

    ලිට්

    ලේඛන අංකය

    වෙනස් කරන්න .

    අත්සන් කළා

    දිනය

    බක්ටින්

    සංවර්ධනය කරන්න.

    ෆෙඩෝසොව්

    Prov.

    T. contr

    ලොක්ටෙව්

    N. contr

    ගැලීසියන්

    අනුමත කළා.

    වෙනස් කරන්න

    පත්රය

    ලේඛන අංකය

    අත්සන

    දිනය

    පත්රය

    DP 14050 2.065.002 ПЗ

    වෙනස් කරන්න

    පත්රය

    ලේඛන අංකය

    අත්සන

    දිනය

    පත්රය

    DP 14050 2.065.002 ПЗ

    වෙනස් කරන්න

    පත්රය

    ලේඛන අංකය

    අත්සන

    දිනය

    පත්රය

    DP 14050 2.065.002 ПЗ

    වෙනස් කරන්න

    පත්රය

    ලේඛන අංකය

    අත්සන

    දිනය

    පත්රය

    DP 14050 2.065.002 ПЗ

    වෙනස් කරන්න

    පත්රය

    ලේඛන අංකය

    අත්සන

    දිනය

    පත්රය

    DP 14050 2.065.002 ПЗ

    වෙනස් කරන්න

    පත්රය

    ලේඛන අංකය

    අත්සන

    දිනය

    පත්රය

    DP 14050 2.065.002 ПЗ

    වෙනස් කරන්න

    පත්රය

    ලේඛන අංකය

    අත්සන

    දිනය

    පත්රය

    DP 14050 2.065.002 ПЗ

    වෙනස් කරන්න

    පත්රය

    ලේඛන අංකය

    අත්සන

    දිනය

    පත්රය

    DP 14050 2.065.002 ПЗ

    වෙනස් කරන්න

    පත්රය

    ලේඛන අංකය

    අත්සන

    දිනය

    පත්රය

    DP 14050 2.065.002 ПЗ

    වෙනස් කරන්න

    පත්රය

    ලේඛන අංකය

    අත්සන

    දිනය

    පත්රය

    DP 14050 2.065.002 ПЗ

    වෙනස් කරන්න

    පත්රය

    ලේඛන අංකය

    අත්සන

    දිනය

    පත්රය

    DP 14050 2.065.002 ПЗ

    වෙනස් කරන්න

    පත්රය

    ලේඛන අංකය

    අත්සන

    දිනය

    පත්රය

    DP 14050 2.065.002 ПЗ

    වෙනස් කරන්න

    පත්රය

    ලේඛන අංකය

    අත්සන

    දිනය

    පත්රය

    DP 14050 2.065.002 ПЗ

    වෙනස් කරන්න

    පත්රය

    ලේඛන අංකය

    අත්සන

    දිනය

    පත්රය

    DP 14050 2.065.002 ПЗ

    වෙනස් කරන්න

    පත්රය

    ලේඛන අංකය

    අත්සන

    දිනය

    පත්රය

    DP 14050 2.065.002 ПЗ

    වෙනස් කරන්න

    පත්රය

    ලේඛන අංකය

    අත්සන

    දිනය

    පත්රය

    DP 14050 2.065.002 ПЗ

    වෙනස් කරන්න

    පත්රය

    ලේඛන අංකය

    අත්සන

    දිනය

    පත්රය

    DP 14050 2.065.002 ПЗ

    වෙනස් කරන්න

    පත්රය

    ලේඛන අංකය

    අත්සන

    දිනය

    පත්රය

    DP 14050 2.065.002 ПЗ

    වෙනස් කරන්න

    පත්රය

    ලේඛන අංකය

    අත්සන

    දිනය

    පත්රය

    DP 14050 2.065.002 ПЗ

    වෙනස් කරන්න

    පත්රය

    ලේඛන අංකය

    අත්සන

    දිනය

    පත්රය

    DP 14050 2.065.002 ПЗ

    වෙනස් කරන්න

    පත්රය

    ලේඛන අංකය

    අත්සන

    දිනය

    පත්රය

    DP 14050 2.065.002 ПЗ

    වෙනස් කරන්න

    පත්රය

    ලේඛන අංකය

    අත්සන

    දිනය

    පත්රය

    DP 14050 2.065.002 ПЗ

    වෙනස් කරන්න

    පත්රය

    ලේඛන අංකය

    අත්සන

    දිනය

    පත්රය

    DP 14050 2.065.002 ПЗ

    වෙනස් කරන්න

    පත්රය

    ලේඛන අංකය

    අත්සන

    දිනය

    පත්රය

    DP 14050 2.065.002 ПЗ

    වෙනස් කරන්න

    පත්රය

    ලේඛන අංකය

    අත්සන

    දිනය

    පත්රය

    DP 14050 2.065.002 ПЗ

    වෙනස් කරන්න

    පත්රය

    ලේඛන අංකය

    අත්සන

    දිනය

    පත්රය

    DP 14050 2.065.002 ПЗ

    වෙනස් කරන්න

    පත්රය

    ලේඛන අංකය

    අත්සන

    දිනය

    පත්රය

    DP 14050 2.065.002 ПЗ

    වෙනස් කරන්න

    පත්රය

    ලේඛන අංකය

    අත්සන

    දිනය

    පත්රය

    බොයිලේරු ගණනය කිරීමේ විශේෂතා වන්නේ වායූන්ගේ අතරමැදි උෂ්ණත්වවල අවිනිශ්චිතතාවය සහ වැඩ කරන තරලය - දුම් වායූන්ගේ උෂ්ණත්වය ඇතුළුව තාපක වාහකය; එබැවින්, ගණනය කිරීම අනුක්රමික ආසන්න කිරීමේ ක්රමය මගින් සිදු කරනු ලැබේ 11043. සාමාන්‍ය සම්බන්ධතා ගොඩබෑම ගණනය කිරීම සහ තෝරා ගැනීම. මානයන් දම්වැල් ගණනය කිරීම 2.41MB නූතන දේශීය ආර්ථිකයේ තත්ත්වය තීරණය වන්නේ රටේ විද්‍යාත්මක හා තාක්‍ෂණික ප්‍රගතිය තීරණය කරන කර්මාන්තවල සංවර්ධන මට්ටම අනුව ය. මෙම කර්මාන්තවලට මූලික වශයෙන් නවීන වාහන, ඉදිකිරීම්, එසවීම සහ ප්‍රවාහනය, මාර්ග යන්ත්‍ර සහ වෙනත් උපකරණ නිෂ්පාදනය කරන යන්ත්‍ර-ඉදිකිරීමේ සංකීර්ණය ඇතුළත් වේ. 18002. ට්‍රාන්ස්ෆෝමරයේ ප්‍රධාන මානයන් ගණනය කිරීම, දඟර ගණනය කිරීම, අක්‍රිය හා කෙටි පරිපථයේ ලක්ෂණ තීරණය කිරීම 1.01MB මෙම පාඨමාලා ව්යාපෘතියේ අරමුණ වන්නේ විදුලි යන්ත්රයක් හෝ ට්රාන්ස්ෆෝමරයක් ගණනය කිරීම සහ සැලසුම් කිරීමේ මූලික ක්රම අධ්යයනය කිරීමයි. පාඨමාලා ව්යාපෘතියේ දී, ට්රාන්ස්ෆෝමරයේ ප්රධාන මානයන් ගණනය කරනු ලැබේ, එතීෙම් ගණනය කරනු ලැබේ, අක්රිය සහ කෙටි පරිපථයේ ලක්ෂණ තීරණය කරනු ලැබේ, චුම්බක පද්ධතිය ගණනය කරනු ලැබේ, මෙන්ම තාප ගණනය කිරීම සහ සිසිලන පද්ධතියේ ගණනය කිරීම. 15503. වාෂ්පීකරණ ගණනය කිරීම 338.24KB වාෂ්පීකරණ වර්ගය - I -350 පයිප්ප සංඛ්යාව Z = 1764 තාපන වාෂ්ප පරාමිතීන්: Rp = 049 MPa tp = 168 0С. වාෂ්ප පරිභෝජනය Dp = 135 t h; සමස්ත මානයන්: L1= 229 m L2= 236 m D1= 205 m D2= 285 m Downpipes Quantity nop = 22 Diamate dop = 66 mm අදියරෙහි උෂ්ණත්ව වෙනස t = 14 оС. වාෂ්පකාරකවල අරමුණ සහ සැකැස්ම වාෂ්පීකරණ යන්ත්‍ර සැලසුම් කර ඇත්තේ බලාගාරවල වාෂ්ප ටර්බයින බලාගාරවල ප්‍රධාන චක්‍රයේ වාෂ්ප හා ඝනීභවනය අහිමි වීම සඳහා ආසවනය නිපදවීමට මෙන්ම සාමාන්‍ය ස්ථානවල අවශ්‍යතා සඳහා වාෂ්ප උත්පාදනය කිරීමට සහ ... 1468. අඩු කරන්නා ගණනය කිරීම 653.15KB විදුලි මෝටරය විද්යුත් ශක්තිය යාන්ත්රික ශක්තිය බවට පරිවර්තනය කරයි, මෝටර් පතුවළ භ්රමණය වේ, නමුත් වැඩ කරන ශරීරයේ වේගය සඳහා මෝටර් පතුවළේ විප්ලව ගණන ඉතා ඉහළ ය. විප්ලව ගණන අඩු කිරීම සහ ව්යවර්ථය වැඩි කිරීම සඳහා, මෙම ගියර් පෙට්ටිය සේවය කරයි. 1693. OSS හි හයිඩ්රොලික් ගණනය කිරීම 103.92KB ජල ගිනි නිවන පද්ධතිය නිර්මාණය කර ඇත්තේ ගින්නක් හෝ සිසිල් නැව් ව්‍යුහයක් අතින් හෝ ගිනි නිරීක්ෂකයන්ගෙන් සංයුක්ත හෝ ඉසින ජෙට් වලින් නිවා දැමීම සඳහා ය.සියලු නැව්වල ජල ගිනි නිවන පද්ධතියක් ස්ථාපනය කළ යුතුය. 14309. මෝටර් රථ නඩත්තු ගණනය කිරීම 338.83KB රෝලිං කොටස් නඩත්තු කිරීම පිළිබඳ වැඩ ප්රමාණය ගණනය කිරීම සඳහා, ඔබ දැනගත යුතුය: රෝලිං තොගයේ වර්ගය සහ ප්රමාණය; වෙළඳ නාමය අනුව මෝටර් රථයක සාමාන්‍ය දෛනික සැතපුම් ගණන, රෝලිං තොගයේ ක්‍රියාකාරී ආකාරය, එය රේඛාවේ රෝලිං තොගයේ වැඩ කරන දින ගණන අනුව තීරණය වේ 15511. ගොඩබෑමේ ගණනය කිරීම 697.74KB 2 මැදිහත්වීමක් ගණනය කිරීම Ø16 P7 h6 සිදුරක් සඳහා අපගමනය සහ මානයන් සීමා කිරීම Ø16 P7: GOST 25346-89 අනුව, අපි ඉවසීමේ අගය IT7 = 18 µm තීරණය කරමු; GOST 25346-89 අනුව, අපි ප්රධාන අපගමනයෙහි අගය තීරණය කරමු: ඉහළ: ES=-187=-11 පහළ අපගමනය EI = ES IT = -11 -18 = -29 µm. අපි පතුවළ Ø16 h6 හි උපරිම මානයන් ගණනය කරමු: GOST 25346-89 අනුව, අපි ඉවසීමේ අගය IT6 = 11 මයික්රෝන තීරණය කරමු; GOST 25346-89 අනුව, අපි ප්රධාන අපගමනය es = 0 µm අගය තීරණය කරමු; පහළ අපගමනය: ei = es - IT = 0 - 11 = -11 µm.1 සීමාව... 14535. ලොම් සඳහා දීමනා ගණනය කිරීම. සැකසීම 18.46KB කැපුම් මාතයන් ගණනය කිරීම සහ තෝරා ගැනීම ලෝහ කැපුම් මාදිලිය එය තීරණය කරන පහත සඳහන් මූලික අංග ඇතුළත් වේ: කැපුම් ගැඹුර t mm පෝෂණය S mm කැපීම ගැන V m min හෝ යන්ත්රයේ ස්පන්දල් n rpm හි විප්ලව ගණන. කැපුම් මාදිලිය තෝරා ගැනීම සඳහා මූලික දත්ත වනුයේ: වැඩ කොටසෙහි දත්ත: ද්රව්යයේ වර්ගය සහ එහි ලක්ෂණ: හැඩය, මානයන් සහ යන්ත්රෝපකරණ ඉවසීම, අවසර ලත් දෝෂ, අවශ්ය රළුබව, ආදිය. වැඩ කොටස පිළිබඳ තොරතුරු: වැඩ කොටසෙහි වර්ගය, ප්රමාණය සහ ස්වභාවය දීමනා බෙදා හැරීම, කොන්දේසිය ... 18689. ප්රතික්රියා උපකරණ ගණනය කිරීම 309.89KB ගණනය කිරීම් සඳහා මූලික දත්ත. පාඨමාලා කාර්යයේ අරමුණු: - මෙම විෂයයන් තුළ න්යායික හා ප්රායෝගික දැනුම ක්රමානුකූල කිරීම, ඒකාබද්ධ කිරීම සහ පුළුල් කිරීම; - ප්රායෝගික කුසලතා අත්පත් කර ගැනීම සහ ඉංජිනේරු සහ තාක්ෂණික ගැටළු විසඳීමේ ස්වාධීනත්වය වර්ධනය කිරීම; - වැඩිදුර පාඨමාලා සහ ඩිප්ලෝමා ව්‍යාපෘතිවල වැඩ සඳහා සිසුන් සූදානම් කිරීම උපාංගයේ උපාංගය සහ ව්‍යුහාත්මක ද්‍රව්‍ය තෝරා ගැනීම උපාංගයේ විස්තරය සහ උපකරණයේ ක්‍රියාකාරිත්වයේ මූලධර්මය ප්‍රතික්‍රියා උපකරණ ක්‍රියාත්මක කිරීම සඳහා අදහස් කරන සංවෘත යාත්‍රා ලෙස හැඳින්වේ ...
    සමාන ලිපි
    සාකච්ඡා කරන්න:
    සම්බන්ධතා ව්යාපෘතිය සහ සංස්කරණය ගැන වෙබ් අඩවියේ ප්‍රචාරණය අඩවියේ සිතියම

    2022 parki48.ru. අපි රාමු නිවසක් ගොඩනඟමු. භූමි අලංකරණය. ඉදිකිරීම. පදනම.