ටර්බයින් Fri 80 100 130 13. වාෂ්ප ටර්බයිනය ක්රියාත්මක කිරීම. රේඛීය ප්රවාහ ලක්ෂණයක් භාවිතා කරමින් වාෂ්ප ටර්බයිනයක ක්රියාකාරිත්වය විශ්ලේෂණයට අදාළ ඉදිරිදර්ශන කාර්යයන්
තාක්ෂණික විස්තරය
වස්තුවේ විස්තරය.
සම්පූර්ණ නම:"ස්වයංක්රීය පුහුණු පාඨමාලාව "ටර්බයින් PT-80/100-130/13 ක්රියාත්මක කිරීම".
සංකේතය:
නිකුත් කළ වර්ෂය: 2007.
PT-80/100-130/13 ටර්බයිනය ක්රියාත්මක කිරීම සඳහා වන ස්වයංක්රීය පුහුණු පාඨමාලාව ටර්බයින පැල සඳහා සේවා සපයන මෙහෙයුම් පුද්ගලයින් පුහුණු කිරීම සඳහා සංවර්ධනය කරන ලදී. මෙම වර්ගයේසහ CHP පුද්ගලයින් පුහුණු කිරීම, පෙර විභාග සූදානම් කිරීම සහ විභාග පරීක්ෂා කිරීමේ මාධ්‍යයකි.
AUK සම්පාදනය කර ඇත්තේ ටර්බයින PT-80/100-130/13 ක්රියාත්මක කිරීමේදී භාවිතා කරන නියාමන සහ තාක්ෂණික ලියකියවිලි මත පදනම්වය. සිසුන්ගේ අන්තර්ක්‍රියාකාරී අධ්යයනය සහ පරීක්ෂණ සඳහා පාඨමය සහ චිත්‍රක ද්රව්ය එහි අඩංගු වේ.
මෙම AUC නිර්මාණය සහ විස්තර කරයි තාක්ෂණික ලක්ෂණප්රධාන සහ සහායක උපකරණතාපන ටර්බයින PT-80/100-130/13, එනම්: ප්රධාන වාෂ්ප කපාට, නැවතුම් කපාට, පාලන කපාට, HPC වාෂ්ප ඇතුල්වීම, HPC, HPC, LPC, ටර්බයින් රොටර්, ෙබයාරිං, බාධක උපාංගය, මුද්රා තැබීමේ පද්ධතිය, ඝනීභවනය වන ඒකකයේ සැලසුම් ලක්ෂණ , පුනර්ජනනය අඩු පීඩනය, පෝෂක පොම්ප, පුනර්ජනනය අධි පීඩනය, ඒකාබද්ධ තාප සහ බලාගාරය, ටර්බයින් තෙල් පද්ධතිය, ආදිය.
ටර්බයින බලාගාරයේ ආරම්භක, සාමාන්ය, හදිසි සහ වසා දැමීමේ ක්රම මෙන්ම වාෂ්ප නල මාර්ග, කපාට කුට්ටි සහ ටර්බයින සිලින්ඩර උණුසුම් කිරීම සහ සිසිල් කිරීම සඳහා ප්රධාන විශ්වසනීය නිර්ණායක සලකා බලනු ලැබේ.
ටර්බයිනයේ ස්වයංක්රීය පාලන පද්ධතිය, ආරක්ෂණ පද්ධතිය, අවහිර කිරීම සහ සංඥා කිරීම සලකා බලනු ලැබේ.
පරීක්ෂා කිරීම, පරීක්ෂා කිරීම, උපකරණ අළුත්වැඩියා කිරීම, ආරක්ෂක නීති සහ පිපිරීම් සහ ගිනි ආරක්ෂනය සඳහා ඇතුළත් කිරීමේ ක්රියා පටිපාටිය තීරණය කර ඇත.
AUC හි සංයුතිය:
ස්වයංක්රීය පුහුණු පාඨමාලාව (ATC) යනු විදුලි බලාගාර සේවකයින්ගේ මූලික පුහුණුව සහ පසුව දැනුම පරීක්ෂා කිරීම සඳහා නිර්මාණය කර ඇති මෘදුකාංග මෙවලමකි. විදුලි ජාල. පළමුවෙන්ම, මෙහෙයුම් සහ මෙහෙයුම්-අලුත්වැඩියා පුද්ගලයින් පුහුණු කිරීම සඳහා.
AUC හි පදනම වන්නේ මෙහෙයුම් නිෂ්පාදනය සහ රැකියා විස්තර, නියාමන ද්රව්ය, උපකරණ නිෂ්පාදකයින්ගේ දත්ත.
AUC ඇතුළත් වේ:
- සාමාන්ය න්යායික තොරතුරු අංශය;
- විශේෂිත උපකරණ වර්ගයක් සැලසුම් කිරීම සහ ක්රියාත්මක කිරීම සම්බන්ධයෙන් කටයුතු කරන අංශයක්;
- පුහුණුකරුගේ ස්වයං පරීක්ෂණයේ කොටස;
- පරීක්ෂකගේ කොටස.
පාඨ වලට අමතරව, AUC හි අවශ්ය ග්රැෆික් ද්රව්ය (රූප සටහන්, ඇඳීම්, ඡායාරූප) අඩංගු වේ.
AUK හි තොරතුරු අන්තර්ගතය.
1. පෙළ ද්රව්ය මෙහෙයුම් උපදෙස්, ටර්බයින් PT-80/100-130/13, කර්මාන්තශාලා උපදෙස්, වෙනත් නියාමන සහ තාක්ෂණික ද්රව්ය මත පදනම් වන අතර පහත සඳහන් කොටස් ඇතුළත් වේ:
1.1 ටර්බයින් ඒකකය PT-80 / 100-130 / 13 ක්රියාත්මක කිරීම.
1.1.1. සාමාන්ය තොරතුරුටර්බයිනය ගැන.
1.1.2 තෙල් පද්ධතිය.
1.1.3 නියාමනය සහ ආරක්ෂණ පද්ධතිය.
1.1.4 ඝනීභවනය උපාංගය.
1.1.5 පුනර්ජනනීය ශාකය.
1.1.6 උණුසුම් ජාල ජලය සඳහා ස්ථාපනය.
1.1.7. මෙහෙයුම සඳහා ටර්බයිනය සකස් කිරීම.
තෙල් පද්ධතියේ සහ VPU හි වැඩ සඳහා සකස් කිරීම සහ ඇතුළත් කිරීම.
ටර්බයින පාලන සහ ආරක්ෂණ පද්ධතියේ ක්රියාකාරිත්වය තුළ සකස් කිරීම සහ ඇතුළත් කිරීම.
ආරක්ෂණ පරීක්ෂණය.
1.1.8 ඝනීභවනය වන උපාංගයේ ක්රියාකාරිත්වය තුළ සකස් කිරීම සහ ඇතුළත් කිරීම.
1.1.9 පුනර්ජනනීය බලාගාරය සකස් කිරීම සහ ආරම්භ කිරීම.
1.1.10 උණුසුම් ජාල ජලය සඳහා ස්ථාපනය සකස් කිරීම.
1.1.11. ආරම්භය සඳහා ටර්බයින සකස් කිරීම.
1.1.12. සාමාන්ය උපදෙස්, ඕනෑම ප්රාන්තයකින් ටර්බයිනය ආරම්භ කිරීමේදී සිදු කළ යුතුය.
1.1.13. ටර්බයින් සීතල ආරම්භය.
1.1.14. උණුසුම් තත්වයක සිට ටර්බයිනය ආරම්භ කිරීම.
1.1.15 මෙහෙයුම් ආකාරය සහ පරාමිතීන් වෙනස් කිරීම.
1.1.16. ඝනීභවනය මාදිලිය.
1.1.17. නිෂ්පාදනය සහ උණුසුම සඳහා තෝරාගැනීම් සහිත මාදිලිය.
1.1.18. නැවත සකසන්න සහ ලෝඩ් සර්ජ්.
1.1.19. ටර්බයින් වසා දැමීම සහ පද්ධතිය යළි පිහිටුවීම.
1.1.20. තාක්ෂණික තත්ත්වය සහ නඩත්තු කිරීම පරීක්ෂා කිරීම. ආරක්ෂණ පරීක්ෂා කිරීමේ වේලාවන්.
1.1.21. නඩත්තුලිහිසි පද්ධති සහ VPU.
1.1.22. ඝනීභවනය සහ පුනර්ජනනීය බලාගාරය නඩත්තු කිරීම.
1.1.23. උණුසුම් ජාල ජලය සඳහා ස්ථාපනය නඩත්තු කිරීම.
1.1.24. ටර්බෝජෙනරේටරයක් සේවා කිරීමේදී ආරක්ෂිත පූර්වාරක්ෂාවන්.
1.1.25. ගිනි ආරක්ෂාවටර්බයින් ඒකක සේවා කරන විට.
1.1.26. ආරක්ෂිත කපාට පරීක්ෂා කිරීමේ ක්රියා පටිපාටිය.
1.1.27. යෙදුම (ආරක්ෂාව).
2. මෙම AUC හි ඇති ග්රැෆික් ද්රව්ය රූප සහ රූප සටහන් 15ක කොටසක් ලෙස ඉදිරිපත් කර ඇත:
2.1 ටර්බයින PT-80/100-130-13 (CVP) හි දිගු කොටස.
2.2 ටර්බයින් PT-80/100-130-13 (TsSND) හි දිගටි කොටස.
2.3 වාෂ්ප නිස්සාරණ නල මාර්ග යෝජනා ක්රමය.
2.4 ටර්බෝජෙනරේටරයක තෙල් නල මාර්ග යෝජනා ක්රමය.
2.5 මුද්රා වලින් වාෂ්ප සැපයුම සහ උරා ගැනීමේ යෝජනා ක්රමය.
2.6 පිරවුම් පෙට්ටි තාපකය PS-50.
2.7 පුලුන් පෙට්ටි හීටර් PS-50 හි ලක්ෂණ.
2.8 Turbogenerator හි ප්රධාන ඝනීභවනයේ යෝජනා ක්රමය.
2.9 ජාල ජල නල මාර්ග යෝජනා ක්රමය.
2.10 වාෂ්ප-වායු මිශ්රණය උරා ගැනීම සඳහා නල මාර්ග යෝජනා ක්රමය.
2.11. PVD ආරක්ෂණ යෝජනා ක්රමය.
2.12 ටර්බයින් ඒකකයේ ප්රධාන වාෂ්ප නල මාර්ගයේ යෝජනා ක්රමය.
2.13 ටර්බයින් ඒකකයේ ජලාපවහන යෝජනා ක්රමය.
2.14. TVF-120-2 උත්පාදක යන්ත්රයේ ගෑස්-තෙල් පද්ධතියේ යෝජනා ක්රමය.
2.15 PT-80/100-130/13 LMZ වර්ගයේ නල ඒකකයේ බලශක්ති ලක්ෂණ.
දැනුම පරීක්ෂා කිරීම
පාඨමය සහ ග්රැෆික් ද්රව්ය අධ්යයනය කිරීමෙන් පසු, ශිෂ්‍යයාට ස්වයං පරීක්ෂණ දැනුමේ වැඩසටහනක් දියත් කළ හැකිය. වැඩසටහන යනු උපදෙස් වල ද්රව්ය උකහා ගැනීමේ මට්ටම පරීක්ෂා කරන පරීක්ෂණයකි. වැරදි පිළිතුරක් නම්, ක්‍රියාකරුට දෝෂ පණිවිඩයක් සහ නිවැරදි පිළිතුර අඩංගු උපදෙස් පෙළෙන් උපුටා දැක්වීමක් පෙන්වනු ලැබේ. මෙම පාඨමාලාවේ මුළු ප්‍රශ්න ගණන 300 කි.
විභාගය
සමත් වූ පසු පුහුණු පාඨමාලාවසහ දැනුමේ ස්වයං පාලනයක්, ශිෂ්‍යයා විභාග පරීක්ෂණයක් පවත්වයි. ස්වයං පරීක්ෂණය සඳහා සපයා ඇති ප්‍රශ්න අතරින් අහඹු ලෙස ස්වයංක්‍රීයව තෝරාගත් ප්‍රශ්න 10 ක් එයට ඇතුළත් වේ. විභාගය අතරතුර, මෙම ප්‍රශ්නවලට විමසීමකින් තොරව පිළිතුරු දීමට සහ පෙළපොත වෙත යොමු වීමට විභාග අපේක්ෂකයාගෙන් ඉල්ලා සිටී. පරීක්ෂණය අවසන් වන තුරු දෝෂ පණිවිඩ නොපෙන්වයි. විභාගය අවසන් වූ පසු, ශිෂ්‍යයාට යෝජිත ප්‍රශ්න, පරීක්ෂක විසින් තෝරාගත් පිළිතුරු සහ වැරදි පිළිතුරු පිළිබඳ අදහස් අඩංගු ප්‍රොටෝකෝලයක් ලැබේ. විභාග ශ්‍රේණිය ස්වයංක්‍රීයව සකසා ඇත. පරීක්ෂණ ප්රොටෝකෝලය පරිගණකයේ දෘඪ තැටියේ ගබඩා කර ඇත. එය මුද්රණ යන්ත්රයක් මත එය මුද්රණය කළ හැකිය.
දැනුම පදනම සරලයි ඔබේ හොඳ වැඩ යවන්න. පහත පෝරමය භාවිතා කරන්න
සිසුන්, උපාධිධාරී සිසුන්, ඔවුන්ගේ අධ්‍යයන හා වැඩ කටයුතුවලදී දැනුම පදනම භාවිතා කරන තරුණ විද්‍යාඥයින් ඔබට ඉතා කෘතඥ වනු ඇත.
පළ කර ඇත http://www.allbest.ru/
විවරණ
මෙහි වාර පත්රයකෝජෙනරේෂන් වාෂ්ප ටර්බයිනය මත පදනම්ව බලාගාරයේ මූලික තාප යෝජනා ක්රමය ගණනය කිරීම සිදු කරන ලදී
PT-80 / 100-130 / 13 උෂ්ණත්වයේ දී පරිසරය, පුනර්ජනනීය තාපන පද්ධතිය සහ ජාල හීටර්, මෙන්ම ටර්බයින් බලාගාරයේ සහ බල ඒකකයේ තාප කාර්යක්ෂමතාවයේ දර්ශක ගණනය කරනු ලැබේ.
උපග්‍රන්ථයේ PT-80/100-130/13 ටර්බයින බලාගාරය මත පදනම් වූ ක්‍රමානුකූල තාප රූප සටහනක්, ජාල ජලය සහ තාපන බරෙහි උෂ්ණත්ව ප්‍රස්ථාරයක්, ටර්බයිනයේ වාෂ්ප ප්රසාරණය පිළිබඳ h-s රූප සටහන, PT- මාදිලියේ රූප සටහනක් පෙන්වයි. 80/100-130/13 ටර්බයින් බලාගාරය, හීටරයේ සාමාන්ය දර්ශනයක් අධි පීඩන PV-350-230-50, පිරිවිතර සාමාන්ය දැක්ම PV-350-230-50, ටර්බයින් බලාගාරය PT-80 / 100-130/13 හි කල්පවත්නා කොටස, TPP යෝජනා ක්රමයට ඇතුළත් කර ඇති සහායක උපකරණවල සාමාන්ය දර්ශනයේ පිරිවිතර.
මෙම කෘතිය තහඩු 45 කින් සමන්විත වන අතර වගු 6 ක් සහ රූප සටහන් 17 කින් සමන්විත වේ. කෘතියේ සාහිත්‍ය මූලාශ්‍ර 5ක් භාවිත කර ඇත.
- හැදින්වීම
- විද්‍යාත්මක හා තාක්ෂණික සාහිත්‍ය සමාලෝචනය (විද්යුත් හා තාප ශක්තිය උත්පාදනය සඳහා වූ තාක්ෂණයන්)
- 1. PT-80/100-130/13 ටර්බයින් බලාගාරයේ ප්රධාන තාප රූප සටහනේ විස්තරය
- 2. PT-80/100-130/13 ටර්බයින් බලාගාරයේ ප්රධාන තාප රූප සටහන වැඩි බර ප්‍රකාරයේදී ගණනය කිරීම
- 2.1 ගණනය කිරීම සඳහා මූලික දත්ත
- 2.2
- 2.3 තුළ ටර්බයින් මැදිරි තුළ වාෂ්ප ප්රසාරණ ක්රියාවලියේ පරාමිතීන් ගණනය කිරීමh- එස්රූප සටහන
- 2.4
- 2.5
- 2.6
- 2.6.1 ජාල තාපන ස්ථාපනය (බොයිලර්)
- 2.6.2 අධි පීඩන පුනර්ජනනීය හීටර් සහ පෝෂක බලාගාරය (පොම්ප)
- 2.6.3 ජල deaerator පෝෂණය කරන්න
- 2.6.4 තාපකය අමු ජලය
- 2.6.5
- 2.6.6 අතිරේක ජල විසර්ජන යන්ත්රය
- 2.6.7
- 2.6.8 ධාරිත්රකය
- 2.7
- 2.8 ටර්බයින ඒකකයේ ශක්ති ශේෂය PT-80/100-130/13
- 2.9
- 2.10
- නිගමනය
- ග්‍රන්ථ නාමාවලිය
- හැදින්වීම
- ඉහළ තාප පරිභෝජනය සහිත සියලුම කර්මාන්තවල විශාල පැල සඳහා බලශක්ති සැපයුමේ ප්රශස්ත පද්ධතිය දිස්ත්රික්ක හෝ කාර්මික CHP වලින් වේ.
- CHP බලාගාරවල විදුලිය උත්පාදනය කිරීමේ ක්රියාවලිය ඝනීභවනය වන බලාගාරවලට සාපේක්ෂව තාප කාර්යක්ෂමතාව වැඩි කිරීම සහ ඉහළ බලශක්ති කාර්ය සාධනය මගින් සංලක්ෂිත වේ. සීතල ප්රභවයක් (බාහිර පාරිභෝගිකයෙකුගෙන් තාප ග්රාහකයක්) වෙත හරවා යවන ලද ටර්බයිනයේ අපතේ යන තාපය එය භාවිතා කරන බව මෙය පැහැදිලි කරයි.
- කාර්යයේ දී, නිෂ්පාදන තාප-බලය ටර්බයින PT-80 / 100-130 / 13 මත පදනම්ව බලාගාරයේ මූලික තාප යෝජනා ක්රමය ගණනය කිරීම, සැලසුම් මාදිලියේ ක්රියාත්මක වේ. එළිමහන් උෂ්ණත්වයවායු.
- තාප යෝජනා ක්රමය ගණනය කිරීමේ කාර්යය වන්නේ ඒකක සහ ඒකකවල වැඩ කරන තරලයේ ප්රවාහයේ පරාමිතීන්, පිරිවැය සහ දිශාවන් මෙන්ම, සම්පූර්ණ වාෂ්ප පරිභෝජනය, විදුලි බලය සහ ස්ථානයේ තාප කාර්යක්ෂමතාවයේ දර්ශක තීරණය කිරීමයි.
- 1. ටර්බයින් බලාගාරයේ ප්රධාන තාප රූප සටහනේ විස්තරය PT-80/100-130/13
80 MW විදුලි බල ඒකකය E-320/140 අධි පීඩන ඩ්රම් බොයිලේරු, PT-80/100-130/13 ටර්බයිනය, උත්පාදක යන්ත්රයක් සහ සහායක උපකරණ වලින් සමන්විත වේ.
බල ඒකකයට තේරීම් හතක් ඇත. ටර්බයින් බලාගාරයේ ජාල ජලයේ අදියර දෙකක උණුසුම සිදු කළ හැකිය. ප්රධාන සහ උච්ච බොයිලේරු මෙන්ම PVC ද ඇත, බොයිලේරු වලට ජාල ජලයේ අවශ්ය උණුසුම ලබා දිය නොහැකි නම් එය ක්රියාත්මක වේ.
12.8 MPa පීඩනයකින් සහ 555 0 ක උෂ්ණත්වයකින් යුත් බොයිලර් සිට නැවුම් වාෂ්ප එය ටර්බයින HPC වෙත ඇතුල් වන අතර, වෙහෙසට පත් වූ පසු, ටර්බයින් HPC වෙත යවනු ලැබේ, පසුව HPC වෙත යවනු ලැබේ. වැඩ කිරීමෙන් පසු, වාෂ්ප LPC සිට කන්ඩෙන්සර් වෙත ගලා යයි.
පුනර්ජනනය සඳහා වන බල ඒකකයට අධි පීඩන හීටර් තුනක් (HPH) සහ අඩු පීඩන හීටර් හතරක් (LPH) ඇත. තාපක ටර්බයින් ඒකකයේ වලිගයෙන් අංකනය කර ඇත. තාපන වාෂ්ප HPH-7 හි ඝනීභවනය HPH-6, HPH-5 සහ පසුව deaerator (6 atm) වෙතට කැස්කැඩ් වේ. LPH4, LPH3 සහ LPH2 වලින් ඝනීභවනය වන ජලාපවහනය ද LPH1 හි කඳුරැල්ලේදී සිදු කෙරේ. ඉන්පසුව, LPH1 සිට, තාපන වාෂ්පයේ ඝනීභවනය CM1 වෙත යවනු ලැබේ (PRT2 බලන්න).
ප්රධාන ඝනීභවනය සහ පෝෂක ජලය PE, SH සහ PS වල, අඩු පීඩන හීටර් හතරක (LPH), 0.6 MPa deaerator එකක සහ අධි පීඩන හීටර් තුනක (HPV) අනුක්රමිකව රත් කරනු ලැබේ. වෙනස් කළ හැකි තුනකින් සහ නියාමනය නොකළ ටර්බයින වාෂ්ප නිස්සාරණ හතරකින් මෙම හීටර සඳහා වාෂ්ප සපයනු ලැබේ.
තාපන ජාලයේ ජලය රත් කිරීමේ ඒකකයට බොයිලර් කම්හලක් ඇත, එය පහළ (PSG-1) සහ ඉහළ (PSG-2) ජාල හීටර් වලින් සමන්විත වන අතර, පිළිවෙලින් 6 වන සහ 7 වන තේරීම් වලින් වාෂ්පයෙන් පෝෂණය වන අතර PVK. LPH1 සහ LPH2 අතර SM1 මික්සර් වෙත සහ LPH2 සහ LPH3 හීටර් අතර SM2 සඳහා ඉහළ සහ පහළ ජාල හීටරවලින් ඝනීභවනය කාණු පොම්ප මගින් සපයනු ලැබේ.
ආහාර ජලය රත් කිරීමේ උෂ්ණත්වය (235-247) 0 C තුළ පවතින අතර නැවුම් වාෂ්පයේ ආරම්භක පීඩනය, HPH7 හි උප රත් කිරීමේ ප්රමාණය මත රඳා පවතී.
පළමු වාෂ්ප නිස්සාරණය (HPC සිට) HPH-7 හි පෝෂක ජලය උණුසුම් කිරීමට භාවිතා කරයි, දෙවන වාෂ්ප නිස්සාරණය (HPC සිට) - HPH-6, තෙවන (HPC සිට) - HPH-5, D6ata, නිෂ්පාදනය සඳහා; හතරවන (CSD සිට) - LPH-4, පස්වන (CSD සිට) - LPH-3, හයවන (CSD සිට) - LPH-2, deaerator (1.2 atm), PSG2, PSV දී; හත්වන (CND වෙතින්) - PND-1 සහ PSG1 හි.
පාඩු පියවා ගැනීම සඳහා, මෙම යෝජනා ක්රමය අමු ජලය ලබා ගැනීම සඳහා සපයයි. අමු ජලය අමු ජල තාපකයේ (RWS) 35 ° C උෂ්ණත්වයකට රත් කරනු ලැබේ, පසුව, පසු වූ පසු රසායනික ප්රතිකාර, deaerator 1.2 ata ඇතුල් වේ. අතිරේක ජලය උණුසුම් කිරීම සහ විජලනය සහතික කිරීම සඳහා, හයවන නිස්සාරණයෙන් වාෂ්ප තාපය භාවිතා වේ.
D pcs = 0.003D 0 ප්‍රමාණයේ මුද්රා තැබීමේ දඬු වලින් වාෂ්ප deaerator (6 atm) වෙත යයි. ආන්තික මුද්රා කුටිවල වාෂ්ප SH වෙත, මැද මුද්රා කුටිවල සිට PS දක්වා යොමු කෙරේ.
බොයිලේරු පිපිරීම - අදියර දෙකකින්. 1 වන අදියරෙහි විස්තාරකයේ සිට වාෂ්ප deaerator (6 atm), 2 වන අදියරෙහි විස්තාරකයේ සිට deaerator (1.2 atm) දක්වා යයි. ජාල පාඩු අර්ධ වශයෙන් පිරවීම සඳහා 2 වන අදියරෙහි විස්තාරකයෙන් ජලය ජාල ජල ජාලයට සපයනු ලැබේ.
රූපය 1. TU PT-80/100-130/13 මත පදනම් වූ තාප බලාගාරයක රූප සටහන
2. ටර්බයින් බලාගාරයේ මූලධර්ම තාප රූප සටහන ගණනය කිරීමසිකුරාදා -80/100-130/13 ඉහළ පැටවුම් ආකාරයෙන්
ටර්බයින බලාගාරයේ මූලික තාප යෝජනා ක්රමය ගණනය කිරීම ටර්බයිනය සඳහා ලබා දී ඇති වාෂ්ප ප්රවාහ අනුපාතය මත පදනම් වේ. ගණනය කිරීමේ ප්රතිඵලයක් ලෙස, තීරණය කරන්න:
? ටර්බයින් ඒකකයේ විදුලි බලය - ඩබ්ලිව්ඊ;
? ටර්බයින් බලාගාරයේ බලශක්ති කාර්ය සාධනය සහ සමස්තයක් ලෙස CHP:
බී. විදුලි උත්පාදනය සඳහා CHPP හි කාර්යක්ෂමතා සාධකය;
තුල. උණුසුම සඳහා තාප නිෂ්පාදනය සහ සැපයුම සඳහා CHPP හි කාර්යක්ෂමතා සාධකය;
g. නිශ්චිත පරිභෝජනය යොමු ඉන්ධනවිදුලිය නිෂ්පාදනය සඳහා;
e. තාප ශක්තිය නිෂ්පාදනය සහ සැපයීම සඳහා යොමු ඉන්ධන නිශ්චිත පරිභෝජනය.
2.1 ගණනය කිරීම සඳහා මූලික දත්ත
සජීවී වාෂ්ප පීඩනය -
නැවුම් වාෂ්ප උෂ්ණත්වය -
සිසිලනකාරකයේ පීඩනය - P to = 0.00226 MPa
වාෂ්ප නිෂ්පාදන තේරීමේ පරාමිතීන්:
වාෂ්ප පරිභෝජනය -
දීම -,
ආපසු - .
ටර්බයිනය සඳහා නැවුම් වාෂ්ප පරිභෝජනය -
තාප පරිපථ මූලද්රව්යවල කාර්යක්ෂමතා අගයන් වගුව 2.1 හි දක්වා ඇත.
වගුව 2.1 තාප යෝජනා ක්රමයේ මූලද්රව්යවල කාර්යක්ෂමතා සාධකය
|
තාප පරිපථ මූලද්රව්යය |
කාර්යක්ෂමතාව |
||
|
තනතුරු |
අර්ථය |
||
|
අඛණ්ඩ පිරිසිදු කිරීමේ විස්තාරකය |
|||
|
පහළ ජාල තාපකය |
|||
|
ඉහළ ජාල තාපකය |
|||
|
පුනර්ජනනීය තාපන පද්ධතිය: |
|||
|
පෝෂක පොම්පය |
|||
|
ජල deaerator පෝෂණය කරන්න |
|||
|
සිසිලකය පිරිසිදු කරන්න |
|||
|
පිරිසිදු ජල තාපකය |
|||
|
ඝනීභවනය ජල deaerator |
|||
|
කරාම |
|||
|
සීල් හීටරය |
|||
|
සීල් ඉජෙක්ටරය |
|||
|
නල මාර්ග |
|||
|
උත්පාදක යන්ත්රය |
|||
2.2 ටර්බයින නිස්සාරණයේදී පීඩනය ගණනය කිරීම
CHPP හි තාප බර තීරණය වන්නේ වාෂ්ප නිෂ්පාදන පාරිභෝගිකයාගේ අවශ්යතා සහ උණුසුම, වාතාශ්‍රය සහ උණු ජල සැපයුම සඳහා බාහිර පාරිභෝගිකයෙකුට තාපය සැපයීමෙනි.
කාර්මික තාපයක් සහ බල ටර්බයිනයක් සහිත CHP බලාගාරයක තාප කාර්යක්ෂමතාවයේ ලක්ෂණ ගණනය කිරීම සඳහා වැඩි බර පැටවීමේ මාදිලියක (-5ºС ට අඩු), ටර්බයින ලේ ගැලීම්වල වාෂ්ප පීඩනය තීරණය කිරීම අවශ්ය වේ. කාර්මික පාරිභෝගිකයාගේ අවශ්යතා සහ ජාල ජලයෙහි උෂ්ණත්ව කාලසටහන මත පදනම්ව මෙම පීඩනය සකසා ඇත.
මෙම පාඨමාලා කාර්යයේදී, බාහිර පාරිභෝගිකයෙකුගේ තාක්ෂණික (කාර්මික) අවශ්යතා සඳහා නියත වාෂ්ප නිස්සාරණයක් අනුගමනය කරනු ලැබේ, එය ටර්බයින බලාගාරයේ නාමික ක්‍රියාකාරිත්වයට අනුරූප වන පීඩනයට සමාන වේ, එබැවින් නියාමනය නොකළ ටර්බයින නිස්සාරණයන්හි පීඩනය අංක 1 සහ අංක 2 යනු:
නාමික මාදිලියේ ටර්බයින නිස්සාරණයන්හි වාෂ්ප පරාමිතීන් එහි ප්රධාන පරාමිතීන්ගෙන් හැඳින්වේ. පිරිවිතර.
තාපය නිස්සාරණය කිරීමේදී සැබෑ (එනම් දී ඇති මාදිලිය සඳහා) පීඩන අගය තීරණය කිරීම අවශ්ය වේ. මෙය සිදු කිරීම සඳහා, පහත දැක්වෙන ක්රියා අනුපිළිවෙල සිදු කරනු ලැබේ:
1. විසින් වටිනාකමක් ලබා දී ඇතසහ තාපන ජාලයේ තෝරාගත් (ලබා දී ඇති) උෂ්ණත්ව ප්රස්ථාරය, ලබා දී ඇති එළිමහන් උෂ්ණත්වයකදී ජාල හීටර් පිටුපස ජාල ජලයේ උෂ්ණත්වය අපි තීරණය කරමු. ටී NAR
ටීහිරු = ටී O.S + b CHP ( ටී P.S - ටී O.S)
ටී BC \u003d 55.6 + 0.6 (106.5 - 55.6) \u003d 86.14 0 C
2. ජලය යටි සිසිලනය සහ සහ අගය පිළිගත් අගය අනුව ටී BC අපි ජාල තාපකයේ සන්තෘප්ත උෂ්ණත්වය සොයා ගනිමු:
= ටීහිරු + සහ
86.14 + 4.3 \u003d 90.44 0 සී
ඉන්පසුව, ජලය සහ වාෂ්ප සඳහා සංතෘප්ත වගු අනුව, අපි ජාල තාපකයේ වාෂ්ප පීඩනය තීරණය කරමු ආර් BC = 0.07136 MPa.
3. පහළ ජාල හීටරයේ තාප බර බොයිලර් කාමරයේ මුළු බරෙන් 60% දක්වා ළඟා වේ
ටී NS = ටී O.S + 0.6 ( ටී V.S - ටී O.S)
t NS \u003d 55.6 + 0.6 (86.14 - 55.6) \u003d 73.924 0 C
ජලය සහ වාෂ්ප සඳහා සංතෘප්ත වගු වලට අනුව, අපි ජාල තාපකයේ වාෂ්ප පීඩනය තීරණය කරමු ආර් H C \u003d 0.04411 MPa.
4. නල මාර්ග හරහා පිළිගත් පීඩන පාඩු සැලකිල්ලට ගනිමින් ටර්බයිනයේ අංක 6, අංක 7 නිස්සාරණ (නියාමනය කරන ලද) නිස්සාරණයන්හි වාෂ්ප පීඩනය අපි තීරණය කරමු:
නල මාර්ග සහ ටර්බයිනයේ පාලන පද්ධතිවල පාඩු පිළිගන්නා විට :; ;
5. වාෂ්ප පීඩන අගය අනුව ( ආර් 6 ) ටර්බයිනයේ තාපන නිස්සාරණය අංක 6 හි කාර්මික නිස්සාරණය අංක 3 සහ පාලිත තාපන නිස්සාරණය අංක 6 අතර නියාමනය නොකළ ටර්බයින නිස්සාරණයන්හි වාෂ්ප පීඩනය අපි නියම කරමු (Flugel-Stodola සමීකරණයට අනුව):
කොහෙද ඩී 0 , ඩී, ආර් 60 , ආර් 6 - පිළිවෙලින් නාමික සහ ගණනය කරන ලද මාදිලියේ ටර්බයින නිස්සාරණයේ වාෂ්ප ප්රවාහ අනුපාතය සහ පීඩනය.
2.3 පරාමිතීන් ගණනය කිරීමටර්බයින මැදිරි වල වාෂ්ප ප්රසාරණ ක්රියාවලියh- එස්රූප සටහන
පහත විස්තර කර ඇති ක්රමය සහ පෙර ඡේදයේ ඇති නිස්සාරණයන්හි පීඩන අගයන් භාවිතා කරමින්, අපි ටර්බයින ප්රවාහ මාර්ගයේ වාෂ්ප ප්රසාරණය කිරීමේ ක්රියාවලියේ රූප සටහනක් සාදන්නෙමු. ටී බංකුව=- 15 є සිට.
ඡේදනය වන ස්ථානය h, s- isotherm සමග isobar රූප සටහන නැවුම් වාෂ්ප එන්තැල්පිය තීරණය කරයි (ලක්ෂ්යය 0 ).
නැවතුම් සහ පාලන කපාටවල සජීවී වාෂ්ප පීඩනය අහිමි වීම සහ කපාට සම්පූර්ණයෙන්ම විවෘතව ඇති ආරම්භක වාෂ්ප මාර්ගය ආසන්න වශයෙන් 3% කි. එබැවින්, ටර්බයිනයේ පළමු අදියර ඉදිරිපිට වාෂ්ප පීඩනය:
මත h, s- රූප සටහන මඟින් නැවුම් වාෂ්පයේ එන්තැල්පි මට්ටම (ලක්ෂ්යය 0 /) සමඟ isobar ඡේදනය වන ස්ථානය පෙන්වයි.
එක් එක් ටර්බයින් මැදිරියේ පිටවන ස්ථානයේ වාෂ්ප පරාමිතීන් ගණනය කිරීම සඳහා, මැදිරිවල අභ්යන්තර සාපේක්ෂ කාර්යක්ෂමතාවයේ අගයන් අප සතුව ඇත.
වගුව 2.2. මැදිරි මගින් ටර්බයිනයේ අභ්යන්තර සාපේක්ෂ කාර්යක්ෂමතාව
ලබාගත් ලක්ෂ්‍යයේ සිට (ලක්ෂ්යය 0 /) තේරීමේ අංක 3 හි පීඩන සමස්ථානිකය සමඟ ඡේදනය වන රේඛාවක් සිරස් අතට පහළට (සයිසන්ට්‍රෝපය දිගේ) ඇද ගනු ලැබේ. ඡේදනය වීමේ ලක්ෂ්‍යයේ එන්තැල්පිය සමාන වේ.
සැබෑ ප්රසාරණ ක්රියාවලියේ තුන්වන පුනර්ජනනීය තේරීමේ කුටියේ වාෂ්ප එන්තැල්පිය සමාන වේ:
සමානයි h,s- හයවන සහ හත්වන තේරීම්වල කුටියේ වාෂ්ප තත්වයට අනුරූප වන ලකුණු රූප සටහනේ අඩංගු වේ.
වාෂ්ප පුළුල් කිරීමේ ක්රියාවලිය ඉදි කිරීමෙන් පසු h, එස්- රූප සටහන මඟින් පුනර්ජනනීය හීටර් සඳහා නියාමනය නොකළ නිස්සාරණයන්හි isobars පෙන්වයි ආර් 1 , ආර් 2 ,ආර් 4 ,ආර් 5 සහ මෙම නිස්සාරණයන්හි වාෂ්පයේ එන්තැල්පි ස්ථාපිත කර ඇත.
මත ගොඩනගා ඇත h,s- රූප සටහනේ, ලක්ෂ්ය රේඛාවකින් සම්බන්ධ කර ඇති අතර, එය ටර්බයිනයේ ප්රවාහ මාර්ගයේ වාෂ්ප ප්රසාරණය කිරීමේ ක්රියාවලිය පිළිබිඹු කරයි. වාෂ්ප ප්රසාරණ ක්රියාවලියේ ප්රස්ථාරය රූප සටහන A.1 හි දැක්වේ. (උපග්රන්ථය A).
ගොඩනඟා ඇති පරිදි h,s- රූප සටහන මඟින් ටර්බයිනයේ අනුරූප තේරීමේ වාෂ්පයේ උෂ්ණත්වය එහි පීඩනය සහ එන්තැල්පිය අගයන් මගින් තීරණය කරයි. සියලුම පරාමිතීන් වගුව 2.3 හි දක්වා ඇත.
2.4 ගණනය කිරීම තාප ගතික පරාමිතීන්හීටර් වල
පුනර්ජනනීය හීටරවල පීඩනය නිස්සාරණ නල මාර්ගවල හයිඩ්රොලික් ප්රතිරෝධය, ආරක්ෂාව සහ නැවතුම් කපාට හේතුවෙන් පීඩන පාඩු ප්රමාණයෙන් නිස්සාරණ කුටිවල පීඩනයට වඩා අඩුය.
1. පුනර්ජනනීය තාපකවල සංතෘප්ත ජල වාෂ්පයේ පීඩනය අපි ගණනය කරමු. ටර්බයින නිස්සාරණයේ සිට අනුරූප හීටරය දක්වා නල මාර්ගයේ පීඩන පාඩු සමාන වේ:
සංතෘප්ත ජල වාෂ්පවල පීඩනය ආහාර සහ ඝනීභවනය වන ජල ඩීරේටර් වල තාක්ෂණික ලක්ෂණ වලින් දන්නා අතර එය පිළිවෙලින් සමාන වේ.
2. සන්තෘප්ත තත්වයේ ජලය සහ වාෂ්පවල ගුණ වගුව අනුව, සොයාගත් සන්තෘප්ත පීඩනය අනුව, අපි තාපන වාෂ්ප ඝනීභවනයේ උෂ්ණත්වයන් සහ එන්තැල්පි තීරණය කරමු.
3. අපි ජලය යට සිසිලනය පිළිගනිමු:
අධි පීඩන පුනර්ජනනීය තාපකවල - 2єසිට
අඩු පීඩන පුනර්ජනනීය තාපකවල - 5єසිට,
deerators තුළ - 0є සිට ,
එබැවින්, මෙම හීටරවල පිටවන ස්ථානයේ ජල උෂ්ණත්වය:
, є සිට
4. අදාළ හීටර් පිටුපස ජල පීඩනය තීරණය වන්නේ පත්රිකාවේ හයිඩ්රොලික් ප්රතිරෝධය සහ පොම්පවල ක්රියාකාරී ආකාරයෙනි. මෙම පීඩනවල අගයන් පිළිගෙන ඇති අතර 2.3 වගුවේ දක්වා ඇත.
5. ජලය සහ අධි රත් වූ වාෂ්ප සඳහා වගු අනුව, අපි හීටරයෙන් පසු ජලයේ එන්තැල්පිය තීරණය කරමු (අගය අනුව සහ):
6. හීටරයේ ජල උණුසුම අර්ථ දැක්වෙන්නේ හීටරයේ ඇතුල් වීමේ සහ පිටවන ස්ථානයේ ඇති ජලයේ එන්තැල්පි අතර වෙනස ලෙසිනි.
, kJ/kg;
kJ/kg;
kJ/kg;
kJ/kg;
kJ/kg
kJ/kg;
kJ/kg;
kJ/kg;
kJ/kg,
සීල් හීටරයේ පිටවන ස්ථානයේ ඝනීභවනයේ එන්තැල්පිය කොහෙද. මෙම කාර්යයේදී, මෙම අගය සමාන ලෙස ගනු ලැබේ.
7. තාපකයේ ඇති ජලයට තාපන වාෂ්ප මගින් ලබා දෙන තාපය:
2.5 ටර්බයින් බලාගාරයේ වාෂ්ප හා ජල පරාමිතීන්
වැඩිදුර ගණනය කිරීමේ පහසුව සඳහා, ඉහත ගණනය කර ඇති ටර්බයින බලාගාරයේ වාෂ්ප හා ජලයෙහි පරාමිතීන් වගුව 2.3 හි සාරාංශ කර ඇත.
කාණු සිසිලනවල වාෂ්ප හා ජල පරාමිතීන් පිළිබඳ දත්ත වගුව 2.4 හි දක්වා ඇත.
වගුව 2.3. ටර්බයින් බලාගාරයේ වාෂ්ප හා ජල පරාමිතීන්
|
p, MPa |
ටී, 0 සිට |
h, kJ/kg |
p", MPa |
ටී" එච්, 0 සිට |
h බී එච්, kJ/kg |
0 සිට |
පි බී, MPa |
ටී පී, 0 සිට |
h බී පී, kJ/kg |
kJ/kg |
||
වගුව 2.4. කාණු සිසිලනවල වාෂ්ප හා ජල පරාමිතීන්
2.6 තාප යෝජනා ක්රමයේ මූලද්රව්යවල වාෂ්ප හා ඝනීභවනය ප්රවාහ අනුපාතය තීරණය කිරීම
ගණනය කිරීම පහත අනුපිළිවෙලින් සිදු කෙරේ:
1. සැලසුම් මාදිලියේ ටර්බයිනය වෙත වාෂ්ප ප්රවාහය.
2. මුද්රා හරහා වාෂ්ප කාන්දු වීම
පිළිගන්න එහෙනම්
4. බොයිලේරු එකකට පෝෂක ජල පරිභෝජනය (බ්ලෝඩවුන් ඇතුළුව)
බොයිලර් ජල ප්රමාණය අඛණ්ඩ පිපිරීමට යන්නේ කොහේද?
ඩී ආදිය=(ආ ආදිය/100)·ඩී pg=(1.5/100) 131.15=1.968kg/s
5. Purge Expander වෙතින් Steam outlet
අඛණ්ඩ පිපිරුම් විස්තාරකයේ පිඹින ජලයෙන් නිකුත් වන වාෂ්පයේ අනුපාතය කොහිද?
6.විස්තාරකයෙන් ජල පිටවීම
7. රසායනික ජල පවිත්‍රාගාරයෙන් (CWT) අමතර ජලය පරිභෝජනය
කොන්ඩෙන්සේට් ප්‍රතිලාභ සංගුණකය කොහෙන්ද
නිෂ්පාදන පාරිභෝගිකයින්, අපි පිළිගනිමු;
deaerator සහ condenser හි පුනර්ජනනීය සහ ජාල හීටරවල වාෂ්ප ප්රවාහ අනුපාත ගණනය කිරීම මෙන්ම හීටර් සහ මික්සර් හරහා ඝනීභවනය වන ප්රවාහ අනුපාත ගණනය කිරීම ද්රව්ය හා තාප ශේෂයන්ගේ සමීකරණ මත පදනම් වේ.
තාප යෝජනා ක්රමයේ එක් එක් මූලද්රව්ය සඳහා ශේෂ සමීකරණ අනුපිළිවෙලින් සම්පාදනය කර ඇත.
ටර්බයින බලාගාරයක තාප යෝජනා ක්රමය ගණනය කිරීමේ පළමු අදියර වන්නේ ජාල හීටර් සඳහා තාප ශේෂයන් සකස් කිරීම සහ ටර්බයිනයේ ලබා දී ඇති තාප භාරය සහ උෂ්ණත්ව ප්රස්ථාරය මත පදනම්ව ඒ සෑම එකක් සඳහාම වාෂ්ප ප්රවාහ අනුපාත තීරණය කිරීමයි. ඊට පසු, අධි පීඩන පුනර්ජනනීය හීටර්, ඩීරේටර් සහ අඩු පීඩන හීටර් වල තාප ශේෂයන් සම්පාදනය කරනු ලැබේ.
2.6.1 ජාල තාපන ස්ථාපනය (බොයිලර් කාමරය)
වගුව 2.5. ජාල තාපන බලාගාරයේ වාෂ්ප හා ජල පරාමිතීන්
|
දර්ශකය |
පහළ තාපකය |
ඉහළ තාපකය |
|
|
වාෂ්ප උණුසුම් කිරීම තේරීමේ පීඩනය P, MPa |
|||
|
හීටරයේ පීඩනය Р?, MPa |
|||
|
වාෂ්ප උෂ්ණත්වය t, ºС |
|||
|
තාප ප්රතිදානය qns, qvs, kJ/kg |
|||
|
වාෂ්ප ඝනීභවනය උණුසුම් කිරීම සන්තෘප්ත උෂ්ණත්වය tn, єС |
|||
|
සන්තෘප්තියේ එන්තැල්පි h?, kJ/kg |
|||
|
ජාල ජලය තාපකයේ උනුසුම් වීම Ins, Ivs, єС |
|||
|
ආදාන උෂ්ණත්වය tс, tns, єС |
|||
|
ආදාන එන්තැල්පි, kJ/kg |
|||
|
පිටවන උෂ්ණත්වය tns, tvs, єС |
|||
|
ප්රතිදාන එන්තැල්පි, kJ/kg |
|||
|
හීටරයේ උණුසුම් කිරීම fns, fvs, kJ / kg |
ස්ථාපන පරාමිතීන් පහත දැක්වෙන අනුපිළිවෙලෙහි අර්ථ දක්වා ඇත.
1. ගණනය කරන ලද මාදිලිය සඳහා ජාල ජල පරිභෝජනය
2.පහළ ජාල තාපකයේ තාප ශේෂය
පහළ ජාල තාපකයට තාපන වාෂ්ප ප්රවාහය
2.1 වගුවෙන්.
3.ඉහළ ජාල තාපකයේ තාප ශේෂය
ඉහළ ජාල තාපකය වෙත උණුසුම් වාෂ්ප ප්රවාහය
පුනර්ජනනීය ඉහළ උෂ්ණත්ව තාපක පීඩන සහ පෝෂක බලාගාරය (පොම්ප)
LDPE 7
HPH7 තාප ශේෂ සමීකරණය
PVD7 සඳහා තාපන වාෂ්ප පරිභෝජනය
LDPE 6
HPH6 සඳහා තාප ශේෂ සමීකරණය
PVD6 සඳහා තාපන වාෂ්ප පරිභෝජනය
ජලාපවහන OD2 සිට තාපය ඉවත් කර ඇත
පෝෂක පොම්පය (PN)
PN පසු පීඩනය
PN හි පොම්පයේ පීඩනය
පීඩනය පහත වැටීම
PN v PN හි නිශ්චිත ජල පරිමාව - අගය අනුව වගු වලින් තීරණය වේ
ආර්සඳු.
පෝෂක පොම්ප කාර්යක්ෂමතාව
සඳුදා ජල උණුසුම
PN පසු එන්තැල්පි
කොහෙද - වගුව 2.3 සිට;
HPH5 තාප ශේෂ සමීකරණය
PVD5 සඳහා තාපන වාෂ්ප පරිභෝජනය
2.6.3 Feed water deaerator
DPV හි කපාට කඳේ මුද්රා වලින් වාෂ්ප ප්රවාහ අනුපාතය පිළිගනු ලැබේ
කපාට කඳේ මුද්රා වලින් වාෂ්ප එන්තැල්පි
(හිදී P = 12,9 MPaහා t=556 0 සිට) :
deaerator වෙතින් වාෂ්පීකරණය:
ඩී නිකුත් කිරීම=0,02 ඩී පී.වී=0.02
වාෂ්පයේ කොටස (ඩීඊරේටරයේ සිට PE වෙත යන වාෂ්පයේ කොටස් වලින්, මැද සහ අවසාන මුද්රා කුටිවල මුද්රා
Deaerator ද්රව්ය ශේෂ සමීකරණය:
.
Deaerator තාප ශේෂ සමීකරණය
මෙම සමීකරණයට ප්‍රකාශනය ආදේශ කිරීමෙන් පසුව ඩී CD අපට ලැබෙන්නේ:
තෙවන ටර්බයින නිස්සාරණයේ සිට DPV දක්වා වාෂ්ප පරිභෝජනය උණුසුම් කිරීම
එබැවින් ටර්බයින නිස්සාරණය අංක 3 සිට DPV දක්වා තාපන වාෂ්ප පරිභෝජනය:
ඩී D = 4.529.
deaerator ඇතුල්වීමේ දී ඝනීභවනය ගලා යාම:
ඩී KD \u003d 111.82 - 4.529 \u003d 107.288.
2.6.4 අමු ජල තාපකය
ජලාපවහන එන්තැල්පි h PSV=140
.
2.6.5 අදියර දෙකක පිරිසිදු කිරීමේ විස්තාරකය
2 වන අදියර: ප්රමාණයෙන් 6 atm තාපාංක ජලය ප්රසාරණය කිරීම
1 atm පීඩනය දක්වා.
= + (-)
වායුගෝලීය deaerator වෙත යවනු ලැබේ.
2.6.6 අතිරේක ජල විසර්ජන යන්ත්රය
පළ කර ඇත http://www.allbest.ru/
ආපසු කන්ඩෙන්සේට් deaerator සහ අතිරේක ජල DKV හි ද්රව්ය සමතුලිතතාවයේ සමීකරණය.
ඩී KV = + ඩී P.O.V + ඩීහරි + ඩී OV;
රසායනිකව පිරිපහදු කළ ජලය පරිභෝජනය:
ඩී OB = ( ඩීපී - ඩීහරි) + + ඩීයූ.ටී.
බ්ලෝඩවුන් ජල සිසිලනකාරකයේ තාප සමතුලිතතාවය
ද්රව්ය ටර්බයින් ඝනීභවනය
කොහෙද q OP = h h OP හි අතිරේක ජලය වෙත තාපය සපයනු ලැබේ.
q OP \u003d 670.5- 160 \u003d 510.5 kJ / kg,
කොහෙද: h OP හි පිටවන ස්ථානයේ ඇති ජල පහර එන්තැල්පි.
කාර්මික තාප පරිභෝජකයින් වෙතින් ඝනීභවනය ආපසු පැමිණීම අපි පිළිගනිමු?k = 0.5 (50%), එවිට:
ඩීහරි = ?k* ඩී P = 0.5 51.89 = 25.694 kg / s;
ඩී RH = (51.89 - 25.694) + 1.145 + 0.65 = 27.493 kg/s.
OP හි අතිරේක ජල උණුසුම OP තාප ශේෂ සමීකරණයෙන් තීරණය වේ:
= 27.493 මෙතැනින්:
= 21.162 kJ/kg.
බ්ලෝඩවුන් සිසිලනය (BP) පසු, අතිරේක ජලය රසායනික ජල පිරිපහදුවට ඇතුළු වන අතර පසුව රසායනිකව පිරිපහදු කළ ජල තාපකයට ඇතුල් වේ.
POV රසායනිකව පිරිසිදු කරන ලද ජල තාපකයේ තාප ශේෂය:
කොහෙද q 6 - ටර්බයින් නිස්සාරණයෙන් වාෂ්ප මගින් තාපකය තුළ මාරු කරන ලද තාප ප්රමාණය අංක 6;
POV හි ජල උණුසුම. පිළිගන්න h RH = 140 kJ/kg, එවිට
.
SOW සඳහා වාෂ්ප ප්රවාහ අනුපාතය රසායනිකව පිරිපහදු කළ ජල තාපකයේ තාප සමතුලිතතාවයෙන් තීරණය වේ:
ඩී POV 2175.34 = 27.493 230.4 කොහෙන්ද ඩී POV = 2.897 kg / s.
මේ ක්රමයෙන්,
ඩී KV = ඩී
රසායනිකව පිරිපහදු කළ ජල විසර්ජනය සඳහා තාප ශේෂ සමීකරණය:
ඩී h 6 + ඩී POV h+ ඩීහරි h+ ඩීඕ.වී hඩීඑච්.එෆ් h
ඩී 2566,944+ 2,897 391,6+ 25,694 376,77 + 27,493 370,4= (ඩී+ 56,084) * 391,6
මෙතැන් සිට ඩී\u003d 0.761 kg / s - DKV හි වාෂ්ප පරිභෝජනය තාපනය කිරීම සහ ටර්බයිනයේ අංක 6 නිස්සාරණය.
DKV හි පිටවන ස්ථානයේ ඝනීභවනය ගලා යාම:
ඩී KV \u003d 0.761 + 56.084 \u003d 56.846 kg / s.
2.6.7 අඩු පීඩන පුනර්ජනනීය හීටර්
HDPE 4
HDPE4 සඳහා තාප ශේෂ සමීකරණය
.
LPH4 සඳහා තාපන වාෂ්ප පරිභෝජනය
,
කොහෙද
HDPE සහ මික්සර්CM2
ඒකාබද්ධ තාප ශේෂ සමීකරණය:
LPH2 අලෙවිසැලේ ඝනීභවනය වන ප්රවාහය කොහිද?
ඩී K6 = ඩී KD - ඩීඑච්.එෆ් -ඩීහිරු - ඩී PSV = 107,288 -56,846 - 8,937 - 2,897 = 38,609
ආදේශකයක් ඩී K2 ඒකාබද්ධ තාප ශේෂ සමීකරණයට:
ඩී\u003d 0.544 kg / s - තේරීම් අංක 5 සිට LPH3 හි තාපන වාෂ්ප පරිභෝජනය
ටර්බයින.
PND2, මික්සර් CM1, PND1
PS සඳහා උෂ්ණත්වය:
1 ද්රව්ය සමීකරණය සහ තාප ශේෂ සමීකරණ 2 සම්පාදනය කර ඇත:
1.
2.
3.
2 සමීකරණයට ආදේශ කරන්න
අපට ලැබෙන්නේ:
kg/s;
ඩී P6 = 1,253 kg/s;
ඩී P7 = 2,758 kg/s.
2.6.8 ධාරිත්රකය
ධාරිත්රක ද්රව්ය ශේෂ සමීකරණය
.
2.7 ද්රව්යමය ශේෂය ගණනය කිරීම පරීක්ෂා කිරීම
තාප යෝජනා ක්රමයේ සියලු ප්රවාහයන් ගණනය කිරීමේදී සැලකිල්ලට ගැනීමේ නිවැරදි භාවය පරීක්ෂා කිරීම ටර්බයින් කන්ඩෙන්සර් තුළ වාෂ්ප හා ඝනීභවනය සඳහා ද්රව්යමය ශේෂයන් සංසන්දනය කිරීම මගින් සිදු කෙරේ.
කන්ඩෙන්සර් වෙත පිටාර වාෂ්ප ගලා යාම:
,
අංකය සහිත ටර්බයින නිස්සාරණ කුටියෙන් වාෂ්ප ප්රවාහ අනුපාතය කොහෙද.
නිස්සාරණයෙන් වාෂ්ප ප්රවාහ අනුපාත 2.6 වගුවේ දක්වා ඇත.
වගුව 2.6. ටර්බයින නිස්සාරණය සඳහා වාෂ්ප පරිභෝජනය
|
තේරීම් අංකය. |
තනතුරු |
වාෂ්ප පරිභෝජනය, kg / s |
|
|
ඩී 1 =D P1 |
|||
|
ඩී 2 =D P2 |
|||
|
ඩී 3 =D P3+D ඩී+D පී |
|||
|
ඩී 4 =D P4 |
|||
|
ඩී 5 = ඩී එන්.එස් + ඩී P5 |
|||
|
ඩී 6 =ඩී P6+ඩී හිරු++ඩී PSV |
|||
|
ඩී 7 =D P7+D එච්.සී |
ටර්බයින නිස්සාරණයෙන් සම්පූර්ණ වාෂ්ප ගලායාම
ටර්බයිනයෙන් පසු කන්ඩෙන්සර් වෙත වාෂ්ප ගලා යාම:
වාෂ්ප හා ඝනීභවනය සමතුලිත දෝෂය
වාෂ්ප හා ඝනීභවනයෙහි ශේෂයේ දෝෂය අවසර ලත් අගය ඉක්මවා නොයන බැවින්, එම නිසා, තාප යෝජනා ක්රමයේ සියලු ප්රවාහයන් නිවැරදිව සැලකිල්ලට ගනී.
2.8 ටර්බයින් ඒකකයේ ශක්ති ශේෂය සිකුරාදා - 80/100-130/13
අපි ටර්බයින මැදිරිවල බලය සහ එහි සම්පූර්ණ බලය තීරණය කරමු:
එන් මම=
කොහෙද එන් මම OTS - ටර්බයින් මැදිරියේ බලය, එන් මම UTS = ඩී මම UTS එච් මම UTS,
එච් මම UTS = එච් මම UTS - එච් මම +1 HTS - මැදිරියේ තාප පහත වැටීම, kJ/kg,
ඩී මම OTS - මැදිරිය හරහා වාෂ්ප ගමන් කිරීම, kg / s.
මැදිරිය 0-1:
ඩී 01 UTS = ඩී 0 = 130,5 kg/s,
එච් 01 UTS = එච් 0 UTS - එච් 1 UTS = 34 8 7 - 3233,4 = 253,6 kJ/kg,
එන් 01 UTS = 130,5 . 253,6 = 33,095 එම්.වීටී.
- මැදිරිය 1-2:
ඩී 12 UTS = ඩී 01 -ඩී 1 = 130,5 - 8,631 = 121,869 kg/s,
එච් 12 UTS = එච් 1 UTS - එච් 2 UTS = 3233,4 - 3118,2 = 11 5,2 kJ/kg,
එන් 12 UTS = 121,869 . 11 5,2 = 14,039 එම්.වීටී.
- මැදිරිය 2-3:
ඩී 23 UTS = ඩී 12 -ඩී 2 = 121,869 - 8,929 = 112,94 kg/s,
එච් 23 UTS = එච් 2 UTS - එච් 3 UTS = 3118,2 - 2981,4 = 136,8 kJ/kg,
එන් 23 UTS = 112,94 . 136,8 = 15,45 එම්.වීටී.
- මැදිරිය 3-4:
ඩී 34 UTS = ඩී 23 -ඩී 3 = 112,94 - 61,166 = 51,774 kg/s,
එච් 34 UTS = එච් 3 UTS - එච් 4 UTS = 2981,4 - 2790,384 = 191,016 kJ/kg,
එන් 34 UTS = 51,774 . 191,016 = 9,889 එම්.වීටී.
- මැදිරිය 4-5:
ඩී 45 UTS = ඩී 34 -ඩී 4 = 51,774 - 8,358 = 43,416 kg/s,
එච් 45 UTS = එච් 4 UTS - එච් 5 UTS = 2790,384 - 2608,104 = 182,28 kJ/kg,
එන් 45 UTS = 43,416 . 182,28 = 7,913 එම්.වීටී.
- මැදිරිය 5-6:
ඩී 56 UTS = ඩී 45 -ඩී 5 = 43,416 - 9,481 = 33, 935 kg/s,
එච් 56 UTS = එච් 5 UTS - එච් 6 UTS = 2608,104 - 2566,944 = 41,16 kJ/kg,
එන් 45 UTS = 33, 935 . 41,16 = 1,397 එම්.වීටී.
- මැදිරිය 6-7:
ඩී 67 UTS = ඩී 56 -ඩී 6 = 33, 935 - 13,848 = 20,087 kg/s,
එච් 67 UTS = එච් 6 UTS - එච් 7 UTS = 2566,944 - 2502,392 = 64,552 kJ/kg,
එන් 67 UTS = 20,087 . 66,525 = 1, 297 එම්.වීටී.
- මැදිරිය 7-K:
ඩී 7k UTS = ඩී 67 -ඩී 7 = 20,087 - 13,699 = 6,388 kg/s,
එච් 7k UTS = එච් 7 UTS - එච් වෙත UTS = 2502,392 - 2442,933 = 59,459 kJ/kg,
එන් 7k UTS = 6,388 . 59,459 = 0,38 එම්.වීටී.
3.5.1 ටර්බයින මැදිරිවල සම්පූර්ණ බලය
3.5.2 ටර්බයින කට්ටලයේ විදුලි බලය සූත්රය මගින් තීරණය කරනු ලැබේ:
එන් E = එන් මම
උත්පාදක යන්ත්රයේ යාන්ත්රික හා විද්යුත් කාර්යක්ෂමතාව කොහිද,
එන්ඊ \u003d 83.46. 0.99. 0.98=80.97MW.
2.9 ටර්බයින් තාප කාර්යක්ෂමතා දර්ශක
ටර්බයින් බලාගාරය සඳහා සම්පූර්ණ තාප පරිභෝජනය
, මෙ.වො
.
2. උණුසුම සඳහා තාප පරිභෝජනය
,
කොහෙද h ටී- තාපන පද්ධතියේ තාප පාඩු සැලකිල්ලට ගනිමින් සංගුණකය.
3. කාර්මික පාරිභෝගිකයින් සඳහා සම්පූර්ණ තාප පරිභෝජනය
,
.
4. බාහිර පාරිභෝගිකයින් සඳහා සම්පූර්ණ තාප පරිභෝජනය
, මෙ.වො
.
5. විදුලිය නිෂ්පාදනය සඳහා ටර්බයින් බලාගාරය සඳහා තාප පරිභෝජනය
,
6. විදුලිය නිෂ්පාදනය සඳහා ටර්බයින් බලාගාරයේ කාර්යක්ෂමතාව (තමන්ගේම විදුලි පරිභෝජනය හැර)
,
.
7. විදුලි උත්පාදනය සඳහා විශේෂිත තාප පරිභෝජනය
,
2.10 CHP හි බලශක්ති දර්ශක
වාෂ්ප උත්පාදක යන්ත්රයේ පිටවන ස්ථානයේ නැවුම් වාෂ්ප පරාමිතීන්.
- පීඩනය P PG = 12.9 MPa;
- SG = 0.92 සිට දළ වාෂ්ප උත්පාදක කාර්යක්ෂමතාව;
- උෂ්ණත්වය t SG = 556 о С;
- h PG = 3488 kJ / kg දක්වා ඇති පරිදි ආර්පීජී සහ ටීපීජී.
බොයිලේරු E-320/140 හි ලක්ෂණ වලින් ලබාගත් වාෂ්ප උත්පාදකයේ කාර්යක්ෂමතාව
.
1. වාෂ්ප උත්පාදක කට්ටලයේ තාප බර
, මෙ.වො
2. නල මාර්ගවල කාර්යක්ෂමතාව (තාප ප්රවාහනය)
,
.
3. විදුලිය නිෂ්පාදනය සඳහා CHP හි කාර්යක්ෂමතාව
,
.
4. PVK සැලකිල්ලට ගනිමින් උණුසුම සඳහා තාපය නිෂ්පාදනය සහ සැපයීම සඳහා CHPP හි කාර්යක්ෂමතාව
,
.
PVC දී ටී එච්=- 15 0 සිටකටයුතු,
5. විදුලි උත්පාදනය සඳහා යොමු ඉන්ධන නිශ්චිත පරිභෝජනය
,
.
6. තාප ශක්තිය නිෂ්පාදනය සහ සැපයුම සඳහා යොමු ඉන්ධන නිශ්චිත පරිභෝජනය
,
.
7. නැවතුම්පොළකට ඉන්ධන තාප පරිභෝජනය
,
.
8. බල ඒකකයේ සම්පූර්ණ කාර්යක්ෂමතාව (දළ)
,
9. CHP බල ඒකකයකට නිශ්චිත තාප පරිභෝජනය
,
.
10. බලශක්ති ඒකකයේ කාර්යක්ෂමතාව (ශුද්ධ)
,
.
එහිදී E S.N - තමන්ගේම නිශ්චිත විදුලි පරිභෝජනය, E S.N = 0.03.
11. යොමු ඉන්ධන "ශුද්ධ" නිශ්චිත පරිභෝජනය
,
.
12. යොමු ඉන්ධන පරිභෝජනය
kg/s
13. බාහිර පාරිභෝගිකයින්ට සපයනු ලබන තාප උත්පාදනය සඳහා යොමු ඉන්ධන පරිභෝජනය
kg/s
14. විදුලි උත්පාදනය සඳහා යොමු ඉන්ධන පරිභෝජනය
V E U \u003d V U -V T U \u003d 13.214-8.757 \u003d 4.457 kg / s
නිගමනය
නිෂ්පාදන තාප සහ බල ටර්බයින PT-80/100-130/13 මත පදනම්ව බලාගාරයේ තාප යෝජනා ක්රමය ගණනය කිරීමේ ප්‍රති result ලයක් ලෙස, පරිසර උෂ්ණත්වයේ වැඩි බර ප්‍රකාරයේදී ක්රියාත්මක වේ, පහත අගයන් මෙම වර්ගයේ බලාගාරය සංලක්ෂිත ප්රධාන පරාමිතීන් ලබා ගන්නා ලදී:
ටර්බයින නිස්සාරණයේදී වාෂ්ප පරිභෝජනය
ජාල හීටර් සඳහා තාපන වාෂ්ප පරිභෝජනය
ටර්බයින් බලාගාරයක් මගින් රත් කිරීම සඳහා තාප ප්රතිදානය
ප්‍රශ්නය ටී= 72.22MW;
කාර්මික පාරිභෝගිකයන් වෙත ටර්බයින බලාගාරයෙන් තාප ප්රතිදානය
ප්‍රශ්නය පී= 141.36 MW;
බාහිර පාරිභෝගිකයින් සඳහා සම්පූර්ණ තාප පරිභෝජනය
ප්‍රශ්නය TP= 231.58 MW;
උත්පාදක පර්යන්තවල බලය
එන් අහ්=80.97 MW;
විදුලි උත්පාදනය සඳහා CHP කාර්යක්ෂමතාව
උණුසුම සඳහා තාප නිෂ්පාදනය සහ සැපයුම සඳහා CHPP හි කාර්යක්ෂමතාව
විදුලි උත්පාදනය සඳහා නිශ්චිත ඉන්ධන පරිභෝජනය
බී ඊ හිදී= 162.27g/kw/h
තාප ශක්තිය නිෂ්පාදනය හා සැපයීම සඳහා නිශ්චිත ඉන්ධන පරිභෝජනය
බී ටී හිදී= 40.427 kg/GJ
දළ සම්පූර්ණ CHP කාර්යක්ෂමතාව
CHP "net" හි සම්පූර්ණ කාර්යක්ෂමතාව
"ශුද්ධ" නැවතුම්පොළකට නිශ්චිත යොමු ඉන්ධන පරිභෝජනය
ග්‍රන්ථ නාමාවලිය
1. Ryzhkin V.Ya. තාප බලාගාර: විශ්ව විද්‍යාල සඳහා පෙළපොතක් - 2 වන සංස්කරණය, සංශෝධිත. - එම්.: බලශක්ති, 1976.-447p.
2. Alexandrov A.A., Grigoriev B.A. ජලය සහ වාෂ්පවල තාප භෞතික ගුණාංග පිළිබඳ වගු: අත්පොතක්. - එම්.: එඩ්. MPEI, 1999. - 168s.
3. Poleshchuk I.Z. තාප බලාගාරයේ මූලික තාප යෝජනා ක්රම ඇඳීම සහ ගණනය කිරීම. මාර්ගෝපදේශ"TPP සහ NPP" විනය පිළිබඳ පාඨමාලා ව්‍යාපෘතියට, / Ufa State. ගුවන් tech.un - t. - Ufa, 2003.
4. ව්යවසායයේ සම්මතය (STP UGATU 002-98). ඉදිකිරීම්, ඉදිරිපත් කිරීම, සැලසුම් කිරීම සඳහා අවශ්යතා.-Ufa.: 1998.
5. බොයිකෝ ඊ.ඒ. TPP හි වාෂ්ප-නල බලාගාර: විමර්ශන අත්පොත - CPI KSTU, 2006. -152s
6. තාප සහ න්යෂ්ටික බලාගාර: අත්පොත / සාමාන්ය සංස්කාරකත්වය යටතේ. අනුරූප සාමාජික RAS A.V. ක්ලිමෙන්කෝ සහ වී.එම්. සෝරින්. - 3 වන සංස්කරණය. - එම්.: Izd MPEI, 2003. - 648s.: අසනීප. - (තාප බල ඉංජිනේරු සහ තාප ඉංජිනේරු; පොත 3).
7. තාප සහ න්යෂ්ටික බලාගාරවල ටර්බයින: උසස් පාසල් සඳහා පෙළපොත් / එඩ්. A.G., Kostyuk, V.V. ෆ්රොලෝවා. - 2 වන සංස්කරණය, සංශෝධිත. සහ අතිරේක - එම්.: Izd MPEI, 2001. - 488 පි.
8. වාෂ්ප ටර්බයින් පැලවල තාප පරිපථ ගණනය කිරීම: අධ්යාපනික ඉලෙක්ට්රොනික සංස්කරණය / Poleshchuk I.Z. - GOU VPO UGATU, 2005.
සම්මුති බලාගාර, උපකරණ සහ ඒවායේ මූලද්රව්ය (ඇතුළුපෙළ, ඉලක්කම්, දර්ශක)
D - පෝෂක ජල deaerator;
DN - ජලාපවහන පොම්පය;
K - කන්ඩෙන්සර්, බොයිලේරු;
KN - ඝනීභවන පොම්පය;
OE - ජලාපවහන සිසිලකය;
PrTS - මූලික තාප රූප සටහන;
PVD, HDPE - පුනර්ජනනීය තාපකය (ඉහළ, අඩු පීඩනය);
PVK - උච්ච උණුසුම් බොයිලේරු;
SG - වාෂ්ප උත්පාදක;
PE - සුපිරි තාපකය (ප්රාථමික);
PN - පෝෂක පොම්පය;
PS - පිරවුම් පෙට්ටි තාපකය;
PSG - තිරස් ජාල තාපකය;
PSV - අමු ජල තාපකය;
PT - වාෂ්ප ටර්බයිනය; කාර්මික සහ තාපන වාෂ්ප නිස්සාරණය සමඟ උණුසුම් ටර්බයිනය;
PHOV - රසායනිකව පිරිසිදු කරන ලද ජල තාපකය;
PE - ඉෙජක්ටර් සිසිලකය;
P - විස්තාරකය;
CHPP - ඒකාබද්ධ තාප සහ බලාගාරය;
CM - මික්සර්;
СХ - පිරවුම් පෙට්ටිය සිසිල්;
HPC - අධි පීඩන සිලින්ඩරය;
LPC - අඩු පීඩන සිලින්ඩරය;
EG - විදුලි උත්පාදක;
ඇමුණුම A
ඇමුණුම බී
මාදිලියේ රූප සටහන PT-80/100
ඇමුණුම බී
මුදා හැරීමේ තත්ත්ව නියාමනය සඳහා තාපන කාලසටහන්සාමාන්ය දෛනික එළිමහන් උෂ්ණත්වය අනුව තාපය
Allbest.ru හි සත්කාරකත්වය දරනු ලැබේ
...සමාන ලියකියවිලි
ප්රධාන තාප රූප සටහන ගණනය කිරීම, ටර්බයින් මැදිරිවල වාෂ්ප ප්රසාරණ ක්රියාවලිය ඉදිකිරීම. පෝෂක ජලය පුනර්ජනනීය තාපන පද්ධතිය ගණනය කිරීම. ඝනීභවනය ප්රවාහය, ටර්බයින සහ පොම්ප ක්රියාකාරීත්වය නිර්ණය කිරීම. සම්පූර්ණ තල අලාභය සහ අභ්යන්තර කාර්යක්ෂමතාව.
වාර පත්‍රය, 03/19/2012 එකතු කරන ලදී
H-S රූප සටහනේ ටර්බයිනයේ වාෂ්ප ප්රසාරණ ක්රියාවලිය ඉදිකිරීම. බලාගාරයක වාෂ්ප හා ජලයෙහි පරාමිතීන් සහ ප්රවාහ අනුපාතය තීරණය කිරීම. තාප යෝජනා ක්රමයේ ඒකක සහ උපාංග සඳහා ප්රධාන තාප ශේෂයන් සම්පාදනය කිරීම. ටර්බයිනය වෙත වාෂ්ප ගලායාමේ මූලික ඇස්තමේන්තුව.
වාර පත්‍රය, 12/05/2012 එකතු කරන ලදී
කෝජෙනරේෂන් ටර්බයිනයක් මත පදනම්ව බලාගාරයක තාප පරිපථයේ සත්‍යාපනය ගණනය කිරීමේ ක්රම විශ්ලේෂණය කිරීම. ධාරිත්රකය KG-6200-2 සැලසුම් කිරීම සහ ක්රියාත්මක කිරීම පිළිබඳ විස්තරය. T-100-130 වර්ගයේ ටර්බයින බලාගාරයක් මත පදනම් වූ තාපන බලාගාරයක ප්රධාන තාප රූප සටහනේ විස්තරය.
නිබන්ධනය, 09/02/2010 එකතු කරන ලදී
බල ඒකකයේ තාප රූප සටහන. ටර්බයින් නිස්සාරණයන්හි වාෂ්ප පරාමිතීන්. hs-රූප සටහනේ ක්රියාවලිය ගොඩනැගීම. වාෂ්ප හා ජල පරාමිතීන් පිළිබඳ සාරාංශ වගුව. තාප යෝජනා ක්රමයේ ඒකක සහ උපාංග සඳහා ප්රධාන තාප ශේෂයන් සම්පාදනය කිරීම. deaerator සහ ජාල ස්ථාපනය ගණනය කිරීම.
වාර පත්‍රය, 09/17/2012 එකතු කරන ලදී
වාෂ්ප පුළුල් කිරීමේ ක්රියාවලිය ඉදිකිරීම h-s රූප සටහන. ජාල හීටර් ස්ථාපනය කිරීම ගණනය කිරීම. පෝෂක පොම්පයේ ඩ්රයිව් ටර්බයිනයේ වාෂ්ප පුළුල් කිරීමේ ක්රියාවලිය. ටර්බයිනය සඳහා වාෂ්ප ප්රවාහ අනුපාතය තීරණය කිරීම. TPP හි තාප කාර්යක්ෂමතාව ගණනය කිරීම සහ නල මාර්ග තෝරා ගැනීම.
වාර පත්‍රය, 06/10/2010 එකතු කරන ලදී
බ්ලොක් එකේ මූලික තාප යෝජනා ක්රමය තෝරා ගැනීම සහ තහවුරු කිරීම. වාෂ්ප හා ජලයෙහි ප්රධාන ප්රවාහයන් සමතුලිත කිරීම. ටර්බයිනයේ ප්රධාන ලක්ෂණ. hs-රූප සටහනේ ටර්බයිනයේ වාෂ්ප ප්රසාරණ ක්රියාවලිය ඉදිකිරීම. අපද්රව්ය තාප බොයිලේරු තාපන පෘෂ්ඨයන් ගණනය කිරීම.
වාර පත්‍රය, 12/25/2012 එකතු කරන ලදී
වාෂ්ප ටර්බයිනය ගණනය කිරීම, ප්රධාන මූලද්රව්යවල පරාමිතීන් පරිපථ සටහනවාෂ්ප ටර්බයින් බලාගාරය සහ h-s-රූප සටහනේ ටර්බයිනයේ වාෂ්ප ප්‍රසාරණයේ තාප ක්රියාවලියේ මූලික ඉදිකිරීම්. ආර්ථික දර්ශකපුනර්ජනනය සහිත වාෂ්ප ටර්බයින් බලාගාරය.
වාර පත්‍රය, 07/16/2013 එකතු කරන ලදී
TU NPP හි ගණනය කරන ලද තාප යෝජනා ක්රමය සම්පාදනය කිරීම. වැඩ කරන තරලයේ පරාමිතීන් නිර්ණය කිරීම, ටර්බයින් ඒකකය නිස්සාරණය කිරීමේදී වාෂ්ප පරිභෝජනය, අභ්යන්තර බලය සහ තාප කාර්යක්ෂමතාවයේ දර්ශක සහ සමස්තයක් ලෙස ඒකකය. ඝනීභවනය-පෝෂක මාර්ගයේ පොම්ප වල බලය.
වාර පත්‍රය, 12/14/2010 එකතු කරන ලදී
ටර්බයිනයක වාෂ්ප ප්රසාරණ ක්රියාවලිය. සජීවී වාෂ්ප හා පෝෂක ජලය පරිභෝජනය තීරණය කිරීම. තාප යෝජනා ක්රමයේ මූලද්රව්ය ගණනය කිරීම. ක්‍රේමර්ගේ ක්රමය මගින් Matrix විසඳුම. වැඩසටහනේ කේතය සහ යන්ත්ර ගණනය කිරීමේ ප්රතිඵලවල ප්රතිදානය. බලශක්ති ඒකකයේ තාක්ෂණික හා ආර්ථික දර්ශක.
වාර පත්‍රය, 03/19/2014 එකතු කරන ලදී
K-500-240 ටර්බයිනය සැලසුම් කිරීම සහ බලාගාරයේ ටර්බයින් බලාගාරයේ තාප ගණනය කිරීම අධ්යයනය කිරීම. ටර්බයින සිලින්ඩර අදියර ගණන තේරීම සහ වාෂ්ප එන්තැල්පි බිඳවැටීම එහි අදියර අනුව පහත වැටේ. ටර්බයින බලය තීරණය කිරීම සහ නැමීම සහ ආතතිය සඳහා වැඩ කරන තලය ගණනය කිරීම.
රුසියානු සමූහාණ්ඩුව ආර්ඩී
නියාමන පිරිවිතරටර්බයින් කන්ඩෙන්සර් T-50-130 TMZ, PT-60-130/13 සහ PT-80/100-130/13 LMZ
"නියාමන ලක්ෂණ" සම්පාදනය කිරීමේදී පහත සඳහන් ප්රධාන තනතුරු භාවිතා කරන ලදී:
සිසිලනකාරකයේ වාෂ්ප පරිභෝජනය (කන්ඩෙන්සරයේ වාෂ්ප භාරය), t / h;
සිසිලනකාරකයේ සම්මත වාෂ්ප පීඩනය, kgf / cm *;
සිසිලනකාරකයේ සැබෑ වාෂ්ප පීඩනය, kgf / cm;
කන්ඩෙන්සර් ඇතුල්වීමේ දී සිසිලන ජල උෂ්ණත්වය, ° С;
කන්ඩෙන්සර් පිටවන ස්ථානයේ සිසිලන ජල උෂ්ණත්වය, ° С;
සිසිලනකාරකයේ වාෂ්ප පීඩනයට අනුරූප වන සංතෘප්ත උෂ්ණත්වය, ° С;
සිසිලනකාරකයේ හයිඩ්රොලික් ප්රතිරෝධය (කන්ඩෙන්සරයේ සිසිලන ජලයේ පීඩන පහත වැටීම), mm ජල තීරුව;
සිසිලනකාරකයේ සම්මත උෂ්ණත්ව හිස, ° С;
සිසිලනකාරකයේ සැබෑ උෂ්ණත්ව වෙනස, ° С;
සිසිලනකාරකයේ සිසිලන ජලය රත් කිරීම, ° С;
කන්ඩෙන්සර් වෙත සිසිලන ජලය ශ්‍රේණිගත සැලසුම් ප්රවාහය, m/h;
සිසිලනකාරකයේ සිසිලන ජලය පරිභෝජනය, m / h;
සම්පූර්ණ කන්ඩෙන්සර් සිසිලන පෘෂ්ඨය, m;
ජලයෙන් විසන්ධි වූ බිල්ට් කන්ඩෙන්සර් බණ්ඩලය සහිත කන්ඩෙන්සර් සිසිලන මතුපිට, m
නියාමන ලක්ෂණ වලට පහත ප්රධාන පරායත්තතා ඇතුළත් වේ:
1) සිසිලනකාරකයේ (°C) වාෂ්ප ප්රවාහයේ සිට සිසිලනකාරකයේ උෂ්ණත්ව වෙනස (කන්ඩෙන්සර් වාෂ්ප භාරය) සහ සිසිලන ජලයේ නාමික ප්රවාහ අනුපාතයේ සිසිලන ජලයේ ආරම්භක උෂ්ණත්වය:
2) සිසිලනකාරකයේ වාෂ්ප පීඩනය (kgf/cm) වාෂ්පයෙන් සිසිලනකාරකය තුළට ගලා යාම සහ සිසිලන ජලයේ නාමික ප්රවාහ අනුපාතයේ සිසිලන ජලයේ ආරම්භක උෂ්ණත්වය:
3) සිසිලනකාරකයට වාෂ්ප ප්රවාහයේ සිට සිසිලනකාරකයේ (°C) උෂ්ණත්ව වෙනස සහ 0.6-0.7 නාමික සිසිලන ජල ප්රවාහ අනුපාතයකින් සිසිලන ජලයේ ආරම්භක උෂ්ණත්වය:
4) සිසිලනකාරකයේ වාෂ්ප පීඩනය (kgf / cm 3) සිට සිසිලනකාරකය තුළට වාෂ්ප ගලා යාම සහ සිසිලන ජලයෙහි ආරම්භක උෂ්ණත්වය 0.6-0.7 සිසිලන ජල ප්රවාහ අනුපාතය - නාමික:
5) සිසිලනකාරකයේ (°C) වාෂ්ප ප්රවාහයේ සිට සිසිලනකාරකයේ උෂ්ණත්ව වෙනස සහ 0.44-0.5 නාමික සිසිලන ජල ප්රවාහ අනුපාතයකින් සිසිලන ජලයේ ආරම්භක උෂ්ණත්වය;
6) සිසිලනකාරකයේ වාෂ්ප පීඩනය (kgf/cm) වාෂ්පයෙන් සිසිලනකාරකයට ගලා යාම සහ සිසිලන ජලයේ ආරම්භක උෂ්ණත්වය 0.44-0.5 නාමික සිසිලන ජල ප්රවාහ අනුපාතයකින්:
7) මෙහෙයුම් පිරිසිදු සිසිලන පෘෂ්ඨයක් සහිත සිසිලන ජල ප්රවාහ අනුපාතය සිට සිසිලනකාරකයේ හයිඩ්රොලික් ප්රතිරෝධය (කන්ඩෙන්සර් තුළ සිසිලන ජල පීඩනය පහත වැටීම);
8) පිටාර වාෂ්පයේ පීඩනයේ අපගමනය සඳහා ටර්බයිනයේ බලයට නිවැරදි කිරීම්.
ටර්බයින T-50-130 TMZ සහ PT-80/100-130/13 LMZ කන්ඩෙන්සර් වලින් සමන්විත වන අතර, සිසිලන මතුපිටින් 15% ක් පමණ වේශ නිරූපණය කිරීමට හෝ ජාල ජලය ආපසු ලබා දීමට භාවිතා කළ හැකිය (බිල්ට් මිටි) . සංසරණ ජලය සමඟ ඉදිකරන ලද කදම්බ සිසිල් කිරීමේ හැකියාව ලබා දේ. එබැවින්, T-50-130 TMZ සහ PT-80 / 100-130 / 13 LMZ වර්ගයේ ටර්බයින සඳහා "නියාමන ලක්ෂණ" තුළ, 1-6 ඡේදවලට අනුව පරායත්තයන් ආබාධිත බිල්ට් මිටි සහිත කන්ඩෙන්සර් සඳහා ද ලබා දී ඇත. 0.6-0.7 සහ 0.44-0.5 සිසිලන ජල ප්රවාහ අනුපාත වලදී (සිසිලන පෘෂ්ඨය 15% ක කන්ඩෙන්සර් වලින් අඩු කර ඇත).
PT-80/100-130/13 LMZ ටර්බයිනය සඳහා, 0.78 නාමික සිසිලන ජල ප්රවාහ අනුපාතයකින් නිවා දැමූ බිල්ට් කදම්භයක් සහිත සිසිලනකාරකයේ ලක්ෂණ ද ලබා දී ඇත.
3. ඝනීභවනය කිරීමේ ඒකකයේ ක්රියාකාරිත්වය සහ සිසිලනකාරකයේ තත්ත්වය මත මෙහෙයුම් පාලනය
දී ඇති කන්ඩෙන්සර් වාෂ්ප භාරයක් සඳහා උපකරණවල තත්වය ගුනාංගීකරනය කරන ඝනීභවන ඒකකයක ක්රියාකාරිත්වය ඇගයීම සඳහා ප්රධාන නිර්ණායක වන්නේ මෙම කොන්දේසි සපුරාලන සිසිලනකාරකයේ වාෂ්ප පීඩනය සහ සිසිලනකාරකයේ උෂ්ණත්ව වෙනසයි.
ඝනීභවන ඒකකයේ ක්රියාකාරිත්වය සහ සිසිලනකාරකයේ තත්වය පිළිබඳ මෙහෙයුම් පාලනය සිදු කරනු ලබන්නේ මෙහෙයුම් තත්වයන් යටතේ මනින ලද කන්ඩෙන්සරයේ සැබෑ වාෂ්ප පීඩනය එකම කොන්දේසි සඳහා තීරණය කරන ලද කන්ඩෙන්සරයේ සම්මත වාෂ්ප පීඩනය සමඟ සංසන්දනය කිරීමෙනි (එකම වාෂ්ප බර සිසිලන ජලයෙහි සිසිලනකාරකය, ප්රවාහ අනුපාතය සහ උෂ්ණත්වය), මෙන්ම සම්මතය සමඟ සිසිලනකාරකයේ සැබෑ උෂ්ණත්ව හිස සංසන්දනය කිරීම.
මිනුම් දත්තවල සංසන්දනාත්මක විශ්ලේෂණය සහ ශාක ක්‍රියාකාරිත්වයේ සම්මත දර්ශක මඟින් ඝනීභවනය වන ඒකකයේ ක්‍රියාකාරිත්වයේ වෙනස්කම් හඳුනා ගැනීමට සහ ඒවාට හේතු විය හැකි හේතු තහවුරු කිරීමට ඉඩ ලබා දේ.
පාලිත වාෂ්ප නිස්සාරණය සහිත ටර්බයිනවල ලක්ෂණයක් වන්නේ ඒවායේ දිගුකාලීන ක්‍රියාකාරිත්වයයි, කන්ඩෙන්සර් වෙත අඩු වාෂ්ප ප්රවාහ අනුපාතයක් ඇත. තාප නිස්සාරණයන් සහිත මාදිලියේදී, සිසිලනකාරකයේ උෂ්ණත්ව වෙනස නිරීක්ෂණය කිරීම, කන්ඩෙන්සර් දූෂණය වීමේ මට්ටම පිළිබඳ විශ්වසනීය පිළිතුරක් ලබා නොදේ. එබැවින්, අවම වශයෙන් 50% ක කන්ඩෙන්සර් වෙත වාෂ්ප ප්රවාහ අනුපාතයන් සහ ඝනීභවනය ප්රතිචක්රීකරණය අක්රිය වීමත් සමඟ ඝනීභවනය කිරීමේ ඒකකයේ ක්රියාකාරිත්වය නිරීක්ෂණය කිරීම යෝග්ය වේ; මෙය සිසිලනකාරකයේ වාෂ්ප පීඩනය සහ උෂ්ණත්ව වෙනස තීරණය කිරීමේ නිරවද්‍යතාවය වැඩි කරයි.
මෙම මූලික ප්‍රමාණවලට අමතරව, මෙහෙයුම් පාලනය සඳහා සහ ඝනීභවනය වන ඒකකයක ක්රියාකාරිත්වය විශ්ලේෂණය කිරීම සඳහා, පිටාර වාෂ්පයේ පීඩනය සහ උෂ්ණත්ව වෙනස රඳා පවතින වෙනත් පරාමිතීන් ගණනාවක් විශ්වාසදායක ලෙස තීරණය කිරීම අවශ්ය වේ, එනම්: උෂ්ණත්වය එන සහ පිටතට යන ජලය, වාෂ්ප භාරයකන්ඩෙන්සර්, සිසිලන ජල පරිභෝජනය, ආදිය.
ඇතුළත ක්රියාත්මක වන වාතය ඉවත් කිරීමේ උපකරණවල වායු චූෂණ බලපෑම මෙහෙයුම් ලක්ෂණය, මත සහ තරමක්, වායු ඝනත්වය පිරිහීම සහ වායු චූෂණ වැඩි වීම, ejectors මෙහෙයුම් කාර්ය සාධනය ඉක්මවා, ඝනීභවනය ඒකකයේ ක්රියාකාරිත්වය මත සැලකිය යුතු බලපෑමක් ඇත.
එබැවින්, ටර්බයින ශාකවල රික්ත පද්ධතියේ වායු ඝනත්වය පාලනය කිරීම සහ PTE ප්රමිති මට්ටමින් වායු චූෂණ පවත්වා ගැනීම ක්රියාත්මක වන විට ප්රධාන කාර්යයන්ගෙන් එකකි. ඝනීභවන ඒකක.
PTE හි සම්මතයන් ඉක්මවා නොයන වායු චූෂණ අගයන් සඳහා යෝජිත Normative ලක්ෂණ ගොඩනගා ඇත.
ධාරිත්රකයේ තත්වයේ මෙහෙයුම් පාලනයේදී මැනිය යුතු ප්රධාන පරාමිතීන් පහත දැක්වේ, සහ ප්රධාන පාලිත ප්‍රමාණ තීරණය කිරීම සඳහා මිනුම් සහ ක්රම සංවිධානය කිරීම සඳහා නිර්දේශ කිහිපයක්.
3.1 පිටවන වාෂ්ප පීඩනය
මෙහෙයුම් තත්වයන් යටතේ සිසිලනකාරකයේ පිටාර වාෂ්පයේ පීඩනය පිළිබඳ නියෝජිත දත්ත ලබා ගැනීම සඳහා, එක් එක් වර්ගයේ කන්ඩෙන්සර් සඳහා සම්මත ලක්ෂණවල දක්වා ඇති ලක්ෂ්යවල මැනීම සිදු කළ යුතුය.
පිටාර වාෂ්පයේ පීඩනය අවම වශයෙන් 1 mm Hg නිරවද්‍යතාවයකින් දියර රසදිය උපකරණ මගින් මැනිය යුතුය. (තනි වීදුරු කෝප්ප රික්ත මිනුම්, barovacuummetric නල).
සිසිලනකාරකයේ පීඩනය නිර්ණය කිරීමේදී, උපකරණ කියවීම් සඳහා සුදුසු නිවැරදි කිරීම් හඳුන්වා දීම අවශ්ය වේ: රසදිය තීරුවේ උෂ්ණත්වය සඳහා, පරිමාණය සඳහා, කේශනාලිකා සඳහා (තනි වීදුරු උපකරණ සඳහා).
රික්තය මැනීමේදී කන්ඩෙන්සරයේ පීඩනය (kgf / cm) සූත්රය මගින් තීරණය වේ
කොහෙද - බැරෝමිතික පීඩනය (සංශෝධිත පරිදි), mm Hg;
රික්ත මාපකය (සංශෝධන සහිතව) මගින් තීරණය කරනු ලබන අවපාතය, mm Hg.
කන්ඩෙන්සරයේ පීඩනය (kgf/cm) barvacuum නලයකින් මනින විට අර්ථ දක්වා ඇත
උපකරණය මගින් තීරණය කරනු ලබන කන්ඩෙන්සර් හි පීඩනය කොතැනද, mm Hg.
උපකරණයේ ගමන් බලපත්‍රයට අනුව අවශ්ය සියලුම සංශෝධන හඳුන්වාදීමත් සමඟ රසදිය පරීක්ෂකගේ බැරෝමීටරයකින් බැරෝමිතික පීඩනය මැනිය යුතුය. වස්තූන්ගේ උසෙහි වෙනස සැලකිල්ලට ගනිමින් ආසන්නතම කාලගුණ මධ්යස්ථානයේ දත්ත භාවිතා කිරීමට ද අවසර ඇත.
පිටාර වාෂ්ප පීඩනය මැනීමේදී, රික්තය යටතේ උපාංග ස්ථාපනය කිරීම සඳහා පහත සඳහන් නීතිවලට අනුකූලව ආවේග රේඛා තැබීම සහ උපාංග ස්ථාපනය කිරීම සිදු කළ යුතුය:
- ආවේග නලවල අභ්යන්තර විෂ්කම්භය අවම වශයෙන් 10-12 mm විය යුතුය;
- ආවේග රේඛා කන්ඩෙන්සර් දෙසට අවම වශයෙන් 1:10 ක සාමාන්ය බෑවුමක් තිබිය යුතුය;
- ජලය සමඟ පීඩන පරීක්ෂාව මගින් ආවේග රේඛාවල තද බව පරීක්ෂා කළ යුතුය;
- ග්රන්ථි සහ නූල් සම්බන්ධතා සහිත අගුලු දැමීමේ උපාංග භාවිතා කිරීම තහනම්ය;
- මිනුම් උපකරණ ඝන බිත්ති සහිත රික්ත රබර් භාවිතයෙන් ආවේග රේඛාවලට සම්බන්ධ කළ යුතුය.
3.2 උෂ්ණත්ව වෙනස
උෂ්ණත්ව වෙනස (°C) නිර්වචනය කරනු ලබන්නේ පිටාර වාෂ්පයේ සන්තෘප්ත උෂ්ණත්වය සහ කන්ඩෙන්සර් පිටවන ස්ථානයේ සිසිලන ජලයේ උෂ්ණත්වය අතර වෙනස ලෙසිනි.
මෙම අවස්ථාවේ දී, සංතෘප්ත උෂ්ණත්වය තීරණය වන්නේ සිසිලනකාරකයේ මනින ලද පිටාර වාෂ්ප පීඩනයෙනි.
තාපක ටර්බයිනවල ඝනීභවනය වන ඒකකවල ක්රියාකාරිත්වය පාලනය කිරීම, නිෂ්පාදන සහ තාපන නිස්සාරණයන්හි පීඩන නියාමකය අක්රිය කර ඇති ටර්බයිනයේ ඝනීභවනය කිරීමේ මාදිලියේ සිදු කළ යුතුය.
වාෂ්ප භාරය (කන්ඩෙන්සර් වෙත වාෂ්ප ප්රවාහය) තීරණය කරනු ලබන්නේ එක් තේරීමක කුටියේ පීඩනය මගින් වන අතර, එහි අගය පාලක එකක් වේ.
ඝනීභවනය කිරීමේ මාදිලියේ කන්ඩෙන්සර් වෙත වාෂ්ප ප්රවාහ අනුපාතය (t/h) වේ:
එහිදී - පරිභෝජන සංගුණකය, එක් එක් වර්ගයේ ටර්බයින් සඳහා සිසිලනකාරකයේ තාක්ෂණික දත්තවල සංඛ්‍යාත්මක අගය දක්වා ඇත;
පාලක අදියරේ වාෂ්ප පීඩනය (තේරීමේ කුටිය), kgf / සෙ.මී.
ටර්බයිනයේ තාපන මාදිලියේ සිසිලනකාරකයේ ක්රියාකාරිත්වය නිරීක්ෂණය කිරීම අවශ්ය නම්, වාෂ්ප ප්රවාහ අනුපාතය ආසන්න වශයෙන් තීරණය වන්නේ වාෂ්ප ප්රවාහ අනුපාතයේ සිට ටර්බයිනයේ එක් අතරමැදි අදියරකට සහ වාෂ්ප ප්රවාහ අනුපාතය තාපයට ගණනය කිරීමෙනි. නිස්සාරණය සහ අඩු පීඩන ප්රතිජනන තාපක වෙත.
T-50-130 TMZ ටර්බයිනය සඳහා, තාපන මාදිලියේ කන්ඩෙන්සර් වෙත වාෂ්ප ප්රවාහ අනුපාතය (t/h) වේ:
- ජාල ජලයෙහි තනි-අදියර උණුසුම සමඟ
- ජාල ජලයේ අදියර දෙකක උණුසුම සමඟ
එහිදී සහ - වාෂ්ප ප්රවාහ අනුපාත, පිළිවෙලින්, 23 වන (තනි-අදියර සහිත) සහ 21 වන (ජාල ජලයේ අදියර දෙකක උණුසුම සමඟ) අදියර, t / h;
ජාල ජල පරිභෝජනය, m / h;
; - තිරස් සහ සිරස් ජාල හීටරවල පිළිවෙලින් ජාල ජලය උණුසුම් කිරීම, ° С; අනුරූප තාපකයට පසුව සහ පෙර ජාල ජලය අතර උෂ්ණත්ව වෙනස ලෙස අර්ථ දැක්වේ.
23 වන අදියර හරහා වාෂ්ප ප්රවාහය I-15, b, ටර්බයිනය වෙත නැවුම් වාෂ්ප ප්රවාහය සහ පහළ තාපන නිස්සාරණයේ වාෂ්ප පීඩනය අනුව තීරණය කරනු ලැබේ.
21 වන අදියර හරහා වාෂ්ප ප්රවාහය I-15, a අනුව තීරණය කරනු ලැබේ, ටර්බයිනය වෙත නැවුම් වාෂ්ප ප්රවාහය සහ ඉහළ තාපන නිස්සාරණයේ වාෂ්ප පීඩනය මත පදනම්ව.
PT වර්ගයේ ටර්බයින සඳහා, තාපන මාදිලියේ කන්ඩෙන්සර් වෙත වාෂ්ප ප්රවාහ අනුපාතය (t/h) වේ:
- ටර්බයින PT-60-130/13 LMZ සඳහා
- ටර්බයින PT-80/100-130/13 LMZ සඳහා
CSD හි පිටවන ස්ථානයේ වාෂ්ප පරිභෝජනය කොහිද, t/h. තාපන නිස්සාරණයේ වාෂ්ප පීඩනය සහ V තෝරාගැනීමේ (ටර්බයින PT-60-130 / 13 සඳහා) සහ රූපය III-17 අනුව වාෂ්ප පීඩනය මත පදනම්ව එය රූපය II-9 අනුව තීරණය වේ. උණුසුම් නිස්සාරණය සහ IV තෝරාගැනීමේදී ( ටර්බයින PT-80/100-130/13 සඳහා);
ජාල තාපකවල ජල උණුසුම, ° С. එය හීටර් පසු සහ පෙර ජාල ජලයෙහි උෂ්ණත්ව වෙනස මගින් තීරණය වේ.
පාලන පීඩනය ලෙස ගන්නා පීඩනය 0.6 නිරවද්‍යතා පන්තියේ වසන්ත උපකරණ සමඟ මැනිය යුතුය, වරින් වර සහ ප්‍රවේශමෙන් පරීක්ෂා කරනු ලැබේ. පාලන අදියරවල පීඩනයෙහි සැබෑ අගය තීරණය කිරීම සඳහා, උපාංගයේ කියවීම් සඳහා සුදුසු නිවැරදි කිරීම් හඳුන්වා දීම අවශ්ය වේ (උපාංග ස්ථාපනය කිරීමේ උස සඳහා, ගමන් බලපත්රය අනුව නිවැරදි කිරීම, ආදිය).
කන්ඩෙන්සර් වෙත වාෂ්ප ප්රවාහ අනුපාතය තීරණය කිරීම සඳහා අවශ්ය ටර්බයිනය සහ උණුසුම් ජලය වෙත සජීවී වාෂ්ප ප්රවාහ අනුපාතය ගණනය කරන ලද අයගෙන් මාධ්යයේ වැඩ කරන පරාමිතීන්ගේ අපගමනය සඳහා නිවැරදි කිරීම් හඳුන්වාදීමත් සමග සම්මත ප්රවාහ මීටර් මගින් මනිනු ලැබේ.
ජාල ජලයෙහි උෂ්ණත්වය 0.1 ° C බෙදීම් අගයක් සහිත රසදිය රසායනාගාර උෂ්ණත්වමාන මගින් මනිනු ලැබේ.
3.4 සිසිලන ජල උෂ්ණත්වය
කන්ඩෙන්සර් ප්‍රවේශයේ සිසිලන ජලයේ උෂ්ණත්වය මනිනු ලබන්නේ එක් එක් පෙට්ටියක එක් ලක්ෂයක ය. කන්ඩෙන්සර් පිටවන ජල උෂ්ණත්වය අවම වශයෙන් එකකින් ලකුණු තුනක්වත් මැනිය යුතුය හරස් කඩඑක් එක් ජලාපවහන වාහකය කන්ඩෙන්සරයේ පිටවන දාරයේ සිට මීටර් 5-6 ක් දුරින් සහ සෑම ලක්ෂ්‍යකම උෂ්ණත්වමානයේ කියවීම් අනුව සාමාන්‍යයක් ලෙස තීරණය වේ.
සිසිලන ජලයෙහි උෂ්ණත්වය අවම වශයෙන් මිලිමීටර් 300 ක දිගකින් යුත් තාපමිතික අත්වල ස්ථාපනය කර ඇති 0.1 ° C බෙදීම් අගයක් සහිත රසදිය රසායනාගාර උෂ්ණත්වමානවලින් මැනිය යුතුය.
3.5 හයිඩ්රොලික් ප්රතිරෝධය
සිසිලන ජලයට සිසිලනකාරකයේ හයිඩ්රොලික් ප්රතිරෝධය මගින් කන්ඩෙන්සරයේ නල තහඩු සහ ටියුබ් දූෂණය වීම පාලනය කිරීම සිදු කරනු ලබන අතර, ඒ සඳහා කන්ඩෙන්සර්වල පීඩනය සහ කාණු පයිප්ප අතර පීඩන පහත වැටීම රසදිය ද්විත්ව වීදුරු U- මගින් මනිනු ලැබේ. හැඩැති අවකල පීඩන මිනුම පීඩන මිනුම් ලක්ෂ්‍යවලට පහළින් ඇති සලකුණක ස්ථාපනය කර ඇත. කන්ඩෙන්සර්වල පීඩන සහ කාණු සම්බන්ධතා වලින් ආවේග රේඛා ජලයෙන් පිරවිය යුතුය.
සිසිලනකාරකයේ හයිඩ්රොලික් ප්රතිරෝධය (ජල තීරුවේ මි.මී.) සූත්රය මගින් තීරණය වේ
උපාංගය මගින් මනිනු ලබන වෙනස කොහෙද (රසදිය තීරුවේ උෂ්ණත්වය සඳහා සකස් කර ඇත), mm Hg.
හයිඩ්රොලික් ප්රතිරෝධය මනින විට, සිසිලන ජලයේ ප්රවාහ අනුපාතය සිසිලනකාරකයට එකවර තීරණය කරනුයේ නෝමැටික් ලක්ෂණ අනුව හයිඩ්රොලික් ප්රතිරෝධය සමඟ සැසඳීමේ හැකියාව සඳහා ය.
3.6 සිසිලන ජල පරිභෝජනය
සිසිලනකාරකය වෙත සිසිලන ජලය ප්රවාහ අනුපාතය තීරණය කරනු ලැබේ තාප ශේෂයකන්ඩෙන්සර් හෝ පීඩන සැපයුම් වාහක මත ස්ථාපනය කර ඇති කොටස් ප්රාචීර සමඟ සෘජු මිනුම් මගින්. සිසිලනකාරකයේ තාප ශේෂය අනුව සිසිලන ජල පරිභෝජනය (m / h) සූත්රය මගින් තීරණය වේ
පිටාර වාෂ්පයේ සහ ඝනීභවනයේ තාප අන්තර්ගතයේ වෙනස, kcal / kg;
සිසිලන ජලයෙහි තාප ධාරිතාව, kcal/kg °C, 1 ට සමාන වේ;
ජල ඝනත්වය, kg/m, 1 ට සමාන වේ.
Normative ලක්ෂණ සම්පාදනය කරන විට, එය ටර්බයින් මෙහෙයුම් ආකාරය අනුව 535 හෝ 550 kcal / kg ට සමාන වේ.
3.7 වායු ඝනත්ව රික්ත පද්ධතිය
රික්ත පද්ධතියේ වායු ඝනත්වය වාෂ්ප ජෙට් ejector හි පිටාර වායුවේ ප්රමාණයෙන් පාලනය වේ.
4. ශ්‍රේණිගත රික්තය හා සසඳන විට අඩු කරන ලද රික්තයක් සමඟ ක්රියාත්මක වන අතරතුර ටර්බෝ බලාගාරයක බලය අඩු කිරීම තක්සේරු කිරීම
වාෂ්ප ටර්බයිනයේ කන්ඩෙන්සරයේ පීඩනය සම්මතයෙන් බැහැරවීම ටර්බයින බලාගාරය සඳහා ලබා දී ඇති තාප පරිභෝජනයකදී ටර්බයිනය විසින් වර්ධනය කරන ලද බලය අඩුවීමට හේතු වේ.
ටර්බයින කන්ඩෙන්සරයේ නිරපේක්ෂ පීඩනය එහි සම්මත අගයට වඩා වෙනස් වන විට බලය වෙනස් වීම තීරණය වන්නේ පර්යේෂණාත්මකව ලබාගත් නිවැරදි කිරීමේ වක්‍ර මගිනි. මෙම ධාරිත්රක පිරිවිතරවල ඇතුළත් කර ඇති නිවැරදි කිරීමේ ප්‍රස්ථාර මඟින් බලයේ වෙනස පෙන්වයි විවිධ අර්ථටර්බයින LPR හි වාෂ්ප ප්රවාහ අනුපාතය. ටර්බයින ඒකකයේ මෙම මාදිලිය සඳහා, බලයේ වෙනසෙහි අගය තීරණය කරනු ලබන අතර සිසිලනකාරකයේ පීඩනය සිට දක්වා වෙනස් වන විට අනුරූප වක්‍රයෙන් ගනු ලැබේ.
බලය වෙනස් කිරීමේ මෙම අගය අතිරික්තය තීරණය කිරීම සඳහා පදනම වේ නිශ්චිත පරිභෝජනයටර්බයිනය සඳහා ලබා දී ඇති බරක් මත තාපය හෝ නිශ්චිත ඉන්ධන පරිභෝජනය.
T-50-130 TMZ, PT-60-130/13 සහ PT-80/100-130/13 LMZ ටර්බයින සඳහා, කන්ඩෙන්සරයේ පීඩනය වැඩිවීම හේතුවෙන් ටර්බයින බලයේ ඌන නිෂ්පාදනය තීරණය කිරීම සඳහා LPR හි වාෂ්ප ප්රවාහ අනුපාතය ධාරිත්රකයේ වාෂ්ප ප්රවාහ අනුපාතයට සමාන විය හැක.
I. T-50-130 TMZ ටර්බයිනයේ K2-3000-2 කන්ඩෙන්සරයේ සාමාන්ය ලක්ෂණ
1. ධාරිත්රක තාක්ෂණික දත්ත
සිසිලන මතුපිට ප්රදේශය:
ඉදිකළ කදම්භයකින් තොරව | |
නල විෂ්කම්භය: | |
පිටත | |
අභ්යන්තරය | |
නල ගණන | |
ජල පහරවල් ගණන | |
නූල් ගණන | |
වායු ඉවත් කිරීමේ උපකරණය - වාෂ්ප ජෙට් ejectors දෙකක් EP-3-2 |
- ඝනීභවනය කිරීමේ මාදිලියේ - IV තේරීමේ වාෂ්ප පීඩනය අනුව:
2.3 පිටාර වාෂ්පයේ තාප අන්තර්ගතය සහ ඝනීභවනය () අතර වෙනස ගනු ලැබේ:
Fig.I-1. කන්ඩෙන්සර් වෙත වාෂ්ප ගලායාම සහ සිසිලන ජලයෙහි උෂ්ණත්වය මත උෂ්ණත්ව වෙනස රඳා පැවතීම:
7000 m/h; =3000 m
Fig.I-2. කන්ඩෙන්සර් වෙත වාෂ්ප ගලායාම සහ සිසිලන ජලයෙහි උෂ්ණත්වය මත උෂ්ණත්ව වෙනස රඳා පැවතීම:
5000 m/h; =3000 m
Fig.I-3. කන්ඩෙන්සර් වෙත වාෂ්ප ගලායාම සහ සිසිලන ජලයෙහි උෂ්ණත්වය මත උෂ්ණත්ව වෙනස රඳා පැවතීම:
3500 m/h; =3000 m
Fig.I-4. කන්ඩෙන්සර් සහ සිසිලන ජල උෂ්ණත්වය වෙත වාෂ්ප ගලායාම මත නිරපේක්ෂ පීඩනය රඳා පවතී:
7000 m/h; =3000 m
Fig.I-5. කන්ඩෙන්සර් සහ සිසිලන ජල උෂ්ණත්වය වෙත වාෂ්ප ගලායාම මත නිරපේක්ෂ පීඩනය රඳා පවතී:
5000 m/h; =3000 m
රූපය I-6. කන්ඩෙන්සර් සහ සිසිලන ජල උෂ්ණත්වය වෙත වාෂ්ප ගලායාම මත නිරපේක්ෂ පීඩනය රඳා පවතී:
3500 m/h; =3000 m
Fig.I-7. කන්ඩෙන්සර් වෙත වාෂ්ප ගලායාම සහ සිසිලන ජලයෙහි උෂ්ණත්වය මත උෂ්ණත්ව වෙනස රඳා පැවතීම:
7000 m/h; =2555 m
රූපය I-8. කන්ඩෙන්සර් වෙත වාෂ්ප ගලායාම සහ සිසිලන ජලයෙහි උෂ්ණත්වය මත උෂ්ණත්ව වෙනස රඳා පැවතීම:
5000 m/h; =2555 m
Fig.I-9. කන්ඩෙන්සර් වෙත වාෂ්ප ගලායාම සහ සිසිලන ජලයෙහි උෂ්ණත්වය මත උෂ්ණත්ව වෙනස රඳා පැවතීම:
3500 m/h; =2555 m
රූපය I-10. කන්ඩෙන්සර් සහ සිසිලන ජල උෂ්ණත්වය වෙත වාෂ්ප ගලායාම මත නිරපේක්ෂ පීඩනය රඳා පවතී:
7000 m/h; =2555 m
රූපය I-11. කන්ඩෙන්සර් සහ සිසිලන ජල උෂ්ණත්වය වෙත වාෂ්ප ගලායාම මත නිරපේක්ෂ පීඩනය රඳා පවතී:
5000 m/h; =2555 m
රූපය I-12. කන්ඩෙන්සර් සහ සිසිලන ජල උෂ්ණත්වය වෙත වාෂ්ප ගලායාම මත නිරපේක්ෂ පීඩනය රඳා පවතී:
3500 m/h; =2555 m
රූපය I-13. සිසිලන ජලය සිසිලනකාරකයට ගලා යාමේ වේගය මත හයිඩ්රොලික් ප්‍රතිරෝධයේ යැපීම:
1 - සම්පූර්ණ මතුපිටකන්ඩෙන්සර්; 2 - ආබාධිත බිල්ට් කදම්භයක් සමඟ
රූපය I-14. කන්ඩෙන්සරයේ වාෂ්ප පීඩනයේ අපගමනය සඳහා T-50-130 TMZ ටර්බයිනයේ බලය නිවැරදි කිරීම ("ටර්බයින ඒකකයේ T-50-130 TMZ හි සාමාන්ය බලශක්ති ලක්ෂණ" අනුව. M .: SPO Soyuztekhenergo, 1979 )
Fig.l-15. T-50-130 TMZ ටර්බයිනය හරහා වාෂ්ප ප්රවාහ අනුපාතය සජීවී වාෂ්පයේ ප්රවාහ අනුපාතය මත රඳා පැවතීම සහ ඉහළ තාපන නිස්සාරණයේ පීඩනය (උණුසුම් ජලය අදියර දෙකක උණුසුම සමඟ) සහ පහළ තාපන නිස්සාරණයේ පීඩනය (සමඟ උණුසුම් ජලය එක්-අදියර උණුසුම් කිරීම):
a - 21 වන අදියර හරහා වාෂ්ප පරිභෝජනය; b - 23 වන අදියර හරහා වාෂ්ප පරිභෝජනය
II. 60KTSS ටර්බයින් PT-60-130/13 LMZ කන්ඩෙන්සරයේ සාමාන්ය ලක්ෂණ
1. තාක්ෂණික දත්ත
සම්පූර්ණ සිසිලන මතුපිට ප්රදේශය | |
කන්ඩෙන්සර් වෙත නාමික වාෂ්ප ප්රවාහය | |
සිසිලන ජලය ඇස්තමේන්තුගත ප්රමාණය | |
කන්ඩෙන්සර් නල වල ක්රියාකාරී දිග නල විෂ්කම්භය: | |
පිටත | |
අභ්යන්තරය | |
නල ගණන | |
ජල පහරවල් ගණන | |
නූල් ගණන |
වායු ඉවත් කිරීමේ උපකරණය - වාෂ්ප ජෙට් ejectors දෙකක් EP-3-700
2. ඝනීභවනය කිරීමේ ඒකකයේ සමහර පරාමිතීන් තීරණය කිරීම සඳහා මාර්ගෝපදේශ
2.1 සිසිලනකාරකයේ පිටාර වාෂ්ප පීඩනය මිනුම් දෙකක සාමාන්යය ලෙස තීරණය වේ.
කන්ඩෙන්සර් බෙල්ලේ වාෂ්ප පීඩන මිනුම් ලක්ෂ්යවල පිහිටීම රූප සටහනෙහි දැක්වේ. පීඩන මැනීමේ ස්ථාන සිසිලනකාරකය සහ සංක්රාන්ති පයිප්ප අතර සම්බන්ධතාවයේ තලයට වඩා මීටර් 1 ක් ඉහළින් ගමන් කරන තිරස් තලයක පිහිටා ඇත.
2.2 කන්ඩෙන්සර් තුළ වාෂ්ප ප්රවාහය තීරණය කරන්න:
- ඝනීභවනය කිරීමේ මාදිලියේ - V තෝරාගැනීමේ වාෂ්ප පීඩනය අනුව;
- උනුසුම් ආකාරයෙන් - 3 වන කොටසේ උපදෙස් වලට අනුකූලව.
2.3 පිටාර වාෂ්පයේ තාප අන්තර්ගතය සහ ඝනීභවනය () අතර වෙනස ගනු ලැබේ:
- ඝනීභවනය මාදිලිය සඳහා 535 kcal / kg;
- තාපන මාදිලිය සඳහා 550 kcal / kg.
Fig.II-1. කන්ඩෙන්සර් වෙත වාෂ්ප ගලායාම සහ සිසිලන ජලයෙහි උෂ්ණත්වය මත උෂ්ණත්ව වෙනස රඳා පැවතීම:
Fig.II-2. කන්ඩෙන්සර් වෙත වාෂ්ප ගලායාම සහ සිසිලන ජලයෙහි උෂ්ණත්වය මත උෂ්ණත්ව වෙනස රඳා පැවතීම:
Fig.II-3. කන්ඩෙන්සර් වෙත වාෂ්ප ගලායාම සහ සිසිලන ජලයෙහි උෂ්ණත්වය මත උෂ්ණත්ව වෙනස රඳා පැවතීම:
Fig.II-4. කන්ඩෙන්සර් සහ සිසිලන ජල උෂ්ණත්වය වෙත වාෂ්ප ප්රවාහය මත නිරපේක්ෂ පීඩනය රඳා පවතී:
Fig.II-5. කන්ඩෙන්සර් සහ සිසිලන ජල උෂ්ණත්වය වෙත වාෂ්ප ප්රවාහය මත නිරපේක්ෂ පීඩනය රඳා පවතී:
Fig.II-6. වාෂ්ප ප්රවාහය මත නිරපේක්ෂ පීඩනය රඳා පවතින්නේ කන්ඩෙන්සර් සහ සිසිලන ජල උෂ්ණත්වයටය.
ටර්බයින ඉදිකිරීම සඳහා නිෂ්පාදන සංගමයේ Cogeneration steam turbine PT-80 / 100-130 / 13 "ලෙනින්ග්‍රෑඩ් මෙටල් වර්ක්ස්" (NOG LMZ) කාර්මික සහ තාපන වාෂ්ප නිස්සාරණය සමඟින් 80 MW ශ්‍රේණිගත බලයක් සහිතව, ආරම්භක බලය සමඟ උපරිම 100 MW 12.8 MPa වාෂ්ප පීඩනය සෘජු ධාවක විදුලි උත්පාදක TVF-120-2 සඳහා නිර්මාණය කර ඇත භ්රමණ සංඛ්යාතය 50 Hz සහ නිෂ්පාදන සහ තාපන අවශ්යතා සඳහා තාප සැපයුම.
ටර්බයිනය ඇණවුම් කරන විට මෙන්ම වෙනත් ලියකියවිලි වලද එය "ස්ටීම් ටර්බයින් 1GG-80/100-130/13 TU 108-948-80" ලෙස නම් කළ යුතුය.
ටර්බයින් PT-80/100-130/13 GOST 3618-85, GOST 24278-85 සහ GOST 26948-86 හි අවශ්යතා වලට අනුකූල වේ.
ටර්බයිනයට පහත වෙනස් කළ හැකි වාෂ්ප නිස්සාරණ ඇත: නිරපේක්ෂ පීඩනය (1.275 ± 0.29) MPa සහ තාපන නිස්සාරණ දෙකක්: ඉහළ එකක් 0.049-0.245 MPa පරාසයේ නිරපේක්ෂ පීඩනයක් සහ පීඩනය සහිත පහළ එකක් 0.029-0.098 MPa පරාසයක.
උනුසුම් නිස්සාරණ පීඩනය ඉහළ තාපන නිස්සාරණ කුටියේ ස්ථාපනය කර ඇති එක් පාලන ප්රාචීරය මගින් නියාමනය කරනු ලැබේ. සකස් කළ හැකි පීඩනයඋනුසුම් නිස්සාරණයේදී එය සහාය වේ: ඉහළ නිස්සාරණයේදී - තාපන නිස්සාරණ දෙකම ක්රියාත්මක වන විට, පහළ නිස්සාරණයේදී - එක් පහළ තාපන නිස්සාරණය ක්රියාත්මක කළ විට. උණුසුමෙහි පහළ සහ ඉහළ අදියරවල ජාල හීටර් හරහා ජාල ජලය අනුක්රමිකව හා එම ප්රමාණයෙන් සම්මත වේ. ජාල හීටර් හරහා ගමන් කරන ජල ප්රවාහය පාලනය වේ.
ටර්බයින PT-80/100-130/13 හි ප්රධාන පරාමිතීන්හි නාමික අගයන්
| පරාමිතිය | PT-8O/100-130/13 |
| 1. බලය, මෙ.වො | |
| නාමික | 80 |
| උපරිම | 100 |
| 2. මූලික වාෂ්ප පරාමිතීන්: | |
| පීඩනය, MPa | 12.8 |
| උෂ්ණත්වය. °C | 555 | 284 (78.88) |
| 4. නිෂ්පාදනය සඳහා තෝරාගත් වාෂ්ප පරිභෝජනය. අවශ්යතා, t/h | |
| නාමික | 185 |
| උපරිම | 300 |
| 5. නිෂ්පාදන තේරීමේ පීඩනය, MPa | 1.28 |
| 6. සජීවී වාෂ්ප උපරිම පරිභෝජනය, t / h | 470 |
| 7. වෙනස් කළ හැකි තාපන වාෂ්ප නිස්සාරණයන්හි වාෂ්ප පීඩනය වෙනස් වීමේ සීමාවන්, MPa | |
| මුදුනේ | 0.049-0.245 |
| පතුලේ | 0.029-0.098 |
| 8. ජල උෂ්ණත්වය, ° С | |
| පෝෂණීය | 249 |
| සිසිලස | 20 |
| 9. සිසිලන ජල පරිභෝජනය, t / h | 8000 |
| 10. සිසිලනකාරකයේ වාෂ්ප පීඩනය, kPa | 2.84 |
සජීවී වාෂ්ප නාමික පරාමිතීන් සමඟ, සිසිලන ජල ප්රවාහ අනුපාතය 8000 m3 / h, සිසිලන ජල උෂ්ණත්වය 20 ° C, සම්පූර්ණයෙන්ම සක්‍රිය පුනර්ජනනය, HPH හි රත් කරන ලද ඝනීභවනය වන ප්රමාණය ටර්බයිනය හරහා වාෂ්ප ප්රවාහ අනුපාතයෙන් 100% ට සමාන වේ. ටර්බයින ඒකකය 0.59 MPa deaerator සමඟ ක්රියාත්මක වන විට, ජාල ජලය පියවරෙන් පියවර රත් කිරීමත් සමඟ, සම්පූර්ණ භාවිතයේදී කලාප පළලටර්බයිනය සහ කන්ඩෙන්සර් තුළට වාෂ්ප අවම වශයෙන් ගමන් කිරීම, පහත නිස්සාරණ අගයන් ගත හැකිය:
- මෙගාවොට් 80 ක බලයකින් නියාමනය කරන ලද නිස්සාරණයන්හි නාමික අගයන්;
- නිෂ්පාදන තේරීම - 1.275 MPa හි නිරපේක්ෂ පීඩනයකදී 185 t / h;
- සම්පූර්ණ තාපන නිස්සාරණය - නිරපේක්ෂ පීඩනවලදී 285 GJ / h (132 t / h): ඉහළ නිස්සාරණය - 0.088 MPa සහ පහළ නිස්සාරණය - 0.034 MPa;
- 1.275 MPa තේරීමේ කුටියේ නිරපේක්ෂ පීඩනයකදී නිෂ්පාදන තේරීමේ උපරිම අගය 300 t / h වේ. නිෂ්පාදන නිස්සාරණයේ මෙම අගය සහ උනුසුම් නිස්සාරණ නොමැති වීමත් සමඟ ටර්බයින බලය -70 MW වේ. මෙගාවොට් 80 ක ශ්‍රේණිගත බලයක් සහ තාප නිස්සාරණයක් නොමැතිව, උපරිම නිෂ්පාදන නිස්සාරණය -250 t / h;
- උනුසුම් නිස්සාරණවල උපරිම මුළු අගය 420 GJ / h (200 t / h); උනුසුම් නිස්සාරණයන්හි මෙම අගය සහ කාර්මික නිස්සාරණය නොමැති වීමත් සමඟ ටර්බයින බලය මෙගාවොට් 75 ක් පමණ වේ; මෙගාවොට් 80 ක ශ්‍රේණිගත බලයක් සහ කාර්මික නිස්සාරණයක් නොමැතිව, උපරිම තාප නිස්සාරණය 250 GJ / h (-120 t / h) පමණ වේ.
- 20 °C උෂ්ණත්වයකදී 8000 m3/h සිසිලන ජල ප්රවාහ අනුපාතයක් සහිතව, නිශ්පාදනය සහ තාපනය නිස්සාරණය කිරීමත් සමඟ ටර්බයිනයේ උපරිම බලය, පුනර්ජනනය සම්පූර්ණයෙන්ම මාරු කිරීමත් සමඟ, 80 MW වේ. උපරිම බලයටර්බයින 100 MW. නිෂ්පාදන සහ තාපන නිස්සාරණයන්හි ඇතැම් සංයෝජන සමඟ ලබාගත්, නිස්සාරණයේ විශාලත්වය මත රඳා පවතින අතර මාදිලි විවරය මගින් තීරණය වේ.
සාදන ලද බණ්ඩලය හරහා වේශ නිරූපණය සහ ජාල ජලය ගමන් කිරීම සමඟ ටර්බයින් බලාගාරය ක්රියාත්මක කළ හැකිය.
ජාල ජලය මගින් සිසිලනකාරකය සිසිල් කළ විට, ටර්බයිනය තාප කාලසටහනට අනුව ක්රියා කළ හැකිය. උපරිම තාප බලයසාදන ලද කදම්භයේ -130 GJ / h වන අතර පිටාර කොටසෙහි උෂ්ණත්වය 80 ° C ට වඩා වැඩි නොවේ.
අවසර දී ඇත දිගු වැඩනාමිකයෙන් ප්රධාන පරාමිතීන්හි පහත අපගමනය සහිත ශ්‍රේණිගත බලය සහිත ටර්බයින:
- සජීවී වාෂ්පයේ ආරම්භක පරාමිතීන්ගේ ඕනෑම සංයෝජනයක එකවර වෙනසක් සමඟ - පීඩනය 12.25 සිට 13.23 MPa දක්වා සහ උෂ්ණත්වය 545 සිට 560 ° C දක්වා; ඒ සමගම, සිසිලන ජලයෙහි උෂ්ණත්වය 20 ° C නොඉක්මවිය යුතුය;
- සජීවී වාෂ්පයේ ආරම්භක පරාමිතීන් නාමික ඒවාට වඩා අඩු නොවේ නම්, කන්ඩෙන්සර් ඇතුල් වීමේ දී සිසිලන ජලයෙහි උෂ්ණත්වය 33 ° C දක්වා ඉහළ යන විට සහ සිසිලන ජලයේ ප්රවාහ අනුපාතය 8000 m3 / h වන විට;
- කාර්මික සහ තාපන වාෂ්ප නිස්සාරණ අගයන් ශුන්‍යයට අඩු කරන අතරතුර.
- සජීවී වාෂ්පයේ පීඩනය 13.72 MPa දක්වා සහ 565 ° C දක්වා උෂ්ණත්වයකින් වැඩි වීමත් සමඟ, ටර්බයිනයේ ක්රියාකාරිත්වය පැය භාගයකට නොඅඩු කාලයක් සඳහා අවසර දී ඇති අතර, මෙම පරාමිතීන්හි ටර්බයින ක්‍රියාකාරිත්වයේ සම්පූර්ණ කාලය නොවිය යුතුය. වසරකට පැය 200 ඉක්මවයි.
මෙම ටර්බයින ඒකකය සඳහා PT-80/100-130/13, අධි පීඩන තාපක අංක 7 (PVD-475-230-50-1) භාවිතා වේ. PVD-7 තාපකයට ඇතුල් වීමට පෙර වාෂ්ප පරාමිතීන් මත ක්රියා කරයි: පීඩනය 4.41 MPa, උෂ්ණත්වය 420 ° C සහ වාෂ්ප ප්රවාහ අනුපාතය 7.22 kg / s. මෙම නඩුවේ පෝෂක ජල පරාමිතීන්: පීඩනය 15.93 MPa, උෂ්ණත්වය 233 ° C සහ ප්රවාහ අනුපාතය 130 kg / s.
වාෂ්ප ටර්බයිනය PT-80/100-130/13 විස්තීර්ණ නවීකරණය
නවීකරණයේ පරමාර්ථය වන්නේ ටර්බයින බලාගාරයේ කාර්යක්ෂමතාව වැඩි කිරීමත් සමඟ ටර්බයිනයේ විදුලි හා තාපන බලය වැඩි කිරීමයි. ප්රධාන විකල්පයේ විෂය පථයේ නවීකරණය සමන්විත වන්නේ HPC පැණි වද ආවරණ මුද්රා ස්ථාපනය කිරීම සහ HPP හි ප්රතිදානය 383 t / h දක්වා වැඩි කිරීම සඳහා නව LP රෝටරයක් නිෂ්පාදනය කිරීම සමඟ මධ්‍යම පීඩන ප්රවාහ මාර්ගය ප්‍රතිස්ථාපනය කිරීමයි. ඒ අතරම, නිෂ්පාදන නිස්සාරණයේ පීඩන නියාමනයේ පරාසය පවත්වා ගෙන යනු ලැබේ, සිසිලනකාරකයට උපරිම වාෂ්ප ප්රවාහය වෙනස් නොවේ.
මූලික විකල්පයේ විෂය පථය තුළ ටර්බයින් ඒකකය යාවත්කාලීන කිරීමේදී ප්‍රතිස්ථාපනය කළ හැකි ඒකක:
- 1-17 HPC අදියරවල පැණි වද ආවරණ මුද්රා ස්ථාපනය කිරීම;
- මාර්ගෝපදේශ උපකරණ TsSND;
- නව ආවරණ ස්ථාපනය කිරීම සඳහා ChSD සිරුරේ ඉහළ භාගයේ වාෂ්ප පෙට්ටි සම්පූර්ණ කිරීමත් සමඟ විශාල ප්රවාහ ප්රදේශයක් සහිත RC ChSD හි සෑදල;
- SD පාලන කපාට සහ කැම්-බෙදාහැරීමේ උපාංගය;
- TsSND හි 19-27 අදියරවල ප්රාචීර, අධික ලෙස ආවරණය කරන ලද පැණි වද මුද්රා සහ ඇඹරුණු උල්පත් සහිත මුද්රා තැබීමේ මුදු;
- සමෝධානික ලෙස අඹරන ලද වෙළුම් පටි සහිත TsSND හි 18-27 අදියරවල ස්ථාපිත නව වැඩ තල සහිත SND රෝටර්;
- ප්රාචීරය දරන්නන් අංක 1, 2, 3;
- දඟර උල්පත් සහිත ඉදිරිපස කෙළවරේ සීල් කූඩුව සහ ඕ-මුදු;
- 28, 29, 30 අදියර ඉහළ තැටි පවතින සැලසුමට අනුකූලව රඳවා තබා ඇති අතර එමඟින් නැවත සකස් කිරීමේ පිරිවැය අඩු වේ (පැරණි ඉහළ තැටි භාවිතා කරන්නේ නම්).
ප්රධාන විකල්පය අනුව නවීකරණයේ ප්රතිඵලයක් වශයෙන්, පහත සඳහන් දෑ සාක්ෂාත් කරගනු ලැබේ:
- කාර්මික නිස්සාරණය අඩු කිරීම හේතුවෙන් ටර්බයිනයේ උපරිම විදුලි බලය මෙගාවොට් 110 දක්වා සහ තාප නිස්සාරණයේ බලය 168.1 Gcal / h දක්වා වැඩි කිරීම.
- කාර්මික සහ තාප නිස්සාරණයේදී ඇති විය හැකි අවම පීඩනය ඇතුළුව සියලුම මෙහෙයුම් මාදිලිවල ටර්බයින බලාගාරයේ විශ්වාසනීය හා උපාමාරුගත ක්රියාකාරිත්වය සහතික කිරීම.
- ටර්බයින් බලාගාරයේ කාර්යක්ෂමතාව වැඩි කිරීම;
- ප්රතිසංස්කරණ කාලය තුළ අත්පත් කරගත් තාක්ෂණික හා ආර්ථික දර්ශකවල ස්ථාවරත්වය සහතික කිරීම.
ප්රධාන දීමනාවෙහි විෂය පථය තුළ නවීකරණයේ බලපෑම:
| ටර්බයින් ඒකක මාදිලි | විදුලි බලය, MW | උණුසුම සඳහා වාෂ්ප පරිභෝජනය, t / h | නිෂ්පාදනය සඳහා වාෂ්ප පරිභෝජනය, t / h |
ඝනීභවනය | |||
නාමික | |||
උපරිම බලය | |||
උපරිමයෙන් | |||
CHSD හි කාර්යක්ෂමතාව වැඩි කිරීම | |||
HPC හි කාර්යක්ෂමතාව වැඩි කිරීම | |||
නවීකරණය සඳහා අමතර දීමනා (විකල්ප).
- HPC පාලන අදියරේ ආවරණය නවීකරණය කිරීම, අධික ආවරණයක් සහිත පැණි වද මුද්රා ස්ථාපනය කිරීම
- ස්පර්ශක තොගයක් සහිත අවසාන අදියරවල ප්රාචීර ස්ථාපනය කිරීම
- HPC පාලන කපාට කඳන් සඳහා ඉහළ හර්මෙටික් මුද්රා
අතිරේක විකල්ප මගින් නවීකරණයේ බලපෑම
№ | නම | බලපෑම |
HPC පාලන අදියරේ ආවරණය නවීකරණය කිරීම, අධික ආවරණයක් සහිත පැණි වද මුද්රා ස්ථාපනය කිරීම | මෙගාවොට් 0.21-0.24 කින් බලය වැඩි වීම |
|
ස්පර්ශක තොගයක් සහිත අවසාන අදියරවල ප්රාචීර ස්ථාපනය කිරීම | ඝනීභවනය කිරීමේ මාදිලිය: |
|
රොටරි ප්රාචීරය මුද්රාව | සම්පුර්ණයෙන්ම සංවෘත භ්රමණ ප්රාචීරය 7 Gcal/h සමඟ මාදිලියේ ක්රියාත්මක වන විට ටර්බයින් බලාගාරයේ කාර්යක්ෂමතාව වැඩි කිරීම |
|
HPC සහ HPC වල ආවරණ මුද්රා මී පැණි සමඟ ප්‍රතිස්ථාපනය කිරීම | සිලින්ඩරවල කාර්යක්ෂමතාව වැඩි කිරීම (අධි පීඩන සිලින්ඩරය 1.2-1.4%, TsSND 1%); |
|
HPC පාලන කපාට ආදේශ කිරීම | මෙගාවොට් 0.02-0.11 කින් බලය වැඩි වීම |
|
LPC පැණි වද අවසන් මුද්රා ස්ථාපනය කිරීම | අවසාන මුද්රා හරහා වායු චූෂණ ඉවත් කිරීම |
