ටර්බයින් ටී 50 130 විස්තරය. LLC 'Lukoil-Volgogradenergo' Volzhskaya CHPP හි උපකරණවල සැලසුම් සහ තාක්ෂණික ලක්ෂණ. සම්මතයට වඩා අඩු රික්තයක් සමඟ ක්‍රියාත්මක වන විට ටර්බයින ඒකකයක බලය අඩු වීම ඇස්තමේන්තු කිරීම

මෙගාවොට් 40-100 ක ධාරිතාවකින් යුත් කෝජනරේෂන් ටර්බයින

130 kgf / cm2, 565ºС හි ආරම්භක වාෂ්ප පරාමිතීන් සඳහා 40-100 MW ධාරිතාවක් සහිත Cogeneration ටර්බයින තනි ශ්‍රේණියක් ලෙස නිර්මාණය කර ඇති අතර එය පොදු මූලික විසඳුම්, සැලසුමේ එකමුතුකම සහ සංරචක සහ කොටස් පුළුල් ඒකාබද්ධ කිරීම මගින් ඒකාබද්ධ වේ.

ටර්බයින් T-50-130 3000 rpm දී තාපන වාෂ්ප නිස්සාරණ දෙකක් සමඟ, ශ්රේණිගත බලය 50 MW. පසුව, ටර්බයිනයේ ශ්‍රේණිගත බලය මෙගාවොට් 55 දක්වා වැඩි කරන ලද අතර ටර්බයිනයේ කාර්යක්ෂමතාව සහතිකය වැඩි දියුණු කරන ලදී.

T-50-130 ටර්බයිනය සිලින්ඩර දෙකකින් සාදා ඇති අතර තනි ප්රවාහ පිටාරයක් ඇත. සියලුම නිස්සාරණ, පුනර්ජනනීය සහ උණුසුම, පිටාර නළය සමඟ එක් සිලින්ඩරයක පිහිටා ඇත අඩු පීඩනය. සිලින්ඩරයක අධි පීඩනයවාෂ්ප ඉහළ පුනර්ජනනීය නිස්සාරණයේ පීඩනය දක්වා (34 kgf / cm 2 පමණ), අඩු පීඩන සිලින්ඩරයේ - පහළ තාපන නිස්සාරණයේ පීඩනය දක්වා විහිදේ.

T-50-130 ටර්බයිනය සඳහා, සීමිත සමස්ථානික වෙනසක් සහිත ඔටුනු දෙකක පාලන රෝදයක් භාවිතා කිරීම සහ කුඩා විෂ්කම්භයක් සහිත පළමු අදියර කණ්ඩායම් සිදු කිරීම ප්‍රශස්ත විය. සියලුම ටර්බයිනවල අධි පීඩන සිලින්ඩරයට අදියර 9 ක් ඇත - පාලනය සහ පීඩන අවස්ථා 8 ක්.

මධ්යම හෝ අඩු පීඩන සිලින්ඩරයක පිහිටා ඇති පසුකාලීන අවධීන් වාෂ්පයේ වැඩි පරිමාමිතික ප්රවාහ අනුපාතයක් ඇති අතර විශාල විෂ්කම්භයකින් සාදා ඇත.

ශ්‍රේණියේ ටර්බයිනවල සියලුම අදියරයන් වායුගතිකව සංවර්ධනය කරන ලද පැතිකඩ ඇත; අධි පීඩන එන්ජිමේ පාලන අදියර සඳහා, තුණ්ඩයේ රේඩියල් පැතිකඩ සහ වැඩ කරන ජාලක සහිත මොස්කව් බලශක්ති ආයතනයේ තල භාවිතා කරන ලදී.

CVP සහ CSD බ්ලේඩ් කිරීම රේඩියල් සහ අක්ෂීය නැඹුරුව සමඟ සිදු කරනු ලබන අතර එමඟින් ප්‍රවාහ කොටසෙහි හිඩැස් අඩු කිරීමට හැකි විය.

අධි පීඩන සිලින්ඩරය මධ්‍යම පීඩන සිලින්ඩරයට සාපේක්ෂව ප්‍රති-ප්‍රවාහයක් බවට පත් කර ඇති අතර, එමඟින් HPC සහ LPC යන දෙකෙහිම ප්‍රවාහ කොටසෙහි (හෝ) සාපේක්ෂව කුඩා අක්ෂීය නිෂ්කාශන පවත්වා ගනිමින් එක් තෙරපුම් රඳවනයක් සහ දෘඪ සම්බන්ධකයක් භාවිතා කිරීමට හැකි විය. 50 MW ටර්බයින සඳහා LPC).

එක් තෙරපුම් රඳවනයක් සහිත තාපන ටර්බයින ක්‍රියාත්මක කිරීම පහසු කරනු ලැබුවේ එක් එක් රොටර් තුළ ඇති ටර්බයිනවල ඇති අක්ෂීය බලයේ ප්‍රධාන කොටස සමතුලිත කිරීම සහ ඉතිරි, විශාලත්වයෙන් සීමා වූ බලය දෙපැත්තටම ක්‍රියාත්මක වන බෙයාරිං වෙත මාරු කිරීමෙනි. තාපන ටර්බයිනවල, ඝනීභවනය වන ටර්බයින මෙන් නොව, අක්ෂීය බලවේග තීරණය වන්නේ වාෂ්ප ප්රවාහ අනුපාතය පමණක් නොව, වාෂ්ප නිස්සාරණ කුටිවල පීඩනය මගිනි. ගලා යන මාර්ගය ඔස්සේ බලවේගවල සැලකිය යුතු වෙනස්කම් පිටත වායු උෂ්ණත්වය වෙනස් වන විට තාපන නිස්සාරණ දෙකක් සහිත ටර්බයින තුළ සිදු වේ. වාෂ්ප පරිභෝජනය නොවෙනස්ව පවතින බැවින්, අක්ෂීය බලයේ මෙම වෙනස ප්‍රායෝගිකව ඩමිස් මගින් වන්දි ගෙවිය නොහැකි අතර එය තෙරපුම දරණ වෙත සම්පූර්ණයෙන්ම මාරු කරනු ලැබේ. ප්‍රත්‍යාවර්ත ටර්බයින ක්‍රියාකාරිත්වය මෙන්ම දෙබෑ කිරීම පිළිබඳ කර්මාන්තශාලාව විසින් සිදු කරන ලද අධ්‍යයනය

1. T-50-130 TMZ ටර්බයින ඒකකයේ සාමාන්‍ය ශක්ති ලක්ෂණ ටර්බයින දෙකක තාප පරීක්ෂණ පදනම මත සම්පාදනය කර ඇත (Leningradskaya CHPP-14 හි Yuzhtekhenergo සහ Ust-Kamenogorskaya හි Sibtekhenergo විසින් සිදු කරනු ලබන අතර CHPP පිළිබිඹු කරයි) කර්මාන්තශාලා සැලසුම් තාප යෝජනා ක්‍රමය (ප්‍රස්ථාරය) අනුව ක්‍රියාත්මක වන අතර පහත සඳහන් කොන්දේසි යටතේ නාමික ලෙස ගනු ලබන විශාල ප්‍රතිසංස්කරණයකට භාජනය වූ ටර්බයින ඒකකයක සාමාන්‍ය කාර්යක්ෂමතාව:

ටර්බයින නැවතුම් කපාට ඉදිරිපිට නැවුම් වාෂ්පයේ පීඩනය සහ උෂ්ණත්වය පිළිවෙලින් 130 kgf/cm2 * සහ 555 °C වේ;

* නිරපේක්ෂ පීඩනය පෙළ සහ ප්‍රස්ථාරවල දක්වා ඇත.

උපරිම අවසර ලත් නැවුම් වාෂ්ප පරිභෝජනය 265 t / h;

මාරු කළ හැකි මැදිරිය සහ අඩු පීඩන පොම්පය හරහා උපරිම අවසර ලත් වාෂ්ප ප්රවාහය පිළිවෙලින් 165 සහ 140 t / h වේ; ඇතැම් මැදිරි හරහා වාෂ්ප ප්රවාහයේ සීමාවන් අගයන් අනුරූප වේ තාක්ෂණික පිරිවිතර TU 24-2-319-71;

පිටවන වාෂ්ප පීඩනය:

a) නියත පීඩනය සහිත ඝනීභවනය කිරීමේ මාදිලියේ ලක්ෂණ සහ ජාල ජලය දෙකක සහ එක්-අදියර උණුසුම් කිරීම සඳහා තෝරාගැනීම් සමඟ වැඩ කිරීමේ ලක්ෂණ සඳහා - 0.05 kgf / cm 2 ;

b) W = 7000 m 3 / h හි K-2-3000-2 කන්ඩෙන්සරයේ තාප ලක්ෂණ අනුව සිසිලන ජලයෙහි නියත ප්රවාහ අනුපාතය සහ උෂ්ණත්වයේ ඝනීභවනය කිරීමේ මාදිලිය සංලක්ෂිත කිරීමට සහ t 1 = 20 ° C - (ප්රස්ථාරය);

ඇ) ජාල ජලය තුන් අදියර උණුසුම් සමග වාෂ්ප නිස්සාරණය සමග මෙහෙයුම් ආකාරය සඳහා - කාලසටහනට අනුව;

ඉහළ සහ අඩු පීඩන ප්රතිජනන පද්ධතිය සම්පූර්ණයෙන්ම සක්රිය කර ඇත; III හෝ II තේරීම් වලින් වාෂ්ප deaerator 6 kgf/cm2 වෙත සපයනු ලැබේ (කුටියේ වාෂ්ප පීඩනය අඩු වන විටIII තේරීම 7 kgf/cm 2 දක්වා වාෂ්ප deerator වෙත සපයනු ලැබේ II තේරීම);

පෝෂක ජල ප්රවාහ අනුපාතය නැවුම් වාෂ්ප ප්රවාහ අනුපාතයට සමාන වේ;

පෝෂක ජලයෙහි උෂ්ණත්වය සහ හීටර් පිටුපස ඇති ප්‍රධාන ටර්බයින ඝනීභවනය ප්‍රස්ථාරවල දැක්වෙන පරායත්තතාවලට අනුරූප වේ සහ ;

පෝෂක පොම්පයේ පෝෂක ජලයේ එන්තැල්පිය වැඩි වීම 7 kcal/kg වේ;

විදුලි උත්පාදක යන්ත්රයේ කාර්යක්ෂමතාවය Elektrosila බලාගාරයේ වගකීම් දත්ත වලට අනුරූප වේ;

ඉහළ තාපන තේරීමේ පීඩන පාලන පරාසය 0.6 - 2.5 kgf / cm 2, සහ පහළ - 0.5 - 2.0 kgf / cm 2;

තාපන බලාගාරයේ ජාල ජලය උණුසුම් කිරීම 47 ° C වේ.

මෙම ශක්ති ලක්ෂණයට යටින් පවතින පරීක්ෂණ දත්ත "ජලය සහ ජල වාෂ්පවල තාප භෞතික ගුණාංග පිළිබඳ වගු" (ප්‍රමිති ප්‍රකාශන ආයතනය, 1969) භාවිතා කර සකස් කරන ලදී.

අධි පීඩන හීටරවල තාපන වාෂ්පයෙන් ඝනීභවනය HPH අංක 5 තුළට කැස්කැඩේ දී කාන්දු වන අතර, එයින් 6 kgf / cm2 deaerator වෙත පෝෂණය වේ. කුටියේ වාෂ්ප පීඩනයේදී III 9 kgf/cm 2 ට අඩු නිස්සාරණය, HPH අංක 5 සිට තාපන වාෂ්ප ඝනීභවනය HPH 4 වෙත යවනු ලැබේ. මෙම අවස්ථාවෙහිදී, කුටියේ වාෂ්ප පීඩනය නම් II 9 kgf/cm 2 ට වැඩි නිස්සාරණය, HPH අංක 6 සිට තාපන වාෂ්ප ඝනීභවනය deaerator 6 kgf/cm 2 වෙත යවනු ලැබේ.

අඩු පීඩන හීටරවල තාපන වාෂ්පයේ ඝනීභවනය HDPE අංක 2 තුළට කඳුරැල්ලකින් බැස යන අතර, එයින් එය HDPE අංක 2 පිටුපස ප්‍රධාන ඝනීභවනය රේඛාවට කාණු පොම්ප මගින් සපයනු ලැබේ. HDPE වෙතින් තාපන වාෂ්ප ඝනීභවනය අංක 1 සිසිලනකාරකය තුලට ගලා යයි.

ඉහළ සහ පහළ තාපන ජල තාපක පිළිවෙලින් සම්බන්ධ වේ VI සහ VII ටර්බයින තේරීම්. ඉහළ තාපන ජල තාපකයේ තාපන වාෂ්පයේ ඝනීභවනය HDPE අංක 2 පිටුපස ඇති ප්රධාන ඝනීභවනය වන රේඛාවට සපයනු ලැබේ, සහ පහළ - HDPE අංකය පිටුපස ප්රධාන ඝනීභවනය වෙතට සපයනු ලැබේ.මම.

2. ටර්බයින ඒකකය, ටර්බයිනය සමඟ පහත උපකරණ ඇතුළත් වේ:

හයිඩ්රජන් සිසිලනය සහිත Elektrosila බලාගාරයෙන් Generator වර්ගය TV-60-2;

අඩු පීඩන හීටර් හතරක්: HDPE අංක 1 සහ HDPE අංක 2, PN-100-16-9 වර්ගය, HDPE අංක 3 සහ HDPE අංක 4, PN-130-16-9 වර්ගය;

අධි පීඩන හීටර් තුනක්: PVD අංක 5 වර්ගයේ PV-350-230-21M, PVD අංක 6 වර්ගයේ PV-350-230-36M, PVD අංක 7 වර්ගයේ PV-350-230-50M;

මතුපිට ද්වි-මාර්ග ධාරිත්රකය K2-3000-2;

ප්‍රධාන තුන්-අදියර ඉජෙක්ටර් දෙකක් EP-3-600-4A සහ එක් ආරම්භක එකක් (එක් ප්‍රධාන ඉෙජක්ටරයක් ​​නිරන්තරයෙන් ක්‍රියාත්මක වේ);

ජාල ජල තාපක දෙකක් (ඉහළ සහ පහළ) PSS-1300-3-8-1;

ඝනීභවන පොම්ප දෙකක් 8KsD-6´ 100 kW බලයක් සහිත විදුලි මෝටර මගින් ධාවනය වන 3 (එක් පොම්පයක් නිරන්තරයෙන් ක්රියාත්මක වේ, අනෙක රක්ෂිතය);

ජාල ජල තාපකවල ඝනීභවන පොම්ප තුනක් 8KsD-5´ 3 ක් එක් එක් kW 100 ක බලයක් සහිත විදුලි මෝටර මගින් ධාවනය වේ (පොම්ප දෙකක් ක්‍රියාත්මක වේ, එකක් රක්ෂිතයේ ඇත).

3. පීඩන නියාමකය ක්‍රියා විරහිත කර ඇති ඝනීභවනය කිරීමේ ක්‍රමයේදී, උත්පාදක පර්යන්තවල බලය මත පදනම්ව සම්පූර්ණ දළ තාප පරිභෝජනය සහ නැවුම් වාෂ්ප පරිභෝජනය පහත සමීකරණ මගින් විශ්ලේෂණාත්මකව ප්‍රකාශ වේ:

කන්ඩෙන්සර් P 2 = 0.05 kgf/cm 2 (ප්‍රස්ථාරය, b) හි නියත වාෂ්ප පීඩනයකදී

Q o = 10.3 + 1.985N t + 0.195 (N t - 45.44) Gcal / h;

D o = 10.8 + 3.368 N t + 0.715 (N t - 45.44) t / h; (2)

හිදී නියත ප්රවාහය (ඩබ්ලිව් = 7000 m 3 / h) සහ උෂ්ණත්වය ( t 1 ට = 20 °C) සිසිලන ජලය (ප්‍රස්ථාරය, ඒ):

Q o = 10.0 + 1.987 N t + 0.376 (N t - 45.3) Gcal / h; (3)

D o = 8.0 + 3.439 N t + 0.827 (N t - 45.3) t/h. (4)

මෙහෙයුම් තත්ව යටතේ නිශ්චිතව දක්වා ඇති බලය සඳහා තාපය සහ නැවුම් වාෂ්ප පරිභෝජනය තීරණය කරනු ලබන්නේ අවශ්ය නිවැරදි කිරීම් (ප්රස්තාර , , ) පසුව හඳුන්වාදීමත් සමග ඉහත පරායත්තතා වලින්ය. මෙම සංශෝධන නාමික (ලාක්ෂණික තත්වයන්ගෙන්) මෙහෙයුම් කොන්දේසි වල අපගමනය සැලකිල්ලට ගනී.

නිවැරදි කිරීමේ වක්‍ර පද්ධතිය ප්‍රායෝගිකව නාමික අයගෙන් ටර්බයින ඒකකයේ මෙහෙයුම් කොන්දේසි වල ඇති විය හැකි අපගමනවල සම්පූර්ණ පරාසය ආවරණය කරයි. බලාගාර තත්ව යටතේ ටර්බයින ඒකකයක ක්‍රියාකාරිත්වය විශ්ලේෂණය කිරීමට මෙය හැකි වේ.

උත්පාදක පර්යන්තවල නියත බලය පවත්වා ගැනීමේ කොන්දේසිය සඳහා නිවැරදි කිරීම් ගණනය කරනු ලැබේ. Turbogenerator හි නාමික මෙහෙයුම් කොන්දේසි වලින් බැහැරවීම් දෙකක් හෝ වැඩි ගණනක් තිබේ නම්, නිවැරදි කිරීම් වීජීය වශයෙන් සාරාංශ කර ඇත.

4. දිස්ත්රික් උණුසුම් නිස්සාරණය සහිත මාදිලියේදී, ටර්බයින් ඒකකය ජාල ජලය එක්-, දෙක- සහ තුන්-අදියර උණුසුම් කිරීම සමඟ ක්රියා කළ හැකිය. අනුරූප සාමාන්‍ය මාදිලියේ රූප සටහන් ප්‍රස්ථාර (a - d), , (a - j), A සහ ​​.

රූප සටහන් මගින් ඒවායේ ඉදිකිරීම් සඳහා කොන්දේසි සහ භාවිතයේ නීති දක්වයි.

සාමාන්‍ය ප්‍රකාර රූප සටහන් මඟින් පිළිගත් මූලික කොන්දේසි සඳහා සෘජුව තීරණය කිරීමට ඔබට ඉඩ සලසයි (N t, Q t , Р t) ටර්බයිනය වෙත වාෂ්ප ප්රවාහය.

ප්‍රස්ථාර මත (a - d) සහ T-34 (a - j) යැපීම ප්රකාශ කරන මාදිලි රූප සටහන් පෙන්වයි D o = f (N t, Q t ) නියාමනය කරන ලද නිස්සාරණයන්හි ඇතැම් පීඩන අගයන්හිදී.

යැපීම ප්‍රකාශ කරමින් ජාල ජලය එක් සහ අදියර දෙකක උණුසුම සඳහා මාදිලියේ රූප සටහන් බව සටහන් කළ යුතුය. D o = f (N t, Q t , R t) (ප්‍රස්ථාර සහ A), ඒවායේ ඉදිකිරීම් වලදී කරන ලද ඇතැම් උපකල්පන හේතුවෙන් අඩු නිරවද්‍ය වේ. මෙම මාදිලියේ රූප සටහන් ආසන්න ගණනය කිරීම් සඳහා භාවිතා කිරීම සඳහා නිර්දේශ කළ හැක. ඒවා භාවිතා කරන විට, රූප සටහන් මගින් හැකි සියලුම මාතයන් නිර්වචනය කරන මායිම් පැහැදිලිව නොපෙන්වන බව මතක තබා ගත යුතුය (ටර්බයින ප්‍රවාහ මාර්ගයේ අනුරූප කොටස් හරහා උපරිම වාෂ්ප ප්‍රවාහ අනුපාත සහ ඉහළ සහ පහළ නිස්සාරණයන්හි උපරිම පීඩනය අනුව. )

තවදුරටත් නිශ්චිත අර්ථ දැක්වීමදී ඇති තාප සහ විදුලි බරක් සහ පාලිත අලෙවිසැලක වාෂ්ප පීඩනය සඳහා ටර්බයිනය වෙත වාෂ්ප ගලා යාමේ අගයන් මෙන්ම අවසර ලත් මෙහෙයුම් මාතයන් කලාපය තීරණය කිරීම, ප්‍රස්ථාරවල ඉදිරිපත් කර ඇති මාදිලි රූප සටහන් භාවිතා කළ යුතුය.(a - d) සහ (a - j).

අනුරූප මෙහෙයුම් මාතයන් සඳහා විදුලිය නිෂ්පාදනය සඳහා නිශ්චිත තාප පරිභෝජනය ප්රස්ථාර වලින් කෙලින්ම තීරණය කළ යුතුය(දැන්වීම) - ජාල ජලය තනි අදියර උණුසුම් කිරීම සඳහා සහ (a - j)- ජාල ජලයේ අදියර දෙකක උණුසුම සඳහා.

මෙම ප්‍රස්ථාර ටර්බයින ප්‍රවාහ කොටසේ සහ තාපන බලාගාරයේ ලක්ෂණ භාවිතා කරමින් විශේෂ ගණනය කිරීම් වල ප්‍රති results ල මත පදනම්ව ඉදිකර ඇති අතර පාලන තන්ත්‍ර රූප සටහන් තැනීමේදී දිස්වන සාවද්‍යතාවයන් අඩංගු නොවේ. මාදිලි රූප සටහන් භාවිතා කරමින් විදුලි උත්පාදනය සඳහා නිශ්චිත තාප පරිභෝජනය ගණනය කිරීම අඩු නිවැරදි ප්රතිඵලය ලබා දෙයි.

විදුලිය නිෂ්පාදනය සඳහා නිශ්චිත තාප පරිභෝජනය තීරණය කිරීම සඳහා මෙන්ම, ප්රස්තාර භාවිතා කරමින් ටර්බයිනයකට වාෂ්ප පරිභෝජනය(a - d) සහ (a - j) ප්‍රස්ථාර සෘජුව සපයා නොමැති පාලිත නිස්සාරණයන්හි පීඩනයකදී, අන්තර් ක්‍රමය භාවිතා කළ යුතුය.

ජාල ජලයේ තුන්-අදියර උණුසුම සහිත මෙහෙයුම් මාදිලිය සඳහා, විදුලිය නිෂ්පාදනය සඳහා නිශ්චිත තාප පරිභෝජනය කාලසටහනට අනුව තීරණය කළ යුතුය, එය පහත සම්බන්ධතාවයට අනුව ගණනය කෙරේ:

q ටී = 860 (1 + ) + kcal/(kW× h), (5)

එහිදී Q pr - "උපදෙස් සහ" අනුව 0.61 Gcal/h ට සමාන වන මෙගාවොට් 50 ටර්බයින සඳහා නිරන්තර අනෙකුත් තාප අලාභයන් ක්රමවේදය උපදෙස්තාප බලාගාරවල නිශ්චිත ඉන්ධන පරිභෝජනය සම්මත කිරීම මත" (BTI ORGRES, 1966).

නිවැරදි කිරීම් වල සලකුනු, පාලන තන්ත්‍රය රූප සටහන ඉදිකිරීමේ කොන්දේසි වලින් ක්‍රියාකාරී ඒවාට මාරුවීමට අනුරූප වේ.

නාමික අයගෙන් ටර්බයින ඒකකයේ මෙහෙයුම් කොන්දේසි වල අපගමනය දෙකක් හෝ වැඩි ගණනක් තිබේ නම්, නිවැරදි කිරීම් වීජීය වශයෙන් සාරාංශ කර ඇත.

නැවුම් වාෂ්ප පරාමිතීන් සහ ආපසු ජල උෂ්ණත්වය සඳහා බලය සඳහා නිවැරදි කිරීම් කර්මාන්තශාලා ගණනය කිරීමේ දත්ත වලට අනුරූප වේ.

පාරිභෝගිකයාට සපයනු ලබන නියත තාප ප්‍රමාණයක් පවත්වා ගැනීම සඳහා ( Q t = const ) නැවුම් වාෂ්පයේ පරාමිතීන් වෙනස් කිරීමේදී, පාලිත නිස්සාරණයේ වාෂ්ප එන්තැල්පියෙහි වෙනසක් හේතුවෙන් නිස්සාරණයට වාෂ්ප ප්‍රවාහයේ වෙනස්වීම සැලකිල්ලට ගනිමින් බලයට අතිරේක නිවැරදි කිරීමක් සිදු කිරීම අවශ්‍ය වේ. මෙම සංශෝධනය පහත පරායත්තතා මගින් තීරණය වේ:

විදුලි කාලසටහනකට අනුව වැඩ කරන විට සහ ටර්බයිනයට නියත වාෂ්ප ප්රවාහයක්:

D = -0.1 Q t (P o - ) kW; (6)

D = +0.1 Q t (t o - ) kW; (7)

තාප කාලසටහනට අනුව වැඩ කරන විට:

D = +0.343 Q t (P o - ) kW; (8)

D = -0.357 Q t (t o - ) kW; (9) T-37.

ජාල ජල තාපකවල තාප භාවිතය නිර්ණය කිරීමේදී, තාපන වාෂ්ප ඝනීභවනයේ උප සිසිලනය 20 ° C ලෙස උපකල්පනය කෙරේ.

ගොඩනඟන ලද කදම්බය (ජාල ජලය තුන්-අදියර උණුසුම් කිරීම සඳහා) විසින් වටහා ගන්නා ලද තාප ප්රමාණය තීරණය කිරීමේදී, උෂ්ණත්ව පීඩනය 6 ° C ලෙස උපකල්පනය කෙරේ.

නියාමනය කරන ලද නිස්සාරණයන්ගෙන් තාපය මුදා හැරීම හේතුවෙන් තාපන චක්රයේ වර්ධනය වන විද්යුත් බලය ප්රකාශයෙන් තීරණය වේ

N tf = W tf × Q t MW, (12)

එහිදී W tf - ටර්බයින් ඒකකයේ සුදුසු මෙහෙයුම් මාතයන් යටතේ තාපන චක්රය සඳහා නිශ්චිත විදුලි නිෂ්පාදනය කාලසටහනට අනුව තීරණය වේ.

ඝනීභවනය චක්රය මගින් වර්ධනය කරන ලද විද්යුත් බලය වෙනස ලෙස තීරණය වේ

N kn = N t - N tf MW. (13)

5. නිර්ණය කිරීමේ ක්රමය නිශ්චිත පරිභෝජනයනිශ්චිත කොන්දේසි නාමික තත්වයන්ගෙන් බැහැර වන විට ටර්බයින ඒකකයේ විවිධ මෙහෙයුම් මාතයන් සඳහා විදුලි උත්පාදනය සඳහා තාපය පහත උදාහරණ මගින් පැහැදිලි කෙරේ.

උදාහරණ 1. පීඩන නියාමකය අක්රිය කර ඇති ඝනීභවනය කිරීමේ මාදිලිය.

ලබා දී ඇත: එන් ටී = 40 MW, P o = 125 kgf/cm 2,දක්වා = 550 °C, P 2 = 0.06 kgf/cm 2; තාප රූප සටහන - ගණනය කර ඇත.

දී ඇති කොන්දේසි යටතේ නැවුම් වාෂ්ප පරිභෝජනය සහ දළ නිශ්චිත තාප පරිභෝජනය තීරණය කිරීම අවශ්ය වේ ( N t = 40 MW).

උදාහරණ 2. ජාල ජලයෙහි ද්වි- සහ එක්-අදියර උණුසුම් කිරීම සඳහා පාලිත වාෂ්ප නිස්සාරණය සහිත මෙහෙයුම් ආකාරය.

A. තාප කාලසටහනට අනුව මෙහෙයුම් ආකාරය

ලබා දී ඇත: Q t = 60 Gcal / h; R TV = 1.0 kgf/cm 2; P o = 125 kgf/cm 2; t o = 545 ° C; t 2 = 55 ° C; ජාල ජලය උණුසුම් කිරීම - අදියර දෙකකින්; තාප රූප සටහන - ගණනය කරන ලද; අනෙකුත් කොන්දේසි නාමික වේ.

දී ඇති කොන්දේසි යටතේ උත්පාදක පර්යන්තවල බලය, නැවුම් වාෂ්ප පරිභෝජනය සහ දළ නිශ්චිත තාප පරිභෝජනය තීරණය කිරීම අවශ්ය වේ ( Q t = 60 Gcal / h).

වගුවේ ගණනය කිරීමේ අනුපිළිවෙල ලබා දී ඇත.

ජාල ජලයෙහි තනි අදියර උණුසුම් කිරීම සඳහා මෙහෙයුම් ආකාරය සමාන ආකාරයකින් ගණනය කෙරේ.

රුසියානු සමූහාණ්ඩුව ආර්.ඩී

ටර්බයින කන්ඩෙන්සර් T-50-130 TMZ, PT-60-130/13 සහ PT-80/100-130/13 LMZ වල සම්මත ලක්ෂණ

සම්පාදනය කරන විට " නියාමන ලක්ෂණ"පහත සඳහන් මූලික තනතුරු සම්මත කර ඇත:

කන්ඩෙන්සර් වෙත වාෂ්ප ගලා යාම ( වාෂ්ප භාරයධාරිත්රකය), t / h;

සිසිලනකාරකයේ සම්මත වාෂ්ප පීඩනය, kgf / cm *;

සිසිලනකාරකයේ සැබෑ වාෂ්ප පීඩනය, kgf / cm;

කන්ඩෙන්සර් ඇතුල්වීමේ දී සිසිලන ජල උෂ්ණත්වය, ° C;

කන්ඩෙන්සර් පිටවන ස්ථානයේ සිසිලන ජල උෂ්ණත්වය, ° C;

සිසිලනකාරකයේ වාෂ්ප පීඩනයට අනුරූප වන සංතෘප්ත උෂ්ණත්වය, ° C;

සිසිලනකාරකයේ හයිඩ්‍රොලික් ප්‍රතිරෝධය (කන්ඩෙන්සරයේ සිසිලන ජලයේ පීඩන පහත වැටීම), mm ජල තීරුව;

සිසිලනකාරකයේ සම්මත උෂ්ණත්ව පීඩනය, ° C;

සිසිලනකාරකයේ සැබෑ උෂ්ණත්ව වෙනස, ° C;

සිසිලනකාරකයේ සිසිලන ජලය රත් කිරීම, ° C;

සිසිලන ජලය සිසිලනකාරකයේ නාමික සැලසුම් ප්රවාහ අනුපාතය, m / h;

සිසිලන ජලය සිසිලනකාරකයට ගලා යයි, m / h;

සම්පූර්ණ කන්ඩෙන්සර් සිසිලන පෘෂ්ඨය, m;

ජලයෙන් විසන්ධි වූ බිල්ට් කන්ඩෙන්සර් බැංකුව සමඟ සිසිලනකාරකයේ සිසිලන පෘෂ්ඨය, එම්.

නියාමන ලක්ෂණ වලට පහත ප්‍රධාන පරායත්තතා ඇතුළත් වේ:

1) සිසිලනකාරකයේ (°C) වාෂ්ප ප්‍රවාහයේ සිට සිසිලනකාරකයේ උෂ්ණත්ව වෙනස (කන්ඩෙන්සරයේ වාෂ්ප භාරය) සහ සිසිලන ජලයේ නාමික ප්‍රවාහයේදී සිසිලන ජලයේ ආරම්භක උෂ්ණත්වය:

2) සිසිලනකාරකයේ වාෂ්ප පීඩනය (kgf/cm) සිට සිසිලනකාරකය තුළට වාෂ්ප ගලා යාම සහ නාමික සිසිලන ජල ප්‍රවාහයේදී සිසිලන ජලයේ ආරම්භක උෂ්ණත්වය:

3) සිසිලනකාරකයට වාෂ්ප ප්‍රවාහයේ සිට සිසිලනකාරකයේ (°C) උෂ්ණත්ව වෙනස සහ 0.6-0.7 නාමික සිසිලන ජල ප්‍රවාහ අනුපාතයකින් සිසිලන ජලයේ ආරම්භක උෂ්ණත්වය:

4) සිසිලනකාරකයේ වාෂ්ප පීඩනය (kgf/cm) වාෂ්පයෙන් සිසිලනකාරකය තුළට ගලා යන අතර සිසිලන ජලයෙහි ආරම්භක උෂ්ණත්වය 0.6-0.7 සිසිලන ජල ප්රවාහ අනුපාතය - නාමික:

5) සිසිලනකාරකයේ (°C) වාෂ්ප ප්‍රවාහයේ සිට සිසිලනකාරකයේ උෂ්ණත්ව වෙනස සහ 0.44-0.5 නාමික සිසිලන ජල ප්‍රවාහ අනුපාතයකින් සිසිලන ජලයේ ආරම්භක උෂ්ණත්වය;

6) සිසිලනකාරකයේ වාෂ්ප පීඩනය (kgf/cm) වාෂ්පයෙන් සිසිලනකාරකය තුළට ගලා යන අතර සිසිලන ජලයෙහි ආරම්භක උෂ්ණත්වය 0.44-0.5 නාමික සිසිලන ජල ප්‍රවාහ අනුපාතයකින්:

7) සිසිලනකාරකයේ ක්‍රියාකාරී පිරිසිදු සිසිලන මතුපිටක් සහිත සිසිලන ජලයේ ප්‍රවාහ අනුපාතයෙන් සිසිලනකාරකයේ හයිඩ්‍රොලික් ප්‍රතිරෝධය (කන්ඩෙන්සරයේ සිසිලන ජලයේ පීඩන පහත වැටීම);

8) පිටාර වාෂ්ප පීඩනය අපගමනය සඳහා ටර්බයින බලය සඳහා නිවැරදි කිරීම්.

ටර්බයින T-50-130 TMZ සහ PT-80/100-130/13 LMZ කන්ඩෙන්සර් වලින් සමන්විත වන අතර, සිසිලන පෘෂ්ඨයෙන් 15% ක් පමණ වේශ නිරූපණය කිරීමට හෝ ජාල ජලය නැවත ලබා දීමට භාවිතා කළ හැකිය (බිල්ට් මිටි) . සංසරණ ජලය සමග ඉදි කර ඇති මිටි සිසිල් කිරීමට හැකි ය. එබැවින්, T-50-130 TMZ සහ PT-80/100-130/13 LMZ වර්ගවල ටර්බයින සඳහා "නියාමන ලක්ෂණ" තුළ, 1-6 ඡේදවලට අනුව යැපීම් විසන්ධි වූ බිල්ට් මිටි සහිත කන්ඩෙන්සර් සඳහා ද ලබා දී ඇත. 0.6-0.7 සහ 0.44-0.5 සිසිලන ජල ප්‍රවාහ අනුපාත වලදී (ආසන්න වශයෙන් 15% ක කන්ඩෙන්සර් අඩු කරන ලද සිසිලන පෘෂ්ඨයක් සහිතව).

PT-80/100-130/13 LMZ ටර්බයිනය සඳහා, 0.78 නාමික සිසිලන ජල ප්‍රවාහ අනුපාතයකින් නිවා දැමූ බිල්ට් කදම්බය සහිත කන්ඩෙන්සර් වල ලක්ෂණ ද ලබා දී ඇත.

3. ඝනීභවනය කිරීමේ ඒකකයේ ක්රියාකාරිත්වයේ මෙහෙයුම් පාලනය සහ සිසිලනකාරකයේ තත්ත්වය

ඝනීභවනය වන ඒකකයක ක්රියාකාරිත්වය තක්සේරු කිරීම සඳහා ප්රධාන නිර්ණායක වන්නේ, කන්ඩෙන්සර් ලබා දී ඇති වාෂ්ප භාරයේ දී උපකරණවල තත්ත්වය සංලක්ෂිත කිරීම, මෙම කොන්දේසි සපුරාලන සිසිලනකාරකයේ වාෂ්ප පීඩනය සහ සිසිලනකාරකයේ උෂ්ණත්ව පීඩනයයි.

ඝනීභවන ඒකකයේ ක්‍රියාකාරිත්වය සහ සිසිලනකාරකයේ තත්වය පිළිබඳ මෙහෙයුම් පාලනය සිදු කරනු ලබන්නේ මෙහෙයුම් තත්වයන් යටතේ මනින ලද කන්ඩෙන්සරයේ සැබෑ වාෂ්ප පීඩනය එකම කොන්දේසි සඳහා තීරණය කරන ලද කන්ඩෙන්සරයේ සම්මත වාෂ්ප පීඩනය සමඟ සංසන්දනය කිරීමෙනි (එකම වාෂ්ප බර සිසිලන ජලයේ සිසිලනකාරකය, ප්රවාහ අනුපාතය සහ උෂ්ණත්වය), මෙන්ම සැබෑ උෂ්ණත්ව කන්ඩෙන්සර් පීඩනය සම්මතය සමඟ සංසන්දනය කිරීමෙන්.

මිනුම් දත්තවල සංසන්දනාත්මක විශ්ලේෂණයක් සහ ස්ථාපනයේ සම්මත කාර්ය සාධන දර්ශක මගින් ඝනීභවනය කිරීමේ ඒකකයේ ක්රියාකාරිත්වයේ වෙනස්කම් හඳුනා ගැනීමට සහ ඒවායේ ඇති විය හැකි හේතු තහවුරු කිරීමට හැකි වේ.

පාලිත වාෂ්ප නිස්සාරණය සහිත ටර්බයිනවල ලක්ෂණයක් වන්නේ ඒවායේ දිගුකාලීන ක්‍රියාකාරිත්වයයි, අඩු වාෂ්ප සිසිලනකාරකයට ගලා යයි. උනුසුම් නිස්සාරණය සහිත මාදිලියේදී, සිසිලනකාරකයේ උෂ්ණත්ව පීඩනය නිරීක්ෂණය කිරීම, කන්ඩෙන්සර් දූෂණය වීමේ මට්ටම පිළිබඳ විශ්වසනීය පිළිතුරක් ලබා නොදේ. එබැවින්, ඝනීභවනය තුළට වාෂ්ප ප්රවාහය අවම වශයෙන් 50% ක් වන විට සහ ඝනීභවනය ප්රතිචක්රීකරණය අක්රිය කරන විට ඝනීභවනය වන ඒකකයේ ක්රියාකාරිත්වය නිරීක්ෂණය කිරීම යෝග්ය වේ; මෙය සිසිලනකාරකයේ වාෂ්ප පීඩනය සහ උෂ්ණත්ව වෙනස තීරණය කිරීමේ නිරවද්‍යතාවය වැඩි කරයි.

මෙම මූලික ප්‍රමාණවලට අමතරව, ඝනීභවනය වන ඒකකයක ක්‍රියාකාරිත්වය පිළිබඳ මෙහෙයුම් අධීක්ෂණය සහ විශ්ලේෂණය සඳහා, පිටාර වාෂ්ප පීඩනය සහ උෂ්ණත්ව පීඩනය රඳා පවතින වෙනත් පරාමිතීන් ගණනාවක් විශ්වාසදායක ලෙස තීරණය කිරීම අවශ්‍ය වේ, එනම්: එන උෂ්ණත්වය සහ පිටතට යන ජලය, සිසිලනකාරකයේ වාෂ්ප භාරය, සිසිලන ජලයේ ප්රවාහ අනුපාතය සහ යනාදිය.

ඇතුළත ක්රියාත්මක වන වායු ඉවත් කිරීමේ උපකරණවල වායු චූෂණ බලපෑම කාර්ය සාධන ලක්ෂණ, සහ නොසැලකිය යුතු අතර, වායු ඝණත්වය පිරිහීම සහ වායු චූෂණ වැඩි වීම, ejectors හි මෙහෙයුම් ධාරිතාව ඉක්මවා, ඝනීභවනය කිරීමේ ඒකකයේ ක්රියාකාරිත්වය කෙරෙහි සැලකිය යුතු බලපෑමක් ඇති කරයි.

එබැවින්, ටර්බයින ඒකකවල රික්ත පද්ධතියේ වායු ඝනත්වය නිරීක්ෂණය කිරීම සහ PTE ප්රමිති මට්ටමින් වායු චූෂණ පවත්වා ගැනීම ඝනීභවනය කිරීමේ ඒකක ක්රියාත්මක කිරීමේ ප්රධාන කාර්යයකි.

යෝජිත සම්මත ලක්ෂණ PTE ප්‍රමිතීන්ට වඩා වැඩි නොවන වායු චූෂණ අගයන් මත පදනම් වේ.

ධාරිත්‍රකයේ තත්ත්වය පිළිබඳ මෙහෙයුම් නිරීක්ෂණයේදී මැනිය යුතු ප්‍රධාන පරාමිතීන් සහ ප්‍රධාන පාලිත ප්‍රමාණ තීරණය කිරීම සඳහා මිනුම් සහ ක්‍රම සංවිධානය කිරීම සඳහා නිර්දේශ කිහිපයක් පහත දැක්වේ.

3.1 පිටවන වාෂ්ප පීඩනය

මෙහෙයුම් තත්වයන් යටතේ කන්ඩෙන්සර් පිටාර වාෂ්ප පීඩනය පිළිබඳ නියෝජිත දත්ත ලබා ගැනීම සඳහා, එක් එක් කන්ඩෙන්සර් වර්ගය සඳහා සම්මත පිරිවිතරවල දක්වා ඇති ලක්ෂ්යවල මිනුම් සිදු කළ යුතුය.

පිටාර වාෂ්ප පීඩනය අවම වශයෙන් 1 mmHg නිරවද්‍යතාවයකින් දියර රසදිය උපකරණ මගින් මැනිය යුතුය. (තනි වීදුරු කෝප්ප රික්ත මිනුම්, barovacuum නල).

සිසිලනකාරකයේ පීඩනය නිර්ණය කිරීමේදී, උපකරණ කියවීම් සඳහා සුදුසු නිවැරදි කිරීම් හඳුන්වා දීම අවශ්ය වේ: රසදිය තීරුවේ උෂ්ණත්වය සඳහා, පරිමාණය සඳහා, කේශනාලිකා සඳහා (තනි වීදුරු උපකරණ සඳහා).

රික්තය මැනීමේදී සිසිලනකාරකයේ පීඩනය (kgf/cm) සූත්‍රය මගින් තීරණය වේ.

බැරෝමිතික පීඩනය (ගැලපෙන පරිදි), mm Hg කොහෙද;

රික්තකය නිර්ණය කරනු ලබන්නේ රික්ත මාපකය (නිවැරදි කිරීම් සහිත), mm Hg.

බැරෝවාකුම් නලයකින් මනින විට සිසිලනකාරකයේ පීඩනය (kgf/cm) තීරණය වන්නේ

උපකරණය මගින් තීරණය කරනු ලබන කන්ඩෙන්සර් හි පීඩනය කොතැනද, mm Hg.

උපකරණයේ ගමන් බලපත්‍රයට අනුව අවශ්‍ය සියලුම නිවැරදි කිරීම් හඳුන්වාදීමත් සමඟ රසදිය පරීක්ෂකගේ බැරෝමීටරයකින් බැරෝමිතික පීඩනය මැනිය යුතුය. වස්තූන්ගේ උසෙහි වෙනස සැලකිල්ලට ගනිමින් ආසන්නතම කාලගුණ මධ්යස්ථානයෙන් දත්ත භාවිතා කිරීමටද හැකිය.

පිටාර වාෂ්ප පීඩනය මැනීමේදී, ආවේග රේඛා තැබීම සහ උපකරණ ස්ථාපනය කිරීම අනුකූලව සිදු කළ යුතුය. පහත සඳහන් නීතිරික්තය යටතේ උපාංග ස්ථාපනය කිරීම:

• ආවේග නලවල අභ්යන්තර විෂ්කම්භය අවම වශයෙන් 10-12 mm විය යුතුය;
• ආවේග රේඛා අවම වශයෙන් 1:10 ක ධාරිත්‍රකය දෙසට සම්පූර්ණ බෑවුමක් තිබිය යුතුය;
• ජලය සමඟ පීඩන පරීක්ෂාව මගින් ආවේග රේඛාවල තද බව පරීක්ෂා කළ යුතුය;
• මුද්රා සහ නූල් සම්බන්ධතා සහිත අගුලු දැමීමේ උපාංග භාවිතා කිරීම තහනම්ය;
• මිනුම් උපකරණ ඝන බිත්ති සහිත රික්ත රබර් භාවිතයෙන් ආවේග රේඛාවලට සම්බන්ධ කළ යුතුය.

3.2 උෂ්ණත්ව වෙනස

උෂ්ණත්ව වෙනස (°C) නිර්වචනය කරනු ලබන්නේ පිටාර වාෂ්පයේ සංතෘප්ත උෂ්ණත්වය සහ කන්ඩෙන්සර් පිටවන ස්ථානයේ සිසිලන ජලයේ උෂ්ණත්වය අතර වෙනස ලෙසිනි.

මෙම අවස්ථාවේ දී, සංතෘප්ත උෂ්ණත්වය තීරණය වන්නේ සිසිලනකාරකයේ පිටාර වාෂ්පයේ මනින ලද පීඩනයෙනි.

තාප ටර්බයිනවල ඝනීභවනය වන ඒකකවල ක්රියාකාරිත්වය අධීක්ෂණය කිරීම, නිෂ්පාදන සහ තාපන නිස්සාරණයන්හි පීඩන නියාමකය අක්රිය කර ඇති ටර්බයිනයේ ඝනීභවනය කිරීමේ මාදිලියේ සිදු කළ යුතුය.

වාෂ්ප භාරය (කන්ඩෙන්සර් තුළට වාෂ්ප ගලා යාම) තීරණය කරනු ලබන්නේ එක් නිස්සාරණයක කුටියේ පීඩනයෙනි, එහි අගය පාලනය වේ.

ඝනීභවනය වන ආකාරයෙන් ඝනීභවනය තුළට වාෂ්ප ප්රවාහය (t/h) සමාන වේ:

ප්‍රවාහ සංගුණකය කොතැනද, එහි සංඛ්‍යාත්මක අගය එක් එක් වර්ගයේ ටර්බයින සඳහා කන්ඩෙන්සරයේ තාක්ෂණික දත්තවල දක්වා ඇත;

පාලක අදියරේ වාෂ්ප පීඩනය (නියැදීමේ කුටිය), kgf / සෙ.මී.

ටර්බයිනයේ තාපන මාදිලියේ සිසිලනකාරකයේ ක්‍රියාකාරිත්වය නිරීක්ෂණය කිරීමට අවශ්‍ය නම්, වාෂ්ප ප්‍රවාහය ආසන්න වශයෙන් තීරණය වන්නේ ටර්බයිනයේ එක් අතරමැදි අදියරකට වාෂ්ප ප්‍රවාහය සහ තාපන නිස්සාරණයට වාෂ්ප ප්‍රවාහය මත පදනම්ව ගණනය කිරීමෙනි. අඩු පීඩන පුනර්ජනනීය හීටර්.

T-50-130 TMZ ටර්බයිනය සඳහා, තාපන මාදිලියේ සිසිලනකාරකය තුළට වාෂ්ප ප්රවාහය (t/h) වේ:

• ජාල ජලයෙහි තනි-අදියර උණුසුම සමඟ

• ජාල ජලයේ අදියර දෙකක උණුසුම සමඟ

23 වන (තනි-අදියර සඳහා) සහ 21 වන (ජාල ජලයේ අදියර දෙකක උණුසුම සඳහා) අදියර, t/h හරහා පිළිවෙලින් වාෂ්ප පරිභෝජනය කොහිද සහ කොහිද;

ජාල ජල පරිභෝජනය, m / h;

; - පිළිවෙලින් තිරස් සහ සිරස් ජාල තාපකවල ජාල ජලය උණුසුම් කිරීම, ° C; අනුරූප තාපකයට පසුව සහ පෙර ජාල ජලය අතර උෂ්ණත්ව වෙනස ලෙස අර්ථ දැක්වේ.

23 වන අදියර හරහා වාෂ්ප ප්රවාහය I-15, b, ටර්බයිනය වෙත නැවුම් වාෂ්ප ප්රවාහය සහ පහළ තාපන නිස්සාරණයේ වාෂ්ප පීඩනය අනුව තීරණය කරනු ලැබේ.

21 වන අදියර හරහා වාෂ්ප ප්රවාහය I-15, a අනුව තීරණය කරනු ලැබේ, ටර්බයිනය වෙත නැවුම් වාෂ්ප ප්රවාහය සහ ඉහළ තාපන නිස්සාරණයේ වාෂ්ප පීඩනය මත පදනම්ව.

PT ටර්බයින සඳහා, තාපන මාදිලියේ සිසිලනකාරකයට වාෂ්ප ප්‍රවාහය (t/h) වේ:

• ටර්බයින PT-60-130/13 LMZ සඳහා

• ටර්බයින PT-80/100-130/13 LMZ සඳහා

CSD හි පිටවන ස්ථානයේ වාෂ්ප පරිභෝජනය කොහිද, t/h. රූපය II-9 අනුව තාපන නිස්සාරණයේ වාෂ්ප පීඩනය සහ V නිස්සාරණය (PT-60-130/13 ටර්බයින සඳහා) සහ රූපය III-17 අනුව තාපන නිස්සාරණයේ වාෂ්ප පීඩනය අනුව තීරණය වේ. සහ IV නිස්සාරණය තුළ (ටර්බයින PT-80/100-130/13 සඳහා);

ජාල තාපකවල ජල උණුසුම, ° C. හීටර් පසු සහ පෙර ජාල ජලය අතර උෂ්ණත්ව වෙනස මගින් තීරණය වේ.

පාලන පීඩනය ලෙස පිළිගත් පීඩනය 0.6 නිරවද්‍යතා පන්තියේ වසන්ත උපකරණ සමඟ මැනිය යුතුය, වරින් වර සහ ප්‍රවේශමෙන් පරීක්ෂා කරනු ලැබේ. පාලන අදියරවල පීඩනයෙහි සැබෑ අගය තීරණය කිරීම සඳහා, උපකරණ කියවීම් සඳහා සුදුසු නිවැරදි කිරීම් හඳුන්වා දීම අවශ්ය වේ (උපකරණවල ස්ථාපන උස සඳහා, ගමන් බලපත්රය අනුව නිවැරදි කිරීම, ආදිය).

කන්ඩෙන්සර් වෙත වාෂ්ප ප්‍රවාහ අනුපාතය තීරණය කිරීම සඳහා අවශ්‍ය ටර්බයිනය සහ ජාල ජලය වෙත නැවුම් වාෂ්ප ප්‍රවාහ අනුපාතය, ගණනය කරන ලද ඒවායින් මාධ්‍යයේ ක්‍රියාකාරී පරාමිතීන්හි අපගමනය සඳහා නිවැරදි කිරීම් සමඟ සම්මත ප්‍රවාහ මීටර මගින් මනිනු ලැබේ.

ජාල ජලයෙහි උෂ්ණත්වය 0.1 ° C බෙදීම් අගයක් සහිත රසදිය රසායනාගාර උෂ්ණත්වමාන මගින් මනිනු ලැබේ.

3.4 සිසිලන ජල උෂ්ණත්වය

සිසිලනකාරකයට ඇතුළු වන සිසිලන ජල උෂ්ණත්වය එක් එක් පෙට්ටියක එක් ස්ථානයක මනිනු ලැබේ. සිසිලනකාරකයෙන් පිටවන ජලයෙහි උෂ්ණත්වය අවම වශයෙන් එකකින් ලකුණු තුනක්වත් මැනිය යුතුය හරස් කඩඑක් එක් ජලාපවහන වාහකය කන්ඩෙන්සරයේ පිටවන දාරයේ සිට මීටර් 5-6 ක් දුරින් සහ සෑම ලක්ෂ්‍යකම උෂ්ණත්වමානයේ කියවීම් මත පදනම්ව සාමාන්‍යය ලෙස තීරණය කරයි.

සිසිලන ජලයෙහි උෂ්ණත්වය අවම වශයෙන් 300 mm දිගකින් යුත් තාපමිතික අත්වල ස්ථාපනය කර ඇති 0.1 ° C බෙදීම් අගයක් සහිත රසදිය රසායනාගාර උෂ්ණත්වමාන මගින් මැනිය යුතුය.

3.5 හයිඩ්රොලික් ප්රතිරෝධය

ටියුබ් ෂීට් සහ කන්ඩෙන්සර් ටියුබ් දූෂණය වීම පාලනය කිරීම සිසිලන ජලය හරහා සිසිලනකාරකයේ හයිඩ්‍රොලික් ප්‍රතිරෝධය මගින් සිදු කරනු ලබන අතර, ඒ සඳහා කන්ඩෙන්සර්වල පීඩන සහ කාණු පයිප්ප අතර පීඩන වෙනස රසදිය ද්විත්ව වීදුරු U-හැඩැති අවකලනයක් භාවිතයෙන් මනිනු ලැබේ. පීඩන මිනුම පීඩන මිනුම් ලක්ෂ්‍යවලට වඩා පහළ මට්ටමක ස්ථාපනය කර ඇත. කන්ඩෙන්සර්වල පීඩන සහ කාණු පයිප්ප වලින් ආවේග රේඛා ජලයෙන් පිරවිය යුතුය.

සිසිලනකාරකයේ හයිඩ්රොලික් ප්රතිරෝධය (මි.මී. ජල තීරුව) සූත්රය මගින් තීරණය වේ

උපාංගය මගින් මනිනු ලබන වෙනස කොහෙද (රසදිය තීරුවේ උෂ්ණත්වය සඳහා සකස් කර ඇත), mm Hg.

හයිඩ්‍රොලික් ප්‍රතිරෝධය මනින විට, සිසිලන ජලය සිසිලනකාරකය තුළට ගලා යාම ද සම්මත ලක්ෂණ අනුව හයිඩ්‍රොලික් ප්‍රතිරෝධය සමඟ සංසන්දනය කිරීමට තීරණය කරයි.

3.6 සිසිලන ජල ප්රවාහය

සිසිලනකාරකය වෙත සිසිලන ජල ප්රවාහය තීරණය කරනු ලැබේ තාප ශේෂයපීඩන සැපයුම් ජල මාර්ග මත ස්ථාපනය කර ඇති කොටස් ප්රාචීර සමඟ ධාරිත්රකය හෝ සෘජු මැනීම. සිසිලන ජල ප්රවාහය (m/h) සිසිලනකාරකයේ තාප ශේෂය මත පදනම්ව සූත්රය මගින් තීරණය කරනු ලැබේ

පිටාර වාෂ්ප සහ ඝනීභවනය, kcal/kg හි තාප අන්තර්ගතයේ වෙනස කොහේද;

සිසිලන ජලයෙහි තාප ධාරිතාව, kcal / kg·°С, 1 ට සමාන වේ;

ජල ඝනත්වය, kg/m, 1 ට සමාන වේ.

සම්මත ලක්ෂණ ඇඳීමේදී, එය ටර්බයිනයේ මෙහෙයුම් ආකාරය අනුව 535 හෝ 550 kcal/kg ලෙස ගන්නා ලදී.

3.7 රික්ත පද්ධතියේ වායු ඝනත්වය

රික්ත පද්ධතියේ වායු ඝනත්වය වාෂ්ප ජෙට් ejector හි පිටාර වායුවේ ප්රමාණයෙන් පාලනය වේ.

4. සම්මත රික්තකය හා සසඳන විට අඩු කරන ලද මෙහෙයුමකදී ටර්බයින ඒකකයක බලය අඩු කිරීම තක්සේරු කිරීම

වාෂ්ප ටර්බයිනයක කන්ඩෙන්සරයේ ඇති පීඩනය සම්මත එකේ සිට අපගමනය වීම, ටර්බයින ඒකකයට ලබා දී ඇති තාප පරිභෝජනය සඳහා, ටර්බයිනය විසින් වර්ධනය කරන ලද බලයේ අඩු වීමක් කරා යොමු කරයි.

ටර්බයින කන්ඩෙන්සරයේ නිරපේක්ෂ පීඩනය එහි සම්මත අගයට වඩා වෙනස් වන විට බලය වෙනස් වීම පර්යේෂණාත්මකව ලබාගත් නිවැරදි කිරීමේ වක්‍ර වලින් තීරණය වේ. මෙම ධාරිත්‍රක පිරිවිතරවල ඇතුළත් කර ඇති නිවැරදි කිරීමේ ප්‍රස්ථාර මඟින් බලයේ වෙනස පෙන්වයි විවිධ අර්ථඅඩු පීඩන ටර්බයිනයේ වාෂ්ප ප්රවාහ අනුපාතය. ටර්බයින් ඒකකයේ දී ඇති මාදිලියක් සඳහා, කන්ඩෙන්සරයේ පීඩනය වෙනස් වන විට බලයේ වෙනස් වීමේ අගය අනුරූප වක්‍රයෙන් තීරණය වේ.

බලයේ වෙනසෙහි මෙම අගය ටර්බයිනය සඳහා ලබා දී ඇති බරකදී ස්ථාපිත කර ඇති නිශ්චිත තාප පරිභෝජනය හෝ නිශ්චිත ඉන්ධන පරිභෝජනය අතිරික්තය තීරණය කිරීම සඳහා පදනම ලෙස සේවය කරයි.

T-50-130 TMZ, PT-60-130/13 සහ PT-80/100-130/13 LMZ ටර්බයින සඳහා, පීඩනය වැඩිවීම හේතුවෙන් ටර්බයින බලයේ ඌන නිෂ්පාදනය තීරණය කිරීම සඳහා ChND හි වාෂ්ප ප්රවාහ අනුපාතය. කන්ඩෙන්සර් ධාරිත්‍රකයේ වාෂ්ප ප්‍රවාහ අනුපාතයට සමානව ගත හැක.

I. කන්ඩෙන්සර් K2-3000-2 ටර්බයින් T-50-130 TMZ හි සාමාන්‍ය ලක්ෂණ

1. ධාරිත්රක තාක්ෂණික දත්ත

සිසිලන මතුපිට ප්රදේශය:

ඉදිකළ කදම්භයකින් තොරව
නල විෂ්කම්භය:
පිටත
අභ්යන්තරය
නල ගණන
ජල පහරවල් ගණන
නූල් ගණන
වායු ඉවත් කිරීමේ උපකරණය - වාෂ්ප ජෙට් ejectors දෙකක් EP-3-2

• ඝනීභවන ආකාරයෙන් - IV තෝරාගැනීමේ වාෂ්ප පීඩනය අනුව:

2.3 පිටාර වාෂ්ප සහ ඝනීභවනය () හි තාප අන්තර්ගතයේ වෙනස පහත පරිදි ගනු ලැබේ:

රූපය I-1. කන්ඩෙන්සර් සහ සිසිලන ජල උෂ්ණත්වය තුලට වාෂ්ප ගලායාම මත උෂ්ණත්ව පීඩනය රඳා පවතී:

7000 m/h; =3000 m

රූපය I-2. කන්ඩෙන්සර් සහ සිසිලන ජල උෂ්ණත්වය තුලට වාෂ්ප ගලායාම මත උෂ්ණත්ව පීඩනය රඳා පවතී:

5000 m/h; =3000 m

රූපය I-3. කන්ඩෙන්සර් සහ සිසිලන ජල උෂ්ණත්වය තුලට වාෂ්ප ගලායාම මත උෂ්ණත්ව පීඩනය රඳා පවතී:

3500 m/h; =3000 m

රූපය I-4. කන්ඩෙන්සර් සහ සිසිලන ජල උෂ්ණත්වයට වාෂ්ප ගලායාම මත නිරපේක්ෂ පීඩනය රඳා පවතී:

7000 m/h; =3000 m

රූපය I-5. කන්ඩෙන්සර් සහ සිසිලන ජල උෂ්ණත්වයට වාෂ්ප ගලායාම මත නිරපේක්ෂ පීඩනය රඳා පවතී:

5000 m/h; =3000 m

රූපය I-6. කන්ඩෙන්සර් සහ සිසිලන ජල උෂ්ණත්වයට වාෂ්ප ගලායාම මත නිරපේක්ෂ පීඩනය රඳා පවතී:

3500 m/h; =3000 m

රූපය I-7. කන්ඩෙන්සර් සහ සිසිලන ජල උෂ්ණත්වය තුලට වාෂ්ප ගලායාම මත උෂ්ණත්ව පීඩනය රඳා පවතී:

7000 m/h; =2555 m

රූපය I-8. කන්ඩෙන්සර් සහ සිසිලන ජල උෂ්ණත්වය තුලට වාෂ්ප ගලායාම මත උෂ්ණත්ව පීඩනය රඳා පවතී:

5000 m/h; =2555 m

රූපය I-9. කන්ඩෙන්සර් සහ සිසිලන ජල උෂ්ණත්වය තුලට වාෂ්ප ගලායාම මත උෂ්ණත්ව පීඩනය රඳා පවතී:

3500 m/h; =2555 m

රූපය I-10. කන්ඩෙන්සර් සහ සිසිලන ජල උෂ්ණත්වයට වාෂ්ප ගලායාම මත නිරපේක්ෂ පීඩනය රඳා පවතී:

7000 m/h; =2555 m

රූපය I-11. කන්ඩෙන්සර් සහ සිසිලන ජල උෂ්ණත්වයට වාෂ්ප ගලායාම මත නිරපේක්ෂ පීඩනය රඳා පවතී:

5000 m/h; =2555 m

රූපය I-12. කන්ඩෙන්සර් සහ සිසිලන ජල උෂ්ණත්වයට වාෂ්ප ගලායාම මත නිරපේක්ෂ පීඩනය රඳා පවතී:

3500 m/h; =2555 m

රූපය I-13. සිසිලන ජලය සිසිලනකාරකයට ගලා යාම මත හයිඩ්‍රොලික් ප්‍රතිරෝධයේ යැපීම:

1 - සම්පූර්ණ මතුපිටධාරිත්රකය; 2 - බිල්ට් කදම්භය අක්‍රීය කර ඇත

රූපය I-14. සිසිලනකාරකයේ වාෂ්ප පීඩනය අපගමනය කිරීම සඳහා T-50-130 TMZ ටර්බයිනයේ බලය නිවැරදි කිරීම ("T-50-130 TMZ ටර්බයින් ඒකකයේ සාමාන්‍ය ශක්ති ලක්ෂණ අනුව." M.: SPO Soyuztekhenergo, 1979)

Fig.l-15. T-50-130 TMZ ටර්බයිනය හරහා නැවුම් වාෂ්ප ප්‍රවාහය සහ ඉහළ තාපන තේරීමේ පීඩනය (ජාල ජලයේ අදියර දෙකක උණුසුම සමඟ) සහ පහළ තාපන තේරීමේ පීඩනය (ජාල ජලය තනි-අදියර උණුසුම සමඟ) මත වාෂ්ප ප්‍රවාහයේ යැපීම. ):

a - 21 වන අදියර හරහා වාෂ්ප ප්රවාහය; b - 23 වන අදියර හරහා වාෂ්ප ප්රවාහය

II. කන්ඩෙන්සර් 60KTSS ටර්බයින් PT-60-130/13 LMZ හි සාමාන්‍ය ලක්ෂණ

1. තාක්ෂණික දත්ත

සම්පූර්ණ සිසිලන මතුපිට ප්රදේශය
කන්ඩෙන්සර් වෙත නාමික වාෂ්ප ප්රවාහය
සිසිලන ජලය ඇස්තමේන්තුගත ප්රමාණය
කන්ඩෙන්සර් නල වල ක්රියාකාරී දිග නල විෂ්කම්භය:
පිටත
අභ්යන්තරය
නල ගණන
ජල පහරවල් ගණන
නූල් ගණන

වායු ඉවත් කිරීමේ උපකරණය - වාෂ්ප ජෙට් ejectors දෙකක් EP-3-700

2. ඝනීභවනය කිරීමේ ඒකකයේ සමහර පරාමිතීන් තීරණය කිරීම සඳහා උපදෙස්

2.1 සිසිලනකාරකයේ පිටාර වාෂ්ප පීඩනය මිනුම් දෙකක සාමාන්ය අගය ලෙස තීරණය වේ.

කන්ඩෙන්සර් බෙල්ලේ වාෂ්ප පීඩන මිනුම් ලක්ෂ්යවල පිහිටීම රූප සටහනෙහි දැක්වේ. පීඩන මිනුම් ස්ථාන ඇඩැප්ටර පයිප්ප සමඟ සිසිලනකාරකයේ සම්බන්ධක තලයට ඉහළින් මීටර් 1 ක් ගමන් කරන තිරස් තලයක පිහිටා ඇත.

2.2 කන්ඩෙන්සර් තුළට වාෂ්ප ගලායාම තීරණය කරන්න:

• ඝනීභවන ආකාරයෙන් - V තෝරාගැනීමේදී වාෂ්ප පීඩනය මගින්;

• උනුසුම් ආකාරයෙන් - 3 වන වගන්තියේ උපදෙස් වලට අනුකූලව.

2.3 පිටාර වාෂ්ප සහ ඝනීභවනය () හි තාප අන්තර්ගතයේ වෙනස පහත පරිදි ගනු ලැබේ:

• ඝනීභවනය මාදිලිය සඳහා 535 kcal / kg;
• තාපන මාදිලිය සඳහා 550 kcal / kg.

Fig.II-1. කන්ඩෙන්සර් සහ සිසිලන ජල උෂ්ණත්වය තුලට වාෂ්ප ගලායාම මත උෂ්ණත්ව පීඩනය රඳා පවතී:

Fig.II-2. කන්ඩෙන්සර් සහ සිසිලන ජල උෂ්ණත්වය තුලට වාෂ්ප ගලායාම මත උෂ්ණත්ව පීඩනය රඳා පවතී:

Fig.II-3. කන්ඩෙන්සර් සහ සිසිලන ජල උෂ්ණත්වය තුලට වාෂ්ප ගලායාම මත උෂ්ණත්ව පීඩනය රඳා පවතී:

Fig.II-4. කන්ඩෙන්සර් සහ සිසිලන ජල උෂ්ණත්වයට වාෂ්ප ගලායාම මත නිරපේක්ෂ පීඩනය රඳා පවතී:

Fig.II-5. කන්ඩෙන්සර් සහ සිසිලන ජල උෂ්ණත්වයට වාෂ්ප ගලායාම මත නිරපේක්ෂ පීඩනය රඳා පවතී:

Fig.II-6. වාෂ්ප ප්රවාහය මත නිරපේක්ෂ පීඩනය රඳා පවතින්නේ සිසිලනකාරකය සහ සිසිලන ජල උෂ්ණත්වයටය.

රුසියානු සමූහාණ්ඩුවේ අධ්යාපන හා විද්යා අමාත්යාංශය

ෆෙඩරල් රාජ්ය අයවැය ශාඛාව අධ්යාපන ආයතනයඋසස් වෘත්තීය අධ්යාපනය

Volzhsky හි ජාතික පර්යේෂණ විශ්ව විද්යාලය මොස්කව් බල ඉංජිනේරු ආයතනය

කාර්මික තාප විදුලි ඉංජිනේරු දෙපාර්තමේන්තුව

කාර්මික පුහුණු පුහුණුව පිළිබඳ

LLC "LUKOIL - Volgogradenergo" Volzhskaya CHPP හි

VF MPEI (TU) කණ්ඩායමේ TES-09 හි ශිෂ්‍යයා

Naumov Vladislav Sergeevich

පුහුණු ප්රධානියා:

ව්යවසායයෙන්: Shidlovsky S.N.

ආයතනයෙන්: Zakozhurnikova G.P.

Volzhsky, 2012

හැදින්වීම

.ආරක්ෂක රෙගුලාසි

2.තාප රූප සටහන

.ටර්බයින් PT-135/165-130/15

.ටර්බයින් T-100/120-130

.ටර්බයින් PT-65/75-130/13

.ටර්බයින් T-50-130

.ධාරිත්‍රක

.සංසරණ ජල පද්ධතිය

.අඩු පීඩන හීටර්

.අධි පීඩන හීටර්

.Deaerators

.සිසිලන ඒකක අඩු කිරීම

.ටර්බයින් තෙල් සැපයුම් පද්ධතිය

.තාප බලාගාර තාපන බලාගාරය

.පෝෂක පොම්ප

නිගමනය

ග්‍රන්ථ නාමාවලිය

හැදින්වීම:

LLC "LUKOIL - Volgogradenergo" Volzhskaya CHPP වඩාත්ම බලවත් වේ තාප ස්ථානයප්රදේශයේ.

Volzhskaya CHPP-1 යනු Volzhsky හි බලශක්ති ව්යවසායයකි. Volzhskaya CHPP-1 හි ඉදිකිරීම් 1959 මැයි මාසයේදී ආරම්භ විය<#"justify">සහායක උපකරණ ඇතුළත් වේ: පෝෂක පොම්ප, HDPE, HDPE, කන්ඩෙන්සර්, deaerators, ජාල හීටර් හෝ බොයිලේරු.

1. ආරක්ෂක රෙගුලාසි

සියලුම පුද්ගලයින්ට සිදු කරන ලද කාර්යයේ ස්වභාවය අනුව වර්තමාන ප්‍රමිතීන්ට අනුකූලව විශේෂ ඇඳුම්, ආරක්ෂිත පාවහන් සහ පුද්ගලික ආරක්ෂක උපකරණ ලබා දිය යුතු අතර ඒවා වැඩ කිරීමේදී භාවිතා කළ යුතුය.

සියලුම බොත්තම් සමඟ සවි කර ඇති වැඩ ඇඳුම් වලින් පිරිස් වැඩ කළ යුතුය. යාන්ත්‍රණවල කොටස් චලනය කිරීමෙන් (භ්‍රමණය වීමෙන්) අල්ලා ගත හැකි ඇඳුම් මත සෙලවෙන කොටස් නොතිබිය යුතුය. වැඩ ඇඳුම්වල අත් පෙරළීම සහ බූට් මුදුන් ඇලවීම තහනම්ය.

ක්‍රියාවෙන් වෝල්ටීයතාවයට ලක්ව සිටින පුද්ගලයෙකු මුදා හැරීමේ ශිල්පීය ක්‍රම පිළිබඳව සියලුම නිෂ්පාදන සේවකයින් ප්‍රායෝගිකව පුහුණු කළ යුතුය. විදුලි ධාරාවසහ ඔහුට ප්‍රථමාධාර ලබා දීම මෙන්ම වෙනත් අනතුරු වලට ගොදුරු වූවන්ට ප්‍රථමාධාර ලබා දීමේ ක්‍රම.

සෑම ව්‍යවසායකදීම, ව්‍යවසායයේ භූමිය හරහා සේවා ස්ථානයට ආරක්ෂිත මාර්ග සහ ගින්නක් හෝ හදිසි අවස්ථාවකදී ඉවත් කිරීමේ සැලසුම් සකස් කර සියලු පුද්ගලයින්ගේ අවධානයට යොමු කළ යුතුය.

එහි පිහිටා ඇති උපකරණ නඩත්තු කිරීමට සම්බන්ධ නොවන පුද්ගලයින්ට බලාගාරයේ භූමියේ සහ ව්‍යවසායයේ නිෂ්පාදන පරිශ්‍රයේ පුද්ගලයන් නොමැතිව සිටීම තහනම්ය.

සියලුම ඡේද සහ ඡේද, ඇතුල්වීම් සහ පිටවීම් ඇතුළත මෙන් වේ නිෂ්පාදන පරිශ්රයසහ ව්‍යුහයන් සහ යාබද භූමියේ පිටත පදිකයින් සහ වාහන ගමන් කිරීම සඳහා ආලෝකමත්, නිදහස් සහ ආරක්ෂිත විය යුතුය. ඡේද සහ ඡේදවලට බාධා කිරීම හෝ භාණ්ඩ ගබඩා කිරීම සඳහා ඒවා භාවිතා කිරීම තහනම්ය. Interfloor සිවිලිම්, බිම්, නාලිකා සහ වලවල් හොඳ අලුත්වැඩියාවකින් නඩත්තු කළ යුතුය. බිමෙහි ඇති සියලුම විවරයන් වැටක් සවි කළ යුතුය. ළිං, කුටි සහ වලවල් වල ආවරණ සහ දාර මෙන්ම නාලිකා ආවරණ රැලි සහිත යකඩ වලින් සාදා තිබිය යුතුය, බිම හෝ බිම සමඟ සේදීම සහ ආරක්ෂිතව සවි කළ යුතුය.

2. තාප පරිපථය

3. ටර්බයින් PT -135/165-130/15

ස්ථාවර වාෂ්ප තාපන ටර්බයින වර්ගය Turbine PT -135/165-130/15 ඝනීභවනය වන උපාංගයක් සහ ගැලපුම් නිෂ්පාදනයක් සහ 135 MW නාමික බලයක් සහිත තාපන වාෂ්ප නිස්සාරණ දෙකක්, 3000 rpm ක රෝටර් වේගයක් සහිත turbogenerator සෘජු ධාවකය සඳහා නිර්මාණය කර ඇත. නිෂ්පාදනය සහ තාපන අවශ්යතා සඳහා වාෂ්ප හා තාපය සැපයීම.

ටර්බයිනය පහත මූලික පරාමිතීන් සමඟ ක්‍රියා කිරීමට සැලසුම් කර ඇත:

.ස්වයංක්රීය නැවතුම් කපාටයට පෙර සජීවී වාෂ්ප පීඩනය 130 ata;

2.ස්වයංක්රීය නැවතුම් කපාට 555C පෙර නැවුම් වාෂ්ප උෂ්ණත්වය;

.කන්ඩෙන්සර් ඇතුල්වීමේ දී සිසිලන ජලයෙහි ගණනය කළ උෂ්ණත්වය 20C වේ;

.සිසිලන ජල පරිභෝජනය - 12400 m3 / පැය.

නාමික පරාමිතීන්හි උපරිම වාෂ්ප පරිභෝජනය 760t / h වේ.

ටර්බයිනය පෝෂක ජලය රත් කිරීම සඳහා පුනර්ජනනීය උපාංගයකින් සමන්විත වන අතර ඝනීභවනය වන ඒකකයක් සමඟ ඒකාබද්ධව ක්රියා කළ යුතුය.

ටර්බයිනයට 15 ata නාමික පීඩනයක් සහිත වෙනස් කළ හැකි නිෂ්පාදන වාෂ්ප නිස්සාරණයක් සහ වෙනස් කළ හැකි තාපන වාෂ්ප නිස්සාරණ දෙකක් ඇත - ඉහළ සහ පහළ, ටර්බයින ඒකකයේ ජාල හීටරවල ජාල ජලය උණුසුම් කිරීම සහ ස්ථාන තාප හුවමාරුකාරකවල අමතර ජලය සඳහා අදහස් කෙරේ.

. ටර්බයින් ටී -100/120-130

තනි පතුවළ වාෂ්ප ටර්බයින T 100/120-130 3000 rpm ට මෙගාවොට් 100 ක බලයක් සහිතව. ඝනීභවනය සහ උනුසුම් නිස්සාරණ දෙකක් සහිතව, වාෂ්ප සෘජුවම ප්රත්යාවර්ත ධාරා උත්පාදක යන්ත්රයක් ධාවනය කිරීමට සැලසුම් කර ඇත, 100 MW බලයක් සහිත TVF-100-2 වර්ගය සහ හයිඩ්රජන් සිසිලනය.

ටර්බයිනය සැලසුම් කර ඇත්තේ 130 atm සහ 565C උෂ්ණත්වයේ නැවුම් වාෂ්ප පරාමිතීන් සමඟ ක්‍රියා කිරීමට, නැවතුම් කපාටයට පෙර මනිනු ලැබේ.

කන්ඩෙන්සර් ඇතුල් වීමේ දී සිසිලන ජලයෙහි නාමික උෂ්ණත්වය 20C වේ.

ටර්බයිනයට තාපන ස්ථාන දෙකක් ඇත: ඉහළ සහ පහළ, බොයිලේරු වල ජාල ජලය පියවරෙන් පියවර රත් කිරීම සඳහා නිර්මාණය කර ඇත.

තාපන වාෂ්ප නිස්සාරණයේ නිශ්චිත අගයන් යටතේ ටර්බයිනයට මෙගාවොට් 120 ක් දක්වා බරක් ගත හැකිය.

5. ටර්බයින් PT -65/75-130/13

නැවත උනුසුම් කිරීමකින් තොරව නිෂ්පාදනය සහ දිස්ත්රික් උණුසුම සඳහා පාලිත වාෂ්ප නිස්සාරණය සහිත ඝණීකෘත ටර්බයිනය, ද්වි-සිලින්ඩර, තනි ප්රවාහ, 65 MW.

ටර්බයිනය පහත වාෂ්ප පරාමිතීන් සමඟ ක්‍රියා කිරීමට සැලසුම් කර ඇත:

-ටර්බයිනය ඉදිරිපිට පීඩනය 130 kgf/cm 2,

-ටර්බයිනය ඉදිරිපිට වාෂ්ප උෂ්ණත්වය 555 °C,

-නිෂ්පාදනය නිස්සාරණය තුළ වාෂ්ප පීඩනය 10-18 kgf / cm 2,

-දිස්ත්රික් උණුසුම් නිස්සාරණය තුළ වාෂ්ප පීඩනය 0.6-1.5 kgf / cm 2,

-කන්ඩෙන්සර්හි නාමික වාෂ්ප පීඩනය 0.04 kgf / cm 2.

ටර්බයිනයක උපරිම වාෂ්ප පරිභෝජනය 400 t/h, නිෂ්පාදනය සඳහා උපරිම වාෂ්ප නිස්සාරණය 250 t/h, උපරිම මුදලසිට තාපය මුදා හැරියේය උණු වතුර- 90 Gcal / h.

පුනර්ජනනීය ටර්බයින ස්ථාපනය සමන්විත වේ අඩු පීඩන හීටර් හතරක්, deaerator 6 kgf/cm 2සහ අධි පීඩන හීටර් තුනක්. සිසිලනකාරකය ගෙන ගිය පසු සිසිලන ජලයෙන් කොටසක් ජල පවිත්රාගාරය.

T-50-130 තනි පතුවළ වාෂ්ප ටර්බයිනය මෙගාවොට් 50 ක ශ්‍රේණිගත බලයක් සහිත 3000 rpm ට ඝනීභවනය සහ තාපන වාෂ්ප නිස්සාරණ දෙකක් සමඟ ප්‍රත්‍යාවර්ත ධාරා උත්පාදක යන්ත්‍රයක් ධාවනය කිරීමට සැලසුම් කර ඇත, TVF 60-2 ටයිප් කරන්න, මෙගාවොට් 50 ක බලයක් සහ හයිඩ්රජන් සිසිලනය. ක්රියාත්මක වන ටර්බයිනයක් අධීක්ෂණ සහ පාලක පැනලයෙන් පාලනය වේ.

ටර්බයිනය 130 ata, 565 C නැවුම් වාෂ්ප පරාමිතීන් සමඟ වැඩ කිරීමට සැලසුම් කර ඇත. 0, නැවතුම් කපාටය ඉදිරිපිට මනිනු ලැබේ. කන්ඩෙන්සර් ඇතුල් වීමේ දී සිසිලන ජලයෙහි නාමික උෂ්ණත්වය 20 C වේ 0.

බොයිලේරු වල ජාල ජලය පියවරෙන් පියවර රත් කිරීම සඳහා නිර්මාණය කර ඇති ටර්බයිනයේ ඉහළ සහ පහළ තාපන ස්ථාන දෙකක් ඇත. පිරවුම් පෙට්ටි හීටරයක්, HDPE හතරක් සහ HDPE තුනක් සමඟ මුද්‍රා වලින් වාෂ්ප උරා ගැනීම සඳහා ප්‍රධාන ඉෙජක්ටරයේ සහ ඉෙජක්ටරයේ ශීතකරණය තුළ ආහාර ජලය රත් කිරීම අනුපිළිවෙලින් සිදු කෙරේ. HDPE අංක 1 සහ අංක 2 තාපන නිස්සාරණයෙන් වාෂ්පයෙන් පෝෂණය වන අතර ඉතිරි පහ - 9, 11, 14, 17, 19 අදියරෙන් පසුව නියාමනය නොකළ නිස්සාරණයන්ගෙන්.

. ධාරිත්‍රක

ප්රධාන අරමුණ ඝනීභවනය උපාංගයටර්බයින පිටාර වාෂ්පයේ ඝනීභවනය සහ සහතික කිරීම වේ ප්රශස්ත පීඩනයනාමික මෙහෙයුම් කොන්දේසි යටතේ ටර්බයිනය පිටුපස වාෂ්ප.

ටර්බයින ඒකකයේ ආර්ථිකමය ක්‍රියාකාරිත්වය සඳහා අවශ්‍ය මට්ටමේ පිටාර වාෂ්ප පීඩනය පවත්වා ගැනීමට අමතරව, පිටාර වාෂ්ප ඝනීභවනය පවත්වා ගෙන යන අතර එහි ගුණාත්මකභාවය PTE හි අවශ්‍යතා සපුරාලීම සහ සංතෘප්ත උෂ්ණත්වයට සාපේක්ෂව අධික සිසිලනය නොමැතිකම සහතික කරයි. කන්ඩෙන්සර්.

ශාන්ත අංක නැවත සලකුණු කිරීමට පෙර සහ පසු වර්ගය කන්ඩෙන්සර් වර්ගය ඇස්තමේන්තුගත සිසිලන ජල ප්‍රමාණය, t/h කන්ඩෙන්සරයකට නාමික වාෂ්ප ප්‍රවාහය, t/ h 50-130 R-44-1154dismantling5Т-50-130 Т-48-115К2-3000 -270001406Т-100-130 Т-97-115КГ2-6200-1160002707Т-100-130 Т-97-115КГ2-6200-116000270 8PT-351 PT-351 0012400340

ධාරිත්‍රක 65KTSST හි තාක්ෂණික දත්ත:

තාප හුවමාරු පෘෂ්ඨය, m 3 3000

සිසිලන පයිප්ප ගණන, pcs. 5470

අභ්යන්තර සහ පිටත විෂ්කම්භය, මි.මී. 23/25

කන්ඩෙන්සර් පයිප්පවල දිග, mm 7000

පයිප්ප ද්රව්ය - තඹ-නිකල් මිශ්ර ලෝහ MNZh5-1

නාමික සිසිලන ජල ප්රවාහය, m 3/ පැය 8000

සිසිලන ජල පහර ගණන, pcs. 2

සිසිලන ජල ප්රවාහ සංඛ්යාව, pcs. 2

ජලය නොමැතිව කන්ඩෙන්සර් බර, t. 60.3

පිරවූ ජල අවකාශය සහිත සිසිලනකාරකයේ බර, t 92.3

ජල පරීක්ෂාවේදී පිරවූ වාෂ්ප අවකාශය සහිත සිසිලනකාරකයේ ස්කන්ධය, t 150.3

සිසිලනකාරකයේ තාප ගණනය කිරීමේදී අනුගමනය කරන ලද නල පිරිසිදු කිරීමේ සාධකය 0.9 කි

සිසිලන ජල පීඩනය, MPa (kgf/cm 2) 0,2(2,0)

. සංසරණ ජල සැපයුම් පද්ධතිය (පළමු අදියර)

සංසරණ ජල සැපයුම ටර්බයින කන්ඩෙන්සර්, ජෙනරේටර් ගෑස් සිසිලන, ටර්බයින් ඒකක තෙල් සිසිලන යනාදිය සඳහා සිසිලන ජලය සැපයීමට අදහස් කෙරේ.

සංසරණ ජල සැපයුමට ඇතුළත් වන්නේ:

සංසරණ ෙපොම්ප වර්ග 32D-19 (2-TG-1, 2-TG-2, 2-TG-5);

ඉසින සිසිලන කුළුණු අංක 1 සහ අංක 2;

නල මාර්ග, වසා දැමීම සහ පාලන කපාට.

සංසරණ පොම්ප මගින් චූෂණ නානාවිධ වලින් සංසරණ නල හරහා ටර්බයින කන්ඩෙන්සරයේ සිසිලන නල වලට සංසරණ ජලය සපයයි. සංසරණ ජලය ටර්බයින LPC පසු සිසිලනකාරකයට ඇතුළු වන පිටාර වාෂ්ප ඝනීභවනය කරයි. සිසිලනකාරකයේ රත් කරන ලද ජලය, සිසිලන කුළුණු වල තුණ්ඩ වෙත සපයනු ලබන කාණු සංසරණ නානාවිධ වලට ඇතුල් වේ.

32D-19 වර්ගයේ සංසරණ පොම්පයේ තාක්ෂණික ලක්ෂණ:

ඵලදායිතාව, m3/h 5600

පීඩනය, MPa (මීටර්. ජල තීරුව) 0.2(20)

අවසර ලත් චූෂණ උස (මීටර්. ජල තීරුව) 7.5

භ්රමණ වේගය, rpm 585

විදුලි මෝටර් බලය, kW 320

පොම්ප නිවාසය තිරස් සම්බන්ධකයක් සහිත වාත්තු යකඩ වලින් සාදා ඇත. පොම්ප පතුවළ වානේ වේ. පිරවුම් පෙට්ටි මුද්‍රා භාවිතයෙන් නිවාසයෙන් පිටවන ස්ථානයේ පතුවළ මුද්‍රා තබා ඇත. ඝර්ෂණ තාපය ඉවත් කිරීම සඳහා මුද්රාව සඳහා පීඩන ජලය සපයනු ලැබේ. ආධාරක යනු බෝල ෙබයාරිං ය.

සිසිලන කුළුණු:

ඉසින සිසිලන කුළුණෙහි තාක්ෂණික හා ආර්ථික ලක්ෂණ:

වාරිමාර්ග ප්රදේශය - මීටර් 1280 2

ඇස්තමේන්තුගත ජල ප්රවාහය - 9200 m 3/ h

උපාමාරු - 0-9200 m

උෂ්ණත්ව වෙනස - 8 සී 0

ස්ප්රේ කිරීමේ උපාංග - VNIIG 2050 pcs විසින් නිර්මාණය කරන ලද පරිණාමය තුණ්ඩ.

තුණ්ඩය ඉදිරිපිට ජල පීඩනය - 4 mm.water column.

ජල සැපයුම උස - මීටර් 8.6

වායු ඇතුල් වීමේ කවුළුව උස - 3.5 m

පිටාර කුළුණ උස - 49.5 m

තටාක විෂ්කම්භය - 40 m

සිසිලන කුළුණ උස - 49.5 m

තටාක පරිමාව - 2135.2 m 3

. ටර්බයින් අංක 1 හි අඩු පීඩන හීටර්

අඩු සහ අධි පීඩන තාපක පද්ධතිය සැලසුම් කර ඇත්තේ චක්‍රයේ තාප ගතික කාර්යක්ෂමතාව වැඩි කිරීම සඳහා ප්‍රධාන ඝනීභවනය සහ ටර්බයින නිස්සාරණ වාෂ්ප සමඟ ජලය පෝෂණය කිරීමෙනි.

අඩු පීඩන තාපක පද්ධතියට පහත උපකරණ ඇතුළත් වේ:

ශ්රේණි තුනක් සම්බන්ධ අඩු පීඩන මතුපිට තාපක වර්ග PN -200-16-7-1;

කාණු පොම්ප දෙකක් PND-2 වර්ගයේ Ks-50-110-2;

අඩු පීඩන තාපක උපාංගය

අඩු පීඩන හීටර් යනු ව්‍යුහාත්මකව සිරස් මෝස්තරයේ සිලින්ඩරාකාර උපකරණයක් වන අතර එය ජල බෙදා හැරීමේ කුටියේ ඉහළ ස්ථානයක්, ප්‍රධාන ඝනීභවනය හරහා ඡේද හතරක් ඇත.

HDPE 2,3 සහ 4 වර්ගයේ PN-20016-7-1M හි තාක්ෂණික ලක්ෂණ.

උණුසුම් මතුපිට - 200 m 2

නල පද්ධතියේ උපරිම පීඩනය - 1.56(16) MPa (kgf/cm 2)

නිවාසයේ උපරිම පීඩනය - 0.68(0.7) MPa (kgf/cm 2)

උපරිම උෂ්ණත්වයවාෂ්ප - 240 සී 0

නල පද්ධතියේ හයිඩ්‍රොලික් පීඩනය 2.1 (21.4) MPa (kgf/cm) පරීක්ෂා කරන්න 2)

නිවාසයේ හයිඩ්‍රොලික් පීඩනය පරීක්ෂා කරන්න - 0.95 (9.7) MPa (kgf/cm 2)

නාමික ජල පරිභෝජනය - 350 t / h

නල පද්ධතියේ හයිඩ්රොලික් ප්රතිරෝධය - 0.68 (7) MPa (kgf / cm 2)

10. අධි පීඩන තාපක

HPHs නිර්මාණය කර ඇත්තේ ටර්බයින් නිස්සාරණයෙන් වාෂ්ප සිසිලනය සහ ඝනීභවනය හේතුවෙන් පෝෂක ජලය පුනර්ජනනීය උණුසුම සඳහා ය.

අධි පීඩන තාපක පද්ධතියට පහත උපකරණ ඇතුළත් වේ:

ශ්‍රේණියට සම්බන්ධ අධි පීඩන හීටර් තුනක්, PV 375-23-2.5-1, PV 375-23-3.5-1 සහ PV 375-23-5.0-1 වර්ගය

නල මාර්ග, වසා දැමීම සහ පාලන කපාට.

අධි පීඩන හීටර් යනු සිරස් ආකාරයේ වෑල්ඩින් කරන ලද උපකරණයකි. තාපකයේ ප්රධාන සංරචක වන්නේ ශරීරය සහ දඟර නල පද්ධතියයි. ශරීරය සිලින්ඩරාකාර කවචයකින් වෑල්ඩින් කරන ලද ඉහළ ඉවත් කළ හැකි කොටසකින්, මුද්දර සහිත පතුලකින් සහ ෆ්ලැන්ජ් එකකින් සහ පහළ ආලෝකය නොවන කොටසකින් සමන්විත වේ.

මූලික කර්මාන්තශාලා දත්ත

. Deaerators

deaerator ස්ථාපනය කිරීමේ අරමුණ:

කන්ඩෙන්සර්, පෝෂණ සහ වේශ නිරූපණ ජලය තුළ දියවී ඇති වාතය බලාගාරයේ උපකරණ සහ නල මාර්ග විඛාදනයට හේතු වන ආක්‍රමණශීලී වායූන් අඩංගු වේ.වාෂ්ප බලාගාරයක චක්‍රයේ ජලය විජලනය කිරීම සඳහා විජලනය කිරීමේ ඒකකයක් නිර්මාණය කර ඇත.

ඊට අමතරව, එය ටර්බයින ඒකකයේ පුනර්ජනනීය පරිපථයේ පෝෂක ජලය රත් කිරීමට සහ බොයිලේරු වෙත සහ ඩීරේටරය වෙත ජල ප්‍රවාහය අතර අසමතුලිතතාවයට වන්දි ගෙවීම සඳහා නිරන්තර ආහාර ජලය සංචිතයක් නිර්මාණය කරයි.

ලක්ෂණ ඩීරේටරය අංක 4, 6, 7, 8, 9 පෝෂක ජලයෙහි අංක 3, 5, 13 රසායනිකව ලුණු දැමූ ජලයෙහි අංක 11, 12, 14, 15 පෝෂක ජලයෙහි වර්ගය චිප්බෝඩ්-400 DS-300 චිප්බෝඩ්- 500 හිස් ගණන 121 හිස ධාරිතාව, t/h 400 300 500 ටැංකි ධාරිතාව, m 3100100100වැඩකරන පීඩනය, kgf/cm 261.26 ගබඩා ටැංකියේ ජල උෂ්ණත්වය, C 0158104158

Deaeration තීරුව DP-400 සිරස්, ජෙට්-ඩ්‍රිප් වර්ගය, තිබීම සංවෘත කුටියමිශ්ර කිරීම සහ 765mm අතර තණතීරුවක් සහිත සිදුරු තහඩු පහක්. ජල විජලනය සිදු කරනු ලබන්නේ තහඩු පහක සිදුරු තුළ ධාරාව ඛණ්ඩනය කිරීමෙනි.

උණුසුම් වාෂ්ප සහ විජලනය වූ ජලය සැපයීම සඳහා සහ වාෂ්ප ඉවත් කිරීම සඳහා සවිකෘත නිවාසයට ඇතුල් කරනු ලැබේ.

ඵලදායිතාව - 400 t / h

වැඩ පීඩනය - 6 kgf / cm 2

මෙහෙයුම් උෂ්ණත්වය - 158 සී 0

යාත්රා බිත්තිවල අවසර ලත් උෂ්ණත්වය - 164 සී 0

වැඩ කරන මාධ්යය - ජලය, වාෂ්ප

හයිඩ්රොලික් පීඩනය පරීක්ෂා කරන්න - 9 kgf / cm 2

ආරක්ෂිත කපාට ක්රියාත්මක කිරීමේදී අවසර ලත් පීඩනය වැඩි වීම - 7.25 kgf / cm 2

Deaeration column DP-500 යනු අහඹු ඇසුරුම් සහිත සිරස්, චිත්‍රපට වර්ගයකි. පටල වලට ජලය වෙන් කිරීම සිදුරු සහිත ඔමේගා හැඩැති තුණ්ඩ භාවිතයෙන් සිදු කෙරේ. වාෂ්ප ද මෙම තුණ්ඩ හරහා ගමන් කර ඇති විශාල ප්රදේශයක්ප්රතිරෝධය සහ ජලය සමග සම්බන්ධතා ප්රමාණවත් කාලයක්.

තාපන වාෂ්ප සහ විජලනය වූ ජලය සැපයීම සඳහා සවිකෘත තීරු ශරීරයට ඇතුල් කරනු ලැබේ.

පිරිවිතර :

ඵලදායිතාව - 500 t / h

වැඩ පීඩනය - 7 kgf / cm 2

මෙහෙයුම් උෂ්ණත්වය - 164 සී 0

හයිඩ්රොලික් පීඩනය- 10 kgf / සෙ.මී 2

යාත්රා බිත්තිවල අවසර ලත් උෂ්ණත්වය - 172 සී 0

වැඩ කරන මාධ්යය - වාෂ්ප, ජලය

තුණ්ඩ ස්ථරය උස - 500 මි.මී

වියළි බර - 9660 kg

බැටරි ටැංකියආහාර ජලයෙහි නිරන්තර සංචිතයක් නිර්මාණය කිරීම සහ නිශ්චිත කාලයක් සඳහා බොයිලේරු සඳහා බලය සැපයීම සඳහා නිර්මාණය කර ඇත.

ආරක්ෂිත කපාටය අවසර ලත් අගයට වඩා පීඩනය ඉහළ යන විට විවෘත වන වසා දැමීමේ උපකරණයක් වන අතර පීඩනය නාමික අගයට වඩා පහත වැටෙන විට වසා දමයි.

ආරක්ෂිත කපාටය ස්පන්දන කපාටය සමඟ ස්ථාපනය කර ඇත.

. සිසිලන ඒකක අඩු කිරීම

අඩු කිරීමේ සිසිලන ඒකක සැලසුම් කර ඇත්තේ පාරිභෝගිකයින් විසින් නියම කර ඇති සීමාවන්ට වාෂ්පයේ පීඩනය සහ උෂ්ණත්වය අඩු කිරීම සඳහා ය.

ඔවුන් සේවය කරන්නේ:

නිෂ්පාදන සහ තාප සැපයුම් ටර්බයින වෙන් කිරීම;

වෙන් කරවා ගැනීම සහ තමන්ගේම පාරිභෝගිකයින්ට වාෂ්ප සැපයීම (deaerator, ejectors, බොයිලේරු හීටර්, LDPE, ආදිය);

බොයිලේරු දැල්වීමේදී වාෂ්ප තාර්කික භාවිතය.

වාෂ්ප පීඩනය නියාමනය කරනු ලබන්නේ ස්ථාපනයේ තෙරපුම් කපාටයේ ආරම්භක අගය වෙනස් කිරීමෙන් සහ වාෂ්පයට එන්නත් කරන ලද සිසිලන ජල ප්‍රමාණය වෙනස් කිරීමෙන් උෂ්ණත්වය වෙනස් කිරීමෙනි.

අංක ස්ථාපන වර්ගය කාර්ය සාධන පරාමිතීන් පෙරP 1, kgf/සෙ.මී 2ටී 1, සමග 0ආර් 2, kgf/සෙ.මී 2ටී 2, සමග 01RROU අංක 1 140/14150140530142302RROU අංක 7 140/14150140530142303ROU 21/14 TG-3 (2 pcs)10021395142304ROU 10021395142304ROU5013501500 11,12,14 250140530142306ROU-1325014053020270

13. ටර්බයින් ඔයිල් සිසිලන පද්ධතිය

ටර්බයින් ඔයිල් පද්ධතිය සැලසුම් කර ඇත්තේ ටර්බයින සහ උත්පාදක දරණ ලිහිසි පද්ධතිය සහ පාලන පද්ධතිය යන දෙකටම තෙල් (Tp-22, Tp-22S) සැපයීම සඳහා ය.

T-100/120-130 ටර්බයිනයේ තෙල් පද්ධතියේ ප්රධාන අංග වන්නේ:

මීටර් 26 ක ධාරිතාවකින් යුත් තෙල් ටැංකිය 3ඉෙජක්ටර් කන්ඩායමක් සහ එය තුළට ඉදිකරන ලද තෙල් සිසිලනකාරක සමඟ;

ටර්බයින් පතුවළ මත සවි කර ඇති කේන්ද්රාපසාරී වර්ගයේ ප්රධාන තෙල් පොම්පය;

මීටර් 300 ක ධාරිතාවක් සහිත ආරම්භක තෙල් පොම්ප 8MS7x7 3/ h;

මීටර් 150 ක ධාරිතාවකින් යුත් සංචිත තෙල් පොම්ප 5 3/ h;

මීටර් 108 ක ධාරිතාවකින් යුත් හදිසි තෙල් පොම්ප 4 3/ h;

පීඩන පද්ධතිය සහ කාණු තෙල් නල මාර්ග;

පාලන සහ මිනුම් උපකරණ.

පද්ධතිය සෑදී ඇත්තේ ටර්බයින පතුවළ මත ස්ථාපනය කර ඇති කේන්ද්‍රාපසාරී වර්ගයේ ප්‍රධාන තෙල් පොම්පයක් සමඟින් වන අතර එමඟින් ටර්බයින ක්‍රියාකාරිත්වයේදී 14 kgf/cm පීඩනයකින් පද්ධතියට තෙල් බැස යයි. 2.

තෙල් ලිහිසි තෙල් පොම්පවල තාක්ෂණික ලක්ෂණ:

දර්ශකවල නම රක්ෂිත පොම්ප හදිසි පොම්පය පොම්ප වර්ගය 5 Dw 4 Dv ධාරිතාව, m 3/ h150108 පීඩනය, මි.මී. ජල කලාව 2822 භ්‍රමණ වේගය, rpm 1450 1450 විදුලි මෝටර වර්ගය A2-71-4P-62 විදුලි මෝටර් බලය, kW 2214 වෝල්ටීයතාවය, V 380 220

. තාප බලාගාර තාපන බලාගාරය

ටර්බයින තාපන ඒකකය සැලසුම් කර ඇත්තේ ජාල හීටර් වෙත ජාල පොම්ප මගින් සපයන ජාල ජලය උණුසුම් කිරීම සඳහා ය. ජාල ජලය උණුසුම් කිරීම ටර්බයින් නිස්සාරණය වාෂ්ප තාපය භාවිතයෙන් සිදු කෙරේ.

T-100/120-130 ටර්බයිනයේ තාපන ස්ථාපනය පහත සඳහන් අංග වලින් සමන්විත වේ:

ජාල තිරස් තාපකය (PSG-1) වර්ගය PSG-2300-2-8-1;

ජාල තිරස් තාපකය (PSG-2) වර්ගය PSG-2300-3-8-2;

KSV-320-160 වර්ගයේ ඝනීභවන පොම්ප තුනක්;

බූස්ටර පොම්ප වර්ගය 20NDS;

ජාල පොම්ප වර්ග SE-2500-180 සහ SE-1250-140;

ජාල තාපක සඳහා වාෂ්ප සැපයීම සඳහා නල මාර්ග;

ජාල ජල නල මාර්ග, තාපකවල තාපන වාෂ්ප ඝනීභවනය නල මාර්ග, තාපක සිට ඝනීභවනය දක්වා ඝනීභවනය නොවන වායු චූෂණ නල මාර්ග;

වසා දැමීම සහ පාලන කපාට, ජලාපවහන පද්ධති සහ නල මාර්ග සහ උපකරණ හිස් කිරීම;

ජාල හීටර් සඳහා ස්වයංක්රීය මට්ටමේ පාලන පද්ධති;

පාලන සහ මිනුම් උපකරණ, තාක්ෂණික ආරක්ෂණ, අන්තර් අගුල්, අනතුරු ඇඟවීම්.

පරාමිති නාමය ලක්ෂණPSG-2300-2-8-1PSG-2300-3-8-2ජල අවකාශය: ක්රියාකාරී පීඩනය, kgf/cm288Outlet උෂ්ණත්වය, C0125125ජල ප්‍රවාහය, m3/h3500-45003500-4500හයිඩ්‍රොලික් ප්‍රතිරෝධය (70 C0 දී), mm.water column.6.86.8Volume, l2200023000Volume, l2200023000Steam4 උෂ්ණත්වය, kgS3000 පීඩනය:c500 පීඩනය කණ්ඩායම් පරිභෝජනය, ටී /h185185කොන්ඩෙන්සේට් පරිභෝජනය, t/h185185Case පරිමාව, l3000031000කොන්ඩෙන්සේට් එකතුකරන්නාගේ පරිමාව, l43003400ටියුබ් බණ්ඩලය තාප හුවමාරු මතුපිට, m223002300පහර ගණන4444විෂ්කම්භය/මිමි22/මිමි22 දිග විෂ්කම්භය49499,මිමි24999 2806280 ජාල පොම්ප SE-2500-180 හි තාක්ෂණික ලක්ෂණ:

පරාමිති නම ලක්ෂණ ධාරිතාව, m3/h2500 පීඩනය, m180 අවසර ලත් කැවිටේෂන් රක්ෂිතය, m28 ඇතුල්වන ස්ථානයේ වැඩ පීඩනය, kgf/cm210 පොම්ප කරන ලද ජල උෂ්ණත්වය, C0120 පොම්ප කාර්යක්ෂමතාව, %84 පොම්ප බලය, kW 1460 ජල පරිභෝජනය, මුද්‍රාව සිසිලනය සඳහා kW 1460 / h3 විදුලි මෝටර වර්ගය 2АЗМ- 1600 විදුලි මෝටර් බලය, kW 1600 වෝල්ටීයතාව, V 6000 භ්‍රමණ වේගය, rpm3000

සහල්. තාපන බලාගාර රූප සටහන

. පෝෂක පොම්ප

Volzhskaya CHPP-1 හි තාප පරිපථයේ කොටසක් වන පෝෂක පොම්ප PE-500-180, PE-580-185-3, බලාගාරයේ බොයිලේරු ඒකක සඳහා ජලය සැපයීම සඳහා නිර්මාණය කර ඇත.

පෝෂක පොම්ප PE-500-180, PE-580-185-3 එකම වර්ගයේ ඒකාබද්ධ ඇති එක් පොම්ප සමූහයකට ඇතුළත් වේ. නිර්මාණප්රධාන නෝඩ්. පෝෂක පොම්ප PE-500-180 සහ PE-580-185-3 - කේන්ද්රාපසාරී, තිරස්, ද්විත්ව ආවරණ, පීඩන මට්ටම් 10 ක් සහිත අංශ වර්ගය. ප්රධාන ව්යුහාත්මක මූලද්රව්යපොම්පය සමන්විත වන්නේ: නිවාස, රෝටර්, මුදු මුද්රා, ෙබයාරිං, අක්ෂීය බල සහන පද්ධතිය, සම්බන්ධ කිරීම.

PE-500-180 පොම්පයේ ප්රධාන ලක්ෂණ:

ධාරිතාව, m3/h500Pressure, m1975Admissible cavitation reserve, m15Feed water උෂ්ණත්වය, C0160විසර්ජන නලයේ පීඩනය, kgf/cm2186.7Pump මෙහෙයුම් කාල පරතරය, m3/h130-500Rotation speed, rpm185 Kw.PowerFlow පරිභෝජනය, rpm285 , m3/h2 . 8කොන්ඩෙන්සේට් පරිභෝජනය, m3/h3තාක්ෂණික ජල පරිභෝජනය, m3/h107.5

PE-580-18 පොම්පයේ ප්රධාන ලක්ෂණ:

ධාරිතාව, m3/h580 පීඩනය, m2030 අවසර ලත් කුහර සංචිතය, m15 පෝෂක ජල උෂ්ණත්වය, C0165 පොම්ප ආදාන පීඩනය, kgf/cm27 පොම්ප පිටවීමේ පීඩනය, kgf/cm210 විසර්ජන පයිප්පයේ පීඩනය, kgf/cm2230 Rotm වේගය, 2230 Rotm වේගය kW 3590 පොම්ප කාර්යක්ෂමතාව a, %81 අසාර්ථක වීමට මෙහෙයුම් කාලය, h8000 ප්රතිචක්රීකරණ ප්රවාහය, m3/h130

නිගමනය

සමත් වීමේ ක්රියාවලියේදී කාර්මික භාවිතය Volzhskaya CHPP හි දී මම CHPP හි ප්රධාන සහ අතිරේක උපකරණ සමඟ දැන හඳුනා ගත්තා. මම CHPP-1 හි ටර්බයිනවල විදේශ ගමන් බලපත්‍ර දත්ත, මෙහෙයුම් රූප සටහන සහ තාක්ෂණික ලක්ෂණ අධ්‍යයනය කළෙමි: ටර්බයින් PT-135/165-130/15, ටර්බයින් T-100/120-130, ටර්බයින් PT-65/75-130/13, ටර්බයින් T-50 -130.

විදේශ ගමන් බලපත්‍ර දත්ත සහ තාක්ෂණික පිරිවිතර පිළිබඳව ද මම හුරුපුරුදු විය සහායක උපකරණ: කන්ඩෙන්සර් 65 KTSST-5, සංසරණ ජල සැපයුම් පද්ධතිය, HDPE සහ HDPE, සිසිලන කුළුණු, deaerators අධි රුධිර පීඩනය, අඩු කිරීමේ-සිසිලන ඒකක, ටර්බයින් තෙල් සැපයුම් පද්ධතිය, පෝෂක පොම්ප.

මගේ වාර්තාවේ මම පත්වීම් විස්තර කළේ, නිර්මාණ ලක්ෂණ, තාප බලාගාරයේ ටර්බයින් සාප්පුවේ ප්රධාන සහ සහායක උපකරණවල තාක්ෂණික ලක්ෂණ.

ග්‍රන්ථ නාමාවලිය:

1.T-50-130 වර්ගයේ ටර්බයින විස්තරය.

2.T-100/120-130 වර්ගයේ ටර්බයින විස්තරය

.PT-135/165-130/15 වර්ගයේ ටර්බයින විස්තරය

.PT-65/75-130/13 වර්ගයේ ටර්බයින විස්තරය

.deaerators සැලසුම් කිරීම සහ නඩත්තු කිරීම සඳහා උපදෙස්

.අඩු පීඩන තාපක සැලසුම් කිරීම සහ නඩත්තු කිරීම සඳහා උපදෙස්

.අධි පීඩන හීටර් සැලසුම් කිරීම සහ නඩත්තු කිරීම සඳහා උපදෙස්

.තාප බලාගාරයක තෙල් සැපයුම් පද්ධතිය සැලසුම් කිරීම සහ නඩත්තු කිරීම සඳහා උපදෙස්

.පෝෂක පොම්ප සැලසුම් කිරීම සහ නඩත්තු කිරීම සඳහා උපදෙස්

.ධාරිත්‍රක සැලසුම් කිරීම සහ නඩත්තු කිරීම සඳහා උපදෙස්

.අඩු කිරීමේ සිසිලන ඒකක සැලසුම් කිරීම සහ නඩත්තු කිරීම සඳහා උපදෙස්

සම්මත ලෙස ඉදිරිපත් කර ඇති උණුසුම හෝ නිෂ්පාදන තේරීම සහිත ටර්බයින කන්ඩෙන්සර්වල ලක්ෂණ පහත සඳහන් ද්‍රව්‍ය මත පදනම්ව සම්පාදනය කර ඇත:

ධාරිත්රක සඳහා පරීක්ෂණ ප්රතිඵල K2-3000-2, K2-3000-1, 50KTSS-6A;

ටර්බයින T-50-130 TMZ, PT-60-130/13 සහ PT-80/100-130/13 LMZ පරීක්ෂා කිරීමේදී ලබාගත් ධාරිත්‍රක K2-3000-2, 60KTSS සහ 80KTSS වල ලක්ෂණ;

- “ඝනීකරණ ඒකකවල නියාමන ලක්ෂණ වාෂ්ප ටර්බයින K වර්ගය" (M.: STSNTI ORGRES, 1974);

VTI හි වර්ධනයන් නම් කර ඇත. එෆ්.ඊ. අධි බලැති ටර්බයින කන්ඩෙන්සර්වල සිසිලන පෘෂ්ඨයේ තාප ගණනය කිරීම සහ සැලසුම් කිරීම පිළිබඳ Dzerzhinsky.

මෙම ද්රව්ය විශ්ලේෂණය සහ පර්යේෂණාත්මක හා ගණනය කළ ලක්ෂණ සංසන්දනය කිරීම මත පදනම්ව, සම්මත ලක්ෂණ සම්පාදනය කිරීම සඳහා ක්රමවේදයක් සකස් කරන ලදී.

ධාරිත්‍රකවල පර්යේෂණාත්මක ලක්ෂණ සංසන්දනය කිරීම, මූලික වශයෙන් සාමාන්‍ය තාප හුවමාරු සංගුණකය, VTI ක්‍රමය මගින් තීරණය කරන ලද සහ ඉංජිනේරු ගණනය කිරීම් සඳහා නිර්දේශිත ගණනය කළ ලක්ෂණ සමඟ, ඒවායේ හොඳ අභිසාරීතාවයක් පෙන්නුම් කරයි.

යෝජිත සම්මත ලක්ෂණ ධාරිත්රකවල කාර්මික පරීක්ෂණවල ප්රතිඵල සැලකිල්ලට ගනිමින් සාමාන්ය තාප හුවමාරු සංගුණකය මත පදනම්ව ගණනය කරනු ලැබේ.

0 - 1 °C සිට සිසිලන ජල උෂ්ණත්වයේ සෘතුමය වෙනස්කම් සඳහා සම්මත ලක්ෂණ ගොඩනගා ඇත ( ශීත මාදිලිය) 35 °C දක්වා (ගිම්හාන මාදිලිය) සහ සිසිලන ජල ප්රවාහ අනුපාතය නාමික අගයෙන් 0.5 සිට 1.0 දක්වා වෙනස් වේ.

ක්රියාකාරී පිරිසිදු සිසිලන පෘෂ්ඨයක් සහිත කන්ඩෙන්සර් සඳහා ලක්ෂණ සම්පාදනය කර ඇත, i.e. විදුලි බලාගාර තත්වයන් තුළ සාක්ෂාත් කර ගත හැකි ජල පැත්තේ කන්ඩෙන්සර්වල සිසිලන පෘෂ්ඨයේ ඉහළම පිරිසිදුකම සමඟ.

මෙහෙයුම් පිරිසිදුකම එක්කෝ සාක්ෂාත් කර ගනී වැළැක්වීමේ පියවර, නල දූෂණය වීම වැළැක්වීම හෝ මෙම බලාගාරයේ භාවිතා කරන ක්‍රමය භාවිතා කර වරින් වර කන්ඩෙන්සර් ටියුබ් පිරිසිදු කිරීම (ලෝහ බුරුසු, රබර් නැවතුම්, උණුසුම් වාතයෙන් "තාප වියළීම", පසුව ජල ධාරාවකින් සේදීම, ජලයෙන් වෙඩි තැබීම -වායු තුවක්කුව, රසායනික සේදීම, ආදිය).

ටර්බයින් ඒකකවල රික්ත පද්ධතිවල වායු ඝනත්වය PTE ප්රමිතීන්ට අනුකූල විය යුතුය; 0.1 සිට 1.0 නාමික කන්ඩෙන්සර් වාෂ්ප භාර පරාසයේ එක් වායු ඉවත් කිරීමේ උපකරණයක් ක්‍රියාත්මක කිරීමෙන් ඝනීභවනය නොවන වායූන් ඉවත් කිරීම සහතික කළ යුතුය.

2. නියාමක ලක්ෂණ වල අන්තර්ගතය

මෙම "නියාමන ලක්ෂණ" පහත දැක්වෙන වර්ගවල තාප ටර්බයිනවල කන්ඩෙන්සර්වල ලක්ෂණ සපයයි:

T-50-130 TMZ, ධාරිත්රකය K2-3000-2;

PT-60-130/13 LMZ, ධාරිත්‍රක 60KTSS;*

PT-80/100-130/13 LMZ, ධාරිත්‍රක 80KTSS.

* 50KTSS-6 සහ 50KTSS-6A කන්ඩෙන්සර් වලින් සමන්විත PT-60-130 LMZ ටර්බයින සඳහා, "K වර්ගයේ වාෂ්ප ටර්බයිනවල ඝනීභවනය වන ස්ථාපනයන්හි සම්මත ලක්ෂණ" හි දක්වා ඇති කන්ඩෙන්සර් 50KTSS-5 හි ලක්ෂණ භාවිතා කරන්න.

"නියාමන ලක්ෂණ" සම්පාදනය කිරීමේදී, පහත සඳහන් මූලික තනතුරු භාවිතා කරන ලදී:

ඩී 2 - කන්ඩෙන්සර් වෙත වාෂ්ප පරිභෝජනය (කන්ඩෙන්සර් වාෂ්ප භාරය), t / h;

ආර් n2 - සිසිලනකාරකයේ සම්මත වාෂ්ප පීඩනය, kgf / cm2 **;

ආර් 2 - සිසිලනකාරකයේ සැබෑ වාෂ්ප පීඩනය, kgf / cm2;

ටී c1 - කන්ඩෙන්සර් ඇතුල්වීමේ දී සිසිලන ජලයෙහි උෂ්ණත්වය, ° C;

ටී c2 - කන්ඩෙන්සර් පිටවන ස්ථානයේ සිසිලන ජලයෙහි උෂ්ණත්වය, ° C;

ටී"2 - සිසිලනකාරකයේ වාෂ්ප පීඩනයට අනුරූප වන සංතෘප්ත උෂ්ණත්වය, ° C;

එන් g - සිසිලනකාරකයේ හයිඩ්රොලික් ප්රතිරෝධය (කන්ඩෙන්සර් තුළ සිසිලන ජලයෙහි පීඩන පහත වැටීම), m ජලය. කලාව.;

δ ටී n - සිසිලනකාරකයේ සම්මත උෂ්ණත්ව පීඩනය, ° C;

δ ටී- සිසිලනකාරකයේ සැබෑ උෂ්ණත්ව වෙනස, ° C;

Δ ටී- සිසිලනකාරකයේ සිසිලන ජලය රත් කිරීම, ° C;

ඩබ්ලිව් n - සිසිලන ජලය සිසිලන නාමික සැලසුම් ප්රවාහ අනුපාතය, m3 / h;

ඩබ්ලිව්- සිසිලන ජලය සිසිලනකාරකයට ගලා යාම, m3 / h;

එෆ් n යනු සිසිලනකාරකයේ සම්පූර්ණ සිසිලන පෘෂ්ඨය, m2;

එෆ්- ජලයෙන් විසන්ධි වූ බිල්ට් කන්ඩෙන්සර් බැංකුව සමඟ සිසිලනකාරකයේ සිසිලන මතුපිට, m2.

නියාමන ලක්ෂණ වලට පහත ප්‍රධාන පරායත්තතා ඇතුළත් වේ:

2.3. පිටාර වාෂ්පයේ සහ ඝනීභවනයේ තාප අන්තර්ගතයේ වෙනස (Δ මම 2) පිළිගන්න:

ඝනීභවනය මාදිලිය සඳහා 535 kcal / kg;

තාපන මාදිලිය සඳහා 550 kcal / kg.

සහල්. II-1. කන්ඩෙන්සර් සහ සිසිලන ජල උෂ්ණත්වය තුලට වාෂ්ප ගලායාම මත උෂ්ණත්ව පීඩනය රඳා පවතී:

ඩබ්ලිව් n = 8000 m3/h

සහල්. II-2. සිසිලනකාරකයට වාෂ්ප ප්‍රවාහය සහ සිසිලන ජල උෂ්ණත්වය මත උෂ්ණත්ව පීඩනය රඳා පැවතීම:

ඩබ්ලිව්= 5000 m3 / h

සහල්. II-3. සිසිලනකාරකය සහ සිසිලන ජල උෂ්ණත්වය තුළට වාෂ්ප ප්රවාහය මත උෂ්ණත්ව පීඩනය රඳා පවතී.