ටර්බයින වන්දියේ අරමුණ t 50 130. ටර්බයින් බලාගාරයේ තාප රූප සටහන. විශිෂ්ටත්වය සහ තොරතුරු Soyuztechenergo සේවය
පුහුණු වාර්තාව
6. ටර්බයින් T-50-130
තනි පතුවළ වාෂ්ප ටර්බයිනයඝනීභවනය සහ තාපන වාෂ්ප නිස්සාරණ දෙකක් සමඟ 3000 rpm දී 50 MW ක ශ්රේණිගත බලයක් සහිත T-50-130, හයිඩ්රජන් සිසිලනය සහිත 50 MW ධාරිතාවකින් යුත් TVF 60-2 වර්ගයේ විකල්ප ධාරා උත්පාදක යන්ත්රයක් ධාවනය කිරීමට සැලසුම් කර ඇත. ක්රියාත්මක වන ටර්බයිනය පාලක පැනලයෙන් පාලනය වේ.
ටර්බයිනය සැලසුම් කර ඇත්තේ නැවතුම් කපාටය ඉදිරිපිට මනින ලද 130 ata, 565 C 0 නැවුම් වාෂ්ප පරාමිතීන් සමඟ ක්රියා කිරීමටය. සිසිලනකාරකයට ඇතුල් වන ස්ථානයේ සිසිලන ජලයෙහි නාමික උෂ්ණත්වය 20 С 0 වේ.
බොයිලේරු වල ජාල ජලය පියවරෙන් පියවර රත් කිරීම සඳහා නිර්මාණය කර ඇති ටර්බයිනයේ ඉහළ සහ පහළ තාපන ස්ථාන දෙකක් ඇත. පිරවුම් පෙට්ටි හීටරයක්, HDPE හතරක් සහ HPH තුනක් සහිත මුද්‍රා වලින් ප්රධාන ඉෙජක්ටරයේ සහ වාෂ්ප චූෂණ ejector හි ශීතකරණය තුළ ආහාර ජලය අනුක්‍රමිකව රත් කරනු ලැබේ. HPH අංක 1 සහ අංක 2 තාපන නිස්සාරණයෙන් වාෂ්පයෙන් පෝෂණය වන අතර ඉතිරි පහ - පියවර 9, 11, 14, 17, 19 න් පසු නියාමනය නොකළ නිස්සාරණයන්ගෙන්.
"දකුණ">වගුව
1000 kW ධාරිතාවක් සහිත Rustom & Hornsby TA වර්ගයේ ගෑස් ටර්බයින බලාගාරය
ගෑස් ටර්බයිනය (ලැට්. ටර්බෝ සුලිය, භ්‍රමණයෙන් ටර්බයිනය) යනු සම්පීඩිත සහ රත් වූ වායුවේ ශක්තිය බවට පරිවර්තනය වන බ්ලේඩ් උපකරණයේ අඛණ්ඩ තාප එන්ජිමකි. යාන්ත්රික වැඩපතුවළ මත. රොටරයකින් සමන්විත වේ (වැඩ කරන තල ...
Ufimskaya ඒකාබද්ධ තාප හා බලාගාරයේ තාප සැපයුම් පද්ධතිය අධ්යයනය කිරීම
වාෂ්ප ටර්බයින වර්ගය PT-30-90/10 30,000 kW ක ශ්රේණිගත බලයක් සහිත, 3,000 rpm වේගයකින්, ඝනීභවනය, නියාමනය නොකළ සහ වෙනස් කළ හැකි වාෂ්ප නිස්සාරණ තුනකින් - උත්පාදක යන්ත්‍රය කෙලින්ම ධාවනය කිරීම සඳහා නිර්මාණය කර ඇත.
ඇලෙක්සැන්ඩ්‍රියාවේ හෙරොන් (ක්‍රි.පූ. 2 වන සියවස) ග්‍රීක යාන්ත්රික හා විද්‍යාඥයාගේ සොයාගැනීම. ඇගේ කාර්යය ජෙට් ප්‍රචාලනයේ මූලධර්මය මත පදනම් වේ: බොයිලේරුවේ වාෂ්ප නලයක් හරහා බෝලයට ඇතුළු විය ...
බලශක්ති ප්රභවයන් - ඉතිහාසය සහ නූතනත්වය
කාර්මික වාෂ්ප ටර්බයිනයේ ඉතිහාසය ආරම්භ වූයේ ස්වීඩන් ඉංජිනේරුවෙකු වන කාල් - ගුස්ටාව් - පැට්‍රික් ද ලාවල් ... කිරි බෙදුම්කරුවෙකුගේ සොයාගැනීමත් සමඟ ය. සැලසුම් කරන ලද උපකරණයට විප්ලව විශාල සංඛ්‍යාවක් සහිත ධාවකයක් අවශ්ය විය. නව නිපැයුම්කරු දැන සිටියේය ...
බලශක්ති ප්රභවයන් - ඉතිහාසය සහ නූතනත්වය
ගෑස් ටර්බයිනය ඒකාබද්ධ වූ එන්ජිමක් විය ප්රයෝජනවත් ලක්ෂණවාෂ්ප ටර්බයින (ශක්තිය සෘජුවම භ්‍රමණය වන පතුවළකට මාරු කිරීම ...
Rostov NPP හි බල ඒකකයේ උපකරණ සැලසුම් කිරීම
අරමුණ ටර්බයින් වර්ගය K-1000-60/1500-2 නිෂ්පාදන සංගමය HTGZ - වාෂ්ප, ඝනීභවනය, සිලින්ඩර හතරක් ( ව්යුහාත්මක යෝජනා ක්රමය"HPC + LPC තුනක්"), වෙනස් කළ හැකි වාෂ්ප නිස්සාරණයකින් තොරව...
වාෂ්ප ටර්බයින් පැලවල ඇඳුම් ප්‍රතිරෝධය වැඩි දියුණු කිරීම
වාෂ්ප ටර්බයිනය යනු වාෂ්ප ශක්තිය යාන්ත්රික වැඩ බවට පරිවර්තනය කරන තාප එන්ජිමකි. වාෂ්ප ටර්බයිනයක තල උපකරණය තුළ, සම්පීඩිත සහ රත් වූ ජල වාෂ්පවල විභව ශක්තිය චාලක ශක්තිය බවට පරිවර්තනය වේ ...
බොයිලේරු සහ ටර්බයින් සාප්පුවේ අරමුණ
මෙගාවොට් 2000 ක ධාරිතාවකින් යුත් NPP ව්යාපෘතිය
ටර්බයිනය න්‍යෂ්ටික බලාගාරවල VVER-1000 පීඩන ජල ප්‍රතික්‍රියාකාරකයක් සහිත ඒකකයක ක්රියාත්මක වීම සඳහා TVV-1000-2 ප්රත්යාවර්ත ධාරා උත්පාදකයේ සෘජු ධාවනය සඳහා අදහස් කෙරේ. සංතෘප්ත වාෂ්පමොනොබ්ලොක් යෝජනා ක්‍රමයකට අනුව (බ්ලොක් එක ප්‍රතික්‍රියාකාරකයකින් සහ එක් ටර්බයිනයකින් සමන්විත වේ) සමඟ ...
ටර්බයින් K-800-240-5 සහ බොයිලර් ඒකකය Pp-2650-255 භාවිතා කරමින් BGRES-2 හි පළමු අදියරෙහි ව්යාපෘතිය
ධාවක ටර්බයිනය OK-18PU-800 (K-17-15P), තනි සිලින්ඩර, ඒකාබද්ධ, ඝනීභවනය, පීඩන අවධීන් අටක් සහිත, විචල්ය ආරම්භක වාෂ්ප පරාමිතීන් සමඟ විචල්ය වේගයකින් ක්රියා කිරීමට සැලසුම් කර ඇත.
27. සම්පීඩක පිටවන පීඩනය: 28. HP ටර්බයිනය හරහා ගෑස් ප්රවාහ අනුපාතය: 29. HP ටර්බයිනයේ වායුව මගින් සිදු කරන කාර්යය: 30. HP ටර්බයිනය පිටුපස වායු උෂ්ණත්වය: TG: 33...
සම්පීඩක ගණනය කිරීම අධි පීඩනය
34. ටර්බයිනය හරහා ගෑස් ගලා යාම අඩු පීඩනය: අපට 1200K ට වැඩි උෂ්ණත්වයක් ඇත, එබැවින් අපි යැපීම 35 අනුව GVohlND තෝරා ගනිමු. LP ටර්බයිනයේ සිදු කරන ලද වායුවේ කාර්යය: 36. අඩු පීඩන ටර්බයිනයේ කාර්යක්ෂමතාවය සකසා ඇත: 37. පීඩනය අඩු කිරීමේ මට්ටම LP ටර්බයිනය: 38...
ඝනීභවනය කිරීමේ උපකරණයක් සහ වෙනස් කළ හැකි නිෂ්පාදනයක් සහ 135 MW ශ්රේණිගත බලයක් සහිත තාපන වාෂ්ප නිස්සාරණ දෙකක් සහිත සහජීකරණ වර්ගය සඳහා ස්ථාවර වාෂ්ප ටර්බයින PT -135/165-130/15...
LLC "LUKOIL-Volgogradenergo" හි උපකරණවල උපාංගය සහ තාක්ෂණික ලක්ෂණ Volzhskaya CHPP
තනි පතුවළ වාෂ්ප ටර්බයින T 100/120-130 3000 rpm ට මෙගාවොට් 100 ක බලයක් සහිතව. ඝනීභවනය සහ තාපන වාෂ්ප නිස්සාරණ දෙකක් සමඟින්, එය ප්‍රත්‍යාවර්තකයක සෘජු ධාවනය සඳහා නිර්මාණය කර ඇත.
LLC "LUKOIL-Volgogradenergo" Volzhskaya CHPP හි උපකරණවල උපාංගය සහ තාක්ෂණික ලක්ෂණ
නැවත රත් කිරීමකින් තොරව නිෂ්පාදනය සහ දිස්ත්‍රික් උණුසුම සඳහා පාලිත වාෂ්ප නිස්සාරණය සහිත ඝනීභවනය වන ටර්බයිනය, මෙගාවොට් 65 ක ධාරිතාවයකින් යුත් සිලින්ඩර දෙකක, තනි ප්‍රවාහයක් ...
T-50-130 TMZ
Typical
බලශක්ති ලක්ෂණ
ටර්බෝ ඒකකය
T-50-130 TMZ
SOYUZTEKHENERGO හොඳම පළපුරුද්ද සහ තොරතුරු සේවාව
මොස්කව් 1979
ටර්බෝ ඒකකයේ ප්රධාන කර්මාන්තශාලා දත්ත
(TU 24-2-319-71)
* ඝනීභවනයට ඇතුළු වන වාෂ්පයේ තාපය සැලකිල්ලට ගැනීම.
TMZ වගකීම් දත්ත සමඟ සාමාන්ය ලක්ෂණ දත්තවල ප්රතිඵල සංසන්දනය කිරීම
|
දර්ශකය |
|||||||||
|
පාරිභෝගිකයාට ලබා දෙන තාපය Q t, Gcal/h |
|||||||||
|
ටර්බයින් මෙහෙයුම් ආකාරය |
ඝනීභවනය |
තනි අදියර |
අදියර දෙකක් |
||||||
|
TMZ දත්ත |
|||||||||
|
නැවුම් වාෂ්ප උෂ්ණත්වය to, ° C |
|||||||||
|
උත්පාදක කාර්යක්ෂමතාව h,% |
|||||||||
|
කන්ඩෙන්සර් ටී වෙත ඇතුල් වන ස්ථානයේ සිසිලන ජලයෙහි උෂ්ණත්වය 1, ° C |
|||||||||
|
සිසිලන ජල පරිභෝජනය W, m 3 / h |
|||||||||
|
විශේෂිත වාෂ්ප පරිභෝජනය d, kg/(kWh) |
|||||||||
|
සාමාන්ය ලක්ෂණ දත්ත |
|||||||||
|
නැවුම් වාෂ්ප පීඩනය P o, kgf / cm 2 |
|||||||||
|
සජීවී වාෂ්ප උෂ්ණත්වය t o, ° C |
|||||||||
|
පාලිත තේරීමේ පීඩනය P, kgf / cm 2 |
|||||||||
|
උත්පාදක කාර්යක්ෂමතාව h,% |
|||||||||
|
HPH අංක 7 t p.v, ° С පසු ජල උෂ්ණත්වය පෝෂණය කරන්න |
|||||||||
|
PSG තාපකයට ඇතුල් වන ස්ථානයේ ජාල ජල උෂ්ණත්වය t 2 , ° С |
|||||||||
|
පිටවන වාෂ්ප පීඩනය Р 2, kgf / cm 2 |
t 1 \u003d 20 ° C, W \u003d 7000 m 3 / h |
||||||||
|
නිශ්චිත වාෂ්ප පරිභෝජනය d e, kg/(kWh) |
|||||||||
|
වගකීම් සහතිකයෙන් සාමාන්ය ලක්ෂණයේ කොන්දේසි අපගමනය සඳහා නිශ්චිත වාෂ්ප පරිභෝජනයට නිවැරදි කිරීම |
|||||||||
|
පිටාර වාෂ්පයේ පීඩනයේ අපගමනය මත Dd e, kg / (kWh) |
|||||||||
|
ආහාර ජල උෂ්ණත්ව අපගමනය සඳහා Dd e, kg/(kWh) |
|||||||||
|
ආපසු ජාලයේ උෂ්ණත්වයේ අපගමනය මත ජලය Dd e, kg / (kWh) |
|||||||||
|
නිශ්චිත වාෂ්ප පරිභෝජනය සඳහා සම්පූර්ණ නිවැරදි කිරීම Dd e, kg/(kWh) |
|||||||||
|
වගකීම් කොන්දේසි යටතේ නිශ්චිත වාෂ්ප පරිභෝජනය d n e, kg/(kWh) |
|||||||||
|
වගකීම් දැන්වීමෙන් නිශ්චිත වාෂ්ප පරිභෝජනය අපගමනය e,% |
|||||||||
|
සාමාන්ය අපගමනය දැන්වීම e, % |
|||||||||
|
* නිස්සාරණ පීඩන නියාමකය අක්‍රියයි. |
|||||||||
|
ටර්බෝ ඒකකයක තාප යෝජනා ක්රමය |
T-50-130 TMZ ටයිප් කරන්න |
||||||||
|
ටර්බෝ ඒකකයක සාමාන්ය ශක්ති ලක්ෂණ වාෂ්ප බෙදා හැරීමේ රූප සටහන |
T-50-130 TMZ ටයිප් කරන්න |
|
|
ටර්බෝ ඒකකයක සාමාන්ය ශක්ති ලක්ෂණ ඝනීභවනය මාදිලිය යටතේ නියැදි කුටියේ වාෂ්ප පීඩනය |
T-50-130 TMZ ටයිප් කරන්න |
|
|
ටර්බෝ ඒකකයක සාමාන්ය ශක්ති ලක්ෂණ |
T-50-130 TMZ ටයිප් කරන්න |
||||
|
ටර්බෝ ඒකකයක සාමාන්ය ශක්ති ලක්ෂණ තාපන මාදිලිය යටතේ නියැදි කුටිවල වාෂ්ප පීඩනය |
T-50-130 TMZ ටයිප් කරන්න |
||||
|
ටර්බෝ ඒකකයක සාමාන්ය ශක්ති ලක්ෂණ තාපන මාදිලිය යටතේ නියැදි කුටිවල වාෂ්ප පීඩනය |
T-50-130 TMZ ටයිප් කරන්න |
|
|
ටර්බෝ ඒකකයක සාමාන්ය ශක්ති ලක්ෂණ අධි පීඩන හීටර් වලින් පසු ආහාර ජලයේ උෂ්ණත්වය සහ එන්ටැල්පි |
T-50-130 TMZ ටයිප් කරන්න |
|
|
ටර්බෝ ඒකකයක සාමාන්ය ශක්ති ලක්ෂණ HDPE සඳහා ඝනීභවන උෂ්ණත්වය අංක 4 සහ අදියර දෙකේ සහ තුනේ ප්රධාන ජල උණුසුම සමඟ |
T-50-130 TMZ ටයිප් කරන්න |
||||
|
ටර්බෝ ඒකකයක සාමාන්ය ශක්ති ලක්ෂණ අධි පීඩන හීටරය සහ ඩීරේටරය සඳහා වාෂ්ප පරිභෝජනය |
T-50-130 TMZ ටයිප් කරන්න |
||||
|
ටර්බෝ ඒකකයක සාමාන්ය ශක්ති ලක්ෂණ අඩු පීඩන තාපකයක් සඳහා වාෂ්ප පරිභෝජනය අංක 4 |
T-50-130 TMZ ටයිප් කරන්න |
|
|
ටර්බෝ ඒකකයක සාමාන්ය ශක්ති ලක්ෂණ අඩු පීඩන තාපකයක් සඳහා වාෂ්ප පරිභෝජනය අංක 3 |
T-50-130 TMZ ටයිප් කරන්න |
|
|
ටර්බෝ ඒකකයක සාමාන්ය ශක්ති ලක්ෂණ SHAFT SEALS හි පළමු මැදිරි හරහා වාෂ්ප කාන්දු වීම HPC, LPC, අවසන් මුද්‍රා සඳහා වාෂ්ප සැපයුම |
T-50-130 TMZ ටයිප් කරන්න |
|
|
ටර්බෝ ඒකකයක සාමාන්ය ශක්ති ලක්ෂණ I, IV අලෙවිසැල්, ටියුබ් හීටරය සහ සිසිලකය තුළට මුද්‍රා වලින් වාෂ්ප සාරය |
T-50-130 TMZ ටයිප් කරන්න |
||||
|
ටර්බෝ ඒකකයක සාමාන්ය ශක්ති ලක්ෂණ අදියර දෙකකින් යුත් ප්රධාන ජල උණුසුම සමඟ 21 වන අදියර හරහා වාෂ්ප පරිභෝජනය |
T-50-130 TMZ ටයිප් කරන්න |
||||
|
ටර්බෝ ඒකකයක සාමාන්ය ශක්ති ලක්ෂණ 23 වන අදියර හරහා වාෂ්ප පරිභෝජනය තනි-අදියර ප්රධාන ජල උණුසුම සමඟ |
T-50-130 TMZ ටයිප් කරන්න |
|
|
ටර්බෝ ඒකකයක සාමාන්ය ශක්ති ලක්ෂණ ඝනීභවනය කිරීමේ මාදිලිය යටතේ LPH හි වාෂ්ප පරිභෝජනය |
T-50-130 TMZ ටයිප් කරන්න |
|
|
ටර්බෝ ඒකකයක සාමාන්ය ශක්ති ලක්ෂණ වසා දැමූ ප්රාචීරය හරහා LPH හි වාෂ්ප පරිභෝජනය |
T-50-130 TMZ ටයිප් කරන්න |
|
|
ටර්බෝ ඒකකයක සාමාන්ය ශක්ති ලක්ෂණ මැදිරිවල අභ්යන්තර බලය 1 - 21 |
T-50-130 TMZ ටයිප් කරන්න |
||||
|
ටර්බෝ ඒකකයක සාමාන්ය ශක්ති ලක්ෂණ මැදිරිවල අභ්යන්තර බලය 1 - 23 තනි අදියර ප්රධාන ජල උණුසුම සමඟ |
T-50-130 TMZ ටයිප් කරන්න |
||||
|
ටර්බෝ ඒකකයක සාමාන්ය ශක්ති ලක්ෂණ අතරමැදි මැදිරි බලය |
T-50-130 TMZ ටයිප් කරන්න |
|
|
ටර්බෝ ඒකකයක සාමාන්ය ශක්ති ලක්ෂණ තාප පරිභෝජනය මත විශේෂිත බලශක්ති උත්පාදනය |
T-50-130 TMZ ටයිප් කරන්න |
|
|
ටර්බෝ ඒකකයක සාමාන්ය ශක්ති ලක්ෂණ ටර්බයින් සහ ජෙනරේටරයේ සම්පූර්ණ පාඩු |
T-50-130 TMZ ටයිප් කරන්න |
||||
|
ටර්බෝ ඒකකයක සාමාන්ය ශක්ති ලක්ෂණ පීඩන නියාමකය අක්රිය කර ඝනීභවනය කිරීමේ මාදිලියේ නැවුම් වාෂ්ප සහ තාප පරිභෝජනය |
T-50-130 TMZ ටයිප් කරන්න |
||||
|
සාමාන්ය ශක්ති ලක්ෂණ. ටර්බෝ ඒකකය ජල ජාලවල තනි අදියර උණුසුම් කිරීම සඳහා නිශ්චිත දළ තාප පරිභෝජනය |
T-50-130 TMZ ටයිප් කරන්න |
|
|
|
||
|
ටර්බෝ ඒකකයක සාමාන්ය ශක්ති ලක්ෂණ |
T-50-130 TMZ ටයිප් කරන්න |
|
|
ටර්බෝ ඒකකයක සාමාන්ය ශක්ති ලක්ෂණ අදියර දෙකක ප්රධාන ජල උණුසුම සඳහා නිශ්චිත දළ තාප පරිභෝජනය |
T-50-130 TMZ ටයිප් කරන්න |
|
|
ටර්බෝ ඒකකයක සාමාන්ය ශක්ති ලක්ෂණ අදියර දෙකක ප්රධාන ජල උණුසුම සඳහා නිශ්චිත දළ තාප පරිභෝජනය |
T-50-130 TMZ ටයිප් කරන්න |
||||
|
ටර්බෝ ඒකකයක සාමාන්ය ශක්ති ලක්ෂණ අදියර තුනක ප්රධාන ජල උණුසුම සහ ටර්බෝ ඒකකයේ විද්යුත් යාන්ත්රික කාර්යක්ෂමතාව සඳහා විශේෂිත තාප පරිභෝජනය |
T-50-130 TMZ ටයිප් කරන්න |
||||
|
ටර්බෝ ඒකකයක සාමාන්ය ශක්ති ලක්ෂණ උෂ්ණත්වය වෙනස් |
T-50-130 TMZ ටයිප් කරන්න |
|
|
ටර්බෝ ඒකකයක සාමාන්ය ශක්ති ලක්ෂණ PSG සහ PSV වල ප්රධාන ජලය සාපේක්ෂ අඩු උනුසුම් වීම |
T-50-130 TMZ ටයිප් කරන්න |
|
|
ටර්බෝ ඒකකයක සාමාන්ය ශක්ති ලක්ෂණ ඉහළ තාප පිටාර කුටියේ වාෂ්ප එන්තැල්පි |
T-50-130 TMZ ටයිප් කරන්න |
|
|
ටර්බෝ ඒකකයක සාමාන්ය ශක්ති ලක්ෂණ අතරමැදි මැදිරියේ භාවිතා කරන ලද තාප බිංදුව |
T-50-130 TMZ ටයිප් කරන්න |
||||
|
ටර්බෝ ඒකකයක සාමාන්ය ශක්ති ලක්ෂණ ජාල ජල තාපකයේ (PSV) තාප භාවිතය |
T-50-130 TMZ ටයිප් කරන්න |
||||
|
ටර්බෝ ඒකකයක සාමාන්ය ශක්ති ලක්ෂණ K2-3000-2 ධාරිත්‍රකයේ ලක්ෂණ |
T-50-130 TMZ ටයිප් කරන්න |
|
|
ටර්බෝ ඒකකයක සාමාන්ය ශක්ති ලක්ෂණ |
T-50-130 TMZ ටයිප් කරන්න |
|
|
ටර්බෝ ඒකකයක සාමාන්ය ශක්ති ලක්ෂණ ප්රධාන ජලය තනි-අදියර උණුසුම් කිරීම සහිත මාදිලිවල රූප සටහන |
T-50-130 TMZ ටයිප් කරන්න |
||||
|
ටර්බෝ ඒකකයක සාමාන්ය ශක්ති ලක්ෂණ ප්රධාන ජලය තනි-අදියර උණුසුම් කිරීම සහිත මාදිලිවල රූප සටහන |
T-50-130 TMZ ටයිප් කරන්න |
||||
ලබා දී ඇත: Q t \u003d 60 Gcal / h; N t = 34 MW; P tn \u003d 1.0 kgf / cm 2.
තීරණය කරන්න: D ගැන t / h.
අර්ථ දැක්වීම. රූප සටහනේ අපි සොයා ගනිමු ලබා දී ඇති ලක්ෂ්යය A (Q t \u003d 60 Gcal / h; N t \u003d 34 MW). A ලක්ෂ්යයේ සිට, නැඹුරුවන සරල රේඛාවට සමාන්තරව, අපි දී ඇති පීඩනයක රේඛාවට යන්නෙමු (P tn \u003d 1.0 kgf / cm 2). සරල රේඛාවකින් ලබාගත් B ලක්ෂ්‍යයෙන් අපි දකුණු චතුරස්රයේ දී ඇති පීඩනය (P tn \u003d 1.0 kgf / cm 2) රේඛාවට යමු. ලබාගත් ලක්ෂ්යය B සිට අපි පිරිවැය අක්ෂයට ලම්බකව අඩු කරමු. Point G සජීවී වාෂ්පයේ අධිෂ්ඨානශීලී පරිභෝජනයට අනුරූප වේ.
ලබා දී ඇත: Q t \u003d 75 Gcal / h; P tn \u003d 0.5 kgf / cm 2.
නිර්ණය කරන්න: N t MW; D ගැන t/h.
අර්ථ දැක්වීම. රූප සටහනේ අපට ලබා දී ඇති ලක්ෂ්යය D (Q t \u003d 75 Gcal / h; P tn \u003d 0.5 kgf / cm 2) සොයා ගනී. D ලක්ෂ්යයේ සිට සරල රේඛාවකින් අපි බලශක්ති අක්ෂය වෙත යන්නෙමු. E ලක්ෂ්යය අධිෂ්ඨානශීලී බලයට අනුරූප වේ. ඉන්පසු අපි දකුණු චතුරස්රයේ P tn \u003d 0.5 kgf / cm 2 රේඛාවට සරල රේඛාවකින් යන්නෙමු. W ලක්ෂ්යයේ සිට අපි පිරිවැය අක්ෂයට ලම්බකව අඩු කරමු. ලබාගත් ලක්ෂ්යය Z නැවුම් වාෂ්පයේ අධිෂ්ඨානශීලී පරිභෝජනයට අනුරූප වේ.
|
ටර්බෝ ඒකකයක සාමාන්ය ශක්ති ලක්ෂණ |
T-50-130 TMZ ටයිප් කරන්න |
|
|
ටර්බෝ ඒකකයක සාමාන්ය ශක්ති ලක්ෂණ ප්රධාන ජලයේ අදියර දෙකක උණුසුම සහිත මාදිලියේ රූප සටහන |
T-50-130 TMZ ටයිප් කරන්න |
||||
|
ටර්බෝ ඒකකයක සාමාන්ය ශක්ති ලක්ෂණ ප්රධාන ජලයේ අදියර දෙකක උණුසුම සහිත මාදිලියේ රූප සටහන |
T-50-130 TMZ ටයිප් කරන්න |
||||
|
ටර්බෝ ඒකකයක සාමාන්ය ශක්ති ලක්ෂණ ප්රධාන ජලයේ අදියර දෙකක උණුසුම සහිත මාදිලියේ රූප සටහන |
T-50-130 TMZ ටයිප් කරන්න |
|
|
ටර්බෝ ඒකකයක සාමාන්ය ශක්ති ලක්ෂණ ප්රධාන ජලයේ අදියර දෙකක උණුසුම සහිත මාදිලියේ රූප සටහන |
T-50-130 TMZ ටයිප් කරන්න |
|
|
ටර්බෝ ඒකකයක සාමාන්ය ශක්ති ලක්ෂණ ප්රධාන ජලයේ අදියර දෙකක උණුසුම සහිත මාදිලියේ රූප සටහන |
T-50-130 TMZ ටයිප් කරන්න |
||||
|
ටර්බෝ ඒකකයක සාමාන්ය ශක්ති ලක්ෂණ ප්රධාන ජලයේ අදියර දෙකක උණුසුම සහිත මාදිලියේ රූප සටහන |
T-50-130 TMZ ටයිප් කරන්න |
||||
|
ටර්බෝ ඒකකයක සාමාන්ය ශක්ති ලක්ෂණ ප්රධාන ජලයේ අදියර දෙකක උණුසුම සහිත මාදිලියේ රූප සටහන |
T-50-130 TMZ ටයිප් කරන්න |
|
|
ටර්බෝ ඒකකයක සාමාන්ය ශක්ති ලක්ෂණ ප්රධාන ජලයේ අදියර දෙකක උණුසුම සහිත මාදිලියේ රූප සටහන |
T-50-130 TMZ ටයිප් කරන්න |
|
|
ටර්බෝ ඒකකයක සාමාන්ය ශක්ති ලක්ෂණ ප්රධාන ජලයේ අදියර දෙකක උණුසුම සහිත මාදිලියේ රූප සටහන |
T-50-130 TMZ ටයිප් කරන්න |
|||||
|
ටර්බෝ ඒකකයක සාමාන්ය ශක්ති ලක්ෂණ |
||||||
|
|
||||||
|
ලබා දී ඇත: Q ටී= 81 Gcal / h; N t = 57.2 MW; පී ටීතුල\u003d 1.4 kgf / cm 2. නිර්වචනය කරන්න: D0 t/h අර්ථ දැක්වීම.රූප සටහනේ අපට ලබා දී ඇති ලක්ෂ්යය A (A) සොයා ගනී. ප්‍රශ්නය t = 81 Gcal / h; N t = 57.2 MW). A ලක්ෂයේ සිට ආනත සරල රේඛාවට සමාන්තරව අපි ලබා දී ඇති පීඩනයේ රේඛාව වෙත යන්නෙමු ( පී ටීතුල\u003d 1.4 kgf / cm 2). සරල රේඛාවකින් ලැබුණු B ලක්ෂ්යයේ සිට අපි ලබා දී ඇති පීඩනයේ රේඛාවට යන්නෙමු ( පී ටී තුළවම් හතරේ \u003d 1.4 kgf / cm 2). ලබාගත් ලක්ෂ්යය B සිට අපි පිරිවැය අක්ෂයට ලම්බකව අඩු කරමු. Point G සජීවී වාෂ්පයේ අධිෂ්ඨානශීලී පරිභෝජනයට අනුරූප වේ. |
ලබා දී ඇත: Q ටී= 73 Gcal / h; පී ටී තුළ\u003d 0.8 kgf / cm 2. නිර්ණය කරන්න: N t MW; ඩී 0 t/h අර්ථ දැක්වීම.දී ඇති ලක්ෂ්‍යයක් සොයා ගැනීම D (QT= 73 Gcal / h; P T in = 0.8 kgf / cm 2) D ලක්ෂ්යයේ සිට සරල රේඛාවකින් අපි බල අක්ෂය වෙත යන්නෙමු. E ලක්ෂ්යය අධිෂ්ඨානශීලී බලයට අනුරූප වේ. තවදුරටත් සරල රේඛාවකින් අපි රේඛාවට යන්නෙමු P T in =වම් හතරේ 0.8 kgf / cm 2. ලබාගත් ලක්ෂ්‍යයෙන් W අපි පිරිවැය අක්ෂයට ලම්බකව අඩු කරමු. ලබාගත් ලක්ෂ්යය Z නැවුම් වාෂ්පයේ අධිෂ්ඨානශීලී පරිභෝජනයට අනුරූප වේ. |
|||||
|
ටර්බෝ ඒකකයක සාමාන්ය ශක්ති ලක්ෂණ |
T-50-130 TMZ ටයිප් කරන්න |
||||
|
b) නාමිකයේ සිට සජීවී වාෂ්ප පීඩනයේ අපගමනය මත තුල)
|
|||||
|
ටර්බෝ ඒකකයක සාමාන්ය ශක්ති ලක්ෂණ ඝනීභවනය යටතේ නැවුම් වාෂ්ප ප්රවාහය සඳහා නිවැරදි කිරීම් |
T-50-130 TMZ ටයිප් කරන්න |
||||
|
|
|||||
|
ටර්බෝ ඒකකයක සාමාන්ය ශක්ති ලක්ෂණ |
T-50-130 TMZ ටයිප් කරන්න |
||||
|
a) නාමිකයේ සිට සජීවී වාෂ්පයේ උෂ්ණත්වයේ අපගමනය මත b) නාමිකයේ සිට සජීවී වාෂ්ප පීඩනයේ අපගමනය මත තුල) නාමික සිට ආහාර ජල ප්රවාහයේ අපගමනය මත
|
|||||
|
ටර්බෝ ඒකකයක සාමාන්ය ශක්ති ලක්ෂණ ඝනීභවනය කිරීමේ මාදිලිය යටතේ විශේෂිත තාප පරිභෝජනය සඳහා නිවැරදි කිරීම් |
T-50-130 TMZ ටයිප් කරන්න |
||||
|
d) අධි පීඩන තාපකවල ආහාර ජලය යටින් සිසිල් කිරීම සඳහා e) පෝෂක පොම්පයේ ජලය රත් කිරීම වෙනස් කිරීම f) අධි පීඩන තාපක සමූහයක් නිවා දැමීමට
|
|||||
|
ටර්බෝ ඒකකයක සාමාන්ය ශක්ති ලක්ෂණ කන්ඩෙන්සරයේ පිටාර වාෂ්පයේ පීඩනය සඳහා බලයට නිවැරදි කිරීම |
T-50-130 TMZ ටයිප් කරන්න |
||||
|
ටර්බෝ ඒකකයක සාමාන්ය ශක්ති ලක්ෂණ තාපන ප්රතිදාන සමඟ වැඩ කරන විට බලයට නිවැරදි කිරීම් |
T-50-130 TMZ ටයිප් කරන්න |
||||
ලබා දී ඇත: Q t \u003d 81 Gcal / h; N t = 57.2 MW; R TV \u003d 1.4 kgf / cm 2.
තීරණය කරන්න: D ගැන t / h.
අර්ථ දැක්වීම. රූප සටහනේ අපට ලබා දී ඇති ලක්ෂ්යය A (Q t \u003d 81 Gcal / h; N t \u003d 57.2 MW) හමු වේ. A ලක්ෂ්යයේ සිට, නැඹුරුවන සරල රේඛාවට සමාන්තරව, අපි දී ඇති පීඩනයක රේඛාවට යන්නෙමු (P TV \u003d 1.4 kgf / cm 2). ලබා ගත් B ලක්ෂ්‍යයෙන්, අපි වම් චතුරස්රයේ දී ඇති පීඩනයේ (P tv \u003d 1.4 kgf / cm 2) රේඛාවට සරල රේඛාවකින් යමු. ලබාගත් ලක්ෂ්යය B සිට අපි පිරිවැය අක්ෂයට ලම්බකව අඩු කරමු. Point G සජීවී වාෂ්පයේ අධිෂ්ඨානශීලී පරිභෝජනයට අනුරූප වේ.
ලබා දී ඇත: Q t \u003d 73 Gcal / h; R TV \u003d 0.8 kgf / cm 2.
නිර්ණය කරන්න: N t MW; D ගැන t/h.
අර්ථ දැක්වීම.දී ඇති ලක්ෂ්යය D (Q t \u003d 73 Gcal / h; P TV \u003d 0.8 kgf / cm 2) අපට හමු වේ. D ලක්ෂ්යයේ සිට සරල රේඛාවකින් අපි බලශක්ති අක්ෂය වෙත යන්නෙමු. E ලක්ෂ්යය අධිෂ්ඨානශීලී බලයට අනුරූප වේ. ඉන්පසු අපි වම් චතුරස්රයේ P tv \u003d 0.8 kgf / cm 2 රේඛාවට සරල රේඛාවකින් යන්නෙමු. ලබාගත් ලක්ෂ්‍යයෙන් W අපි පිරිවැය අක්ෂයට ලම්බකව අඩු කරමු. ලබාගත් ලක්ෂ්යය Z සජීවී වාෂ්පයේ අධිෂ්ඨානශීලී පරිභෝජනයට අනුරූප වේ.
උපග්රන්ථය
1. T-50-130 TMZ ටර්බයින ඒකකයේ සාමාන්ය ශක්ති ලක්ෂණය ටර්බයින දෙකක තාප පරීක්ෂණ පදනම් කරගෙන සම්පාදනය කරන ලදී (Leningradskaya CHPP-14 හි Yuzhtekhenergo විසින් සිදු කරන ලද අතර Ust-Kamenogorsk හි Sibtechenergo විසින් CHPP පිළිබිඹු කරයි) කර්මාන්තශාලා සැලසුම් තාප යෝජනා ක්‍රමයට (ප්‍රස්ථාර T-1) අනුව ක්රියාත්මක වන සහ පහත සඳහන් කොන්දේසි යටතේ, විශාල ප්‍රතිසංස්කරණයකට භාජනය වී ඇති ටර්බයින ඒකකයේ සාමාන්ය කාර්යක්ෂමතාව, නාමික ලෙස ගනු ලැබේ:
ටර්බයින නැවතුම් කපාට ඉදිරිපිට නැවුම් වාෂ්පයේ පීඩනය සහ උෂ්ණත්වය - පිළිවෙලින් - 130 kgf / cm 2 * සහ 555 ° C;
* නිරපේක්ෂ පීඩන පෙළ සහ ප්‍රස්ථාරවල දක්වා ඇත.
සජීවී වාෂ්පයේ උපරිම අවසර ලත් පරිභෝජනය 265 t / h;
මාරු කළ හැකි මැදිරිය සහ අඩු පීඩන පොම්පය හරහා උපරිම අවසර ලත් වාෂ්ප ප්රවාහ අනුපාත පිළිවෙලින් 165 සහ 140 t / h වේ; TU 24-2-319-71 හි පිරිවිතරයන්ට අනුකූල වන ඇතැම් මැදිරි හරහා වාෂ්ප ප්රවාහ අනුපාතවල සීමාවන්;
පිටවන වාෂ්ප පීඩනය:
a) ජාල ජලය ද්වි- සහ එක්-අදියර උණුසුම් කිරීම සඳහා තෝරා ගැනීම් සමඟ නියත පීඩනය සහ කාර්ය සාධන ලක්ෂණ සහිත ඝනීභවන මාදිලිය ගුනාංගීකරනය කිරීම - 0.05 kgf / cm 2;
ආ) 1 = 20 ° C දී W = 7000 m 3 / h සහ t හි K-2-3000-2 කන්ඩෙන්සර් හි තාප ලක්ෂණයට අනුකූලව සිසිලන ජලයෙහි නියත ප්රවාහ අනුපාතය සහ උෂ්ණත්වයේ ඝනීභවනය කිරීමේ මාදිලිය සංලක්ෂිත කිරීමට - (ප්රස්තාරය T-31);
ඇ) ජාල ජලය තුන්-අදියර තාපනය සමග වාෂ්ප නිස්සාරණය සමග මෙහෙයුම් ආකාරය සඳහා - කාලසටහන T-38 අනුව;
ඉහළ සහ අඩු පීඩන ප්රතිජනන පද්ධතිය සම්පූර්ණයෙන්ම ඇතුළත් වේ; III හෝ II තේරීම් වලින් 6 kgf/cm 2 deaerator වෙත වාෂ්ප සපයනු ලැබේ (තෝරාගැනීමේ කුටියේ III හි වාෂ්ප පීඩනය 7 kgf/cm 2 දක්වා පහත වැටෙන විට, තේරීම II වෙතින් deaerator වෙත වාෂ්ප සපයනු ලැබේ);
පෝෂක ජල ප්රවාහ අනුපාතය සජීවී වාෂ්ප ප්රවාහ අනුපාතයට සමාන වේ;
පෝෂක ජලයෙහි උෂ්ණත්වය සහ තාපකවල පහළට ඇති ටර්බයිනයේ ප්රධාන ඝනීභවනය T-6 සහ T-7 ප්රස්තාරවල දැක්වෙන පරායත්තතාවලට අනුරූප වේ;
පෝෂක පොම්පයේ පෝෂක ජලයේ එන්තැල්පිය වැඩි වීම - 7 kcal / kg;
විදුලි උත්පාදක යන්ත්රයේ කාර්යක්ෂමතාව Electrosila බලාගාරයේ වගකීම් දත්ත වලට අනුරූප වේ;
ඉහළ තාපන තෝරාගැනීමේදී පීඩන නියාමනයේ පරාසය - 0.6 - 2.5 kgf / cm 2, සහ පහළ - 0.5 - 2.0 kgf / cm 2;
තාපන බලාගාරයේ ජාල ජලය උණුසුම් කිරීම - 47 ° С.
මෙම ශක්ති ලක්ෂණයට යටින් පවතින පරීක්ෂණ දත්ත "ජලය සහ වාෂ්පවල තාප භෞතික ගුණාංග පිළිබඳ වගු" (ප්‍රමිති ප්‍රකාශන ආයතනය, 1969) භාවිතයෙන් සකස් කරන ලදී.
අධි පීඩන හීටරවල තාපන වාෂ්පයේ ඝනීභවනය HPH අංක 5 තුළට කැස්කැඩ් කර ඇති අතර, එයින් 6 kgf / cm 2 දක්වා deaerator වෙත පෝෂණය වේ. III තේරීම් කුටියේ වාෂ්ප පීඩනය 9 kgf/cm 2 ට වඩා අඩු වූ විට, HPH අංක 5 සිට තාපන වාෂ්ප ඝනීභවනය HPH 4 වෙත යවනු ලැබේ. මෙම අවස්ථාවෙහිදී, තේරීම් කුටීරයේ II හි වාෂ්ප පීඩනය 9 kgf ට වඩා වැඩි නම්. / cm 2, HPH අංක 6 සිට තාපන වාෂ්ප ඝනීභවනය deaerator 6 kgf / cm 2 වෙත යවනු ලැබේ.
අඩු පීඩන හීටරවලින් තාපන වාෂ්ප ඝනීභවනය LPH අංක 2 වෙත කැස්කැඩේඩ් කරනු ලැබේ, එයින් එය LPH අංක 2 පිටුපස ඇති ප්රධාන ඝනීභවනය රේඛාවට කාණු පොම්ප මගින් පෝෂණය වේ.
ඉහළ සහ පහළ ජාල ජල තාපක පිළිවෙලින් VI සහ VII ටර්බයින් අලෙවිසැල් වලට සම්බන්ධ වේ. ඉහළ තාපන ජල තාපකයේ තාපන වාෂ්ප ඝනීභවනය LPH අංක 2 හි පහළ ප්රධාන ඝනීභවනය වන රේඛාවට සපයනු ලබන අතර පහළ එක LPH අංක I හි පහළ ප්රධාන ඝනීභවනයට පෝෂණය වේ.
2. ටර්බයින ඒකකයේ සංයුතිය, ටර්බයිනය සමඟ පහත සඳහන් උපකරණ ඇතුළත් වේ:
හයිඩ්රජන් සිසිලනය සහිත ඉලෙක්ට්රෝසිලා බලාගාරයේ උත්පාදක වර්ගය TV-60-2;
අඩු පීඩන හීටර් හතරක්: HDPE අංක 1 සහ HDPE අංක 2 වර්ගයේ PN-100-16-9, HDPE අංක 3 සහ PN-130-16-9 වර්ගයේ HDPE අංක 4;
අධි පීඩන හීටර් තුනක්: HPH අංක 5 වර්ගයේ PV-350-230-21M, HPH අංක 6 වර්ගයේ PV-350-230-36M, HPH අංක 7 වර්ගයේ PV-350-230-50M;
මතුපිට ද්වි-මාර්ග ධාරිත්රකය K2-3000-2;
ප්රධාන තුන්-අදියර ejectors දෙකක් EP-3-600-4A සහ එක් ආරම්භකයක් (එක් ප්රධාන ඉෙජක්ටරයක් නිරන්තරයෙන් ක්රියාත්මක වේ);
ජාල ජල තාපක දෙකක් (ඉහළ සහ පහළ) PSS-1300-3-8-1;
එක් එක් 100 kW ධාරිතාවකින් යුත් විදුලි මෝටර මගින් ධාවනය කරන ලද 8KsD-6?3 ඝනීභවන පොම්ප දෙකක් (එක් පොම්පයක් නිරන්තරයෙන් ක්රියාත්මක වේ, අනෙක රක්ෂිතය);
ජාල ජල තාපක 8KsD-5
3. පීඩන නියාමකය ක්රියා විරහිත කර ඇති ඝනීභවනය කිරීමේ ක්‍රමයේදී, උත්පාදක නිමැවුම්වල බලය මත පදනම්ව සම්පූර්ණ දළ තාප පරිභෝජනය සහ නැවුම් වාෂ්ප පරිභෝජනය පහත සමීකරණ මගින් විශ්ලේෂණාත්මකව ප්‍රකාශ කරනු ලැබේ:
කන්ඩෙන්සර් P 2 \u003d 0.05 kgf / cm 2 (ප්රස්ථාරය T-22, b) හි නියත වාෂ්ප පීඩනයකදී
Q o \u003d 10.3 + 1.985N t + 0.195 (N t - 45.44) Gcal / h; (එක)
D o \u003d 10.8 + 3.368 N t + 0.715 (N t - 45.44) t / h; (2)
හිදී නිරන්තර වියදම්(W \u003d 7000 m 3 / h) සහ සිසිලන ජලයේ උෂ්ණත්වය (1 \u003d 20 ° C හි t) (ප්රස්ථාරය T-22, a):
Q o \u003d 10.0 + 1.987 N t + 0.376 (N t - 45.3) Gcal / h; (3)
D o \u003d 8.0 + 3.439 N t + 0.827 (N t - 45.3) t / h. (හතර)
මෙහෙයුම් තත්වයන් තුළ නිශ්චිතව දක්වා ඇති බලය සඳහා තාපය සහ සජීවී වාෂ්ප පරිභෝජනය තීරණය කරනු ලබන්නේ අවශ්ය සංශෝධන (ප්රස්තාර T-41, T-42, T-43) පසුව හඳුන්වාදීමත් සමග ඉහත පරායත්තතා අනුවය; මෙම නිවැරදි කිරීම් නාමික (ලාක්ෂණික කොන්දේසි වලින්) සිට මෙහෙයුම් කොන්දේසි වල අපගමනය සැලකිල්ලට ගනී.
නිවැරදි කිරීමේ වක්‍ර පද්ධතිය ප්‍රායෝගිකව නාමික අයගෙන් ටර්බයින ඒකකයේ මෙහෙයුම් කොන්දේසි වල ඇති විය හැකි අපගමනවල සම්පූර්ණ පරාසය ආවරණය කරයි. මෙමගින් බලාගාරයක ටර්බයින් ඒකකයේ ක්‍රියාකාරිත්වය විශ්ලේෂණය කිරීමට හැකි වේ.
උත්පාදක නිමැවුම්වල නියත බලයක් පවත්වා ගැනීමේ කොන්දේසිය සඳහා නිවැරදි කිරීම් ගණනය කරනු ලැබේ. Turbogenerator හි නාමික මෙහෙයුම් කොන්දේසි වලින් බැහැරවීම් දෙකක් හෝ වැඩි ගණනක් තිබේ නම්, නිවැරදි කිරීම් වීජීය වශයෙන් සාරාංශ කර ඇත.
4. තාප නිස්සාරණයන් සහිත මාදිලියේදී, ටර්බයින ඒකකය ජාල ජලය එක්-, දෙක- සහ තුන්-අදියර උණුසුම් කිරීම සමඟ ක්රියා කළ හැකිය. T-33 (a - d), T-33A, T-34 (a - j), T-34A සහ T-37 යන ප්‍රස්ථාරවල අනුරූප සාමාන්ය මාදිලියේ රූප සටහන් පෙන්වා ඇත.
රූප සටහන් මගින් ඒවායේ ඉදිකිරීම් සඳහා කොන්දේසි සහ ඒවා භාවිතා කිරීම සඳහා නීති රීති දක්වයි.
සාමාන්ය මාදිලියේ රූප සටහන් මඟින් පිළිගත් ආරම්භක කොන්දේසි (N t, Q t, P t) ටර්බයිනය වෙත වාෂ්ප ගලායාම සෘජුව තීරණය කිරීමට ඔබට ඉඩ සලසයි.
T-33 (a - d) සහ T-34 (a - k) ප්‍රස්ථාර මගින් පාලිත තේරීම් වලදී යම් පීඩන අගයන් මත යැපීම D o \u003d f (N t, Q t) ප්‍රකාශ කරන පාලන තන්ත්‍රවල රූප සටහන් පෙන්වයි.
D о \u003d f (N t, Q t, P t) (ප්‍රස්ථාර T-33A සහ T-34A) යැපීම ප්‍රකාශ කරමින් ජාල ජලය එක් සහ ද්වි-අදියර උණුසුම් කිරීම සඳහා වන තන්ත්‍රවල රූප සටහන් බව සටහන් කළ යුතුය. ඒවායේ ඉදිකිරීම් අතරතුර ගන්නා ලද ඇතැම් උපකල්පන හේතුවෙන් අඩු නිරවද්‍යතාවයක් ඇත. මෙම මාදිලියේ රූප සටහන් ආසන්න ගණනය කිරීම් සඳහා භාවිතා කිරීම සඳහා නිර්දේශ කළ හැක. ඒවා භාවිතා කරන විට, රූප සටහන් මගින් හැකි සියලුම මාතයන් නිර්වචනය කරන මායිම් පැහැදිලිව නොපෙන්වන බව මතක තබා ගත යුතුය (ටර්බයින ප්රවාහ මාර්ගයේ අනුරූප කොටස් හරහා උපරිම වාෂ්ප ප්රවාහ අනුපාත සහ ඉහළ සහ උපරිම පීඩනය අනුව. පහළ නිස්සාරණ).
තවදුරටත් නිශ්චිත අර්ථ දැක්වීමලබා දී ඇති තාප සහ විදුලි බරක් සහ පාලිත නිස්සාරණයේදී වාෂ්ප පීඩනය සඳහා ටර්බයිනය වෙත වාෂ්ප ගලා යාමේ අගයන් මෙන්ම අවසර ලත් මෙහෙයුම් මාදිලියේ කලාපය තීරණය කිරීම, T-33 (a-d) ප්‍රස්ථාරවල ඉදිරිපත් කර ඇති මාදිලි රූප සටහන් භාවිතා කරන්න. T-34 (a-j) .
අනුරූප මෙහෙයුම් මාදිලි සඳහා විදුලිය නිෂ්පාදනය සඳහා නිශ්චිත තාප පරිභෝජනය T-23 (a - d) ප්‍රස්ථාර වලින් කෙලින්ම තීරණය කළ යුතුය - ජාල ජලය තනි-අදියර උණුසුම සඳහා සහ T-24 (a - j) - දෙකක් සඳහා ජාල ජලයේ අදියර උණුසුම් කිරීම.
මෙම ප්‍රස්ථාර ටර්බයිනයේ ප්රවාහ මාර්ගයේ සහ තාප හා බලාගාරයේ කොටස්වල ලක්ෂණ භාවිතා කරමින් විශේෂ ගණනය කිරීම් වල ප්‍රති results ල මත පදනම්ව ගොඩනගා ඇති අතර තන්ත්ර රූප සටහන් සැලසුම් කිරීමේදී දිස්වන සාවද්‍යතාවයන් අඩංගු නොවේ. පාලන තන්ත්ර රූප සටහන් භාවිතා කරමින් විදුලි උත්පාදනය සඳහා නිශ්චිත තාප පරිභෝජනය ගණනය කිරීම අඩු නිවැරදි ප්රතිඵලය ලබා දෙයි.
පාලිත නිස්සාරණවල පීඩනවලදී T-33 (a - d) සහ T-34 (a - j) ප්‍රස්ථාරවලට අනුව විදුලිය නිෂ්පාදනය සඳහා නිශ්චිත තාප පරිභෝජනය මෙන්ම ටර්බයිනය සඳහා වාෂ්ප පරිභෝජනය තීරණය කිරීම ප්‍රස්ථාර සෘජුවම ලබා දී නැත, ක්රමය භාවිතා කළ යුත්තේ අන්තර් ක්රියා කිරීමයි.
ජාල ජලයේ තුන්-අදියර උණුසුම සමඟ මෙහෙයුම් ආකාරය සඳහා නිශ්චිත පරිභෝජනයවිදුලි උත්පාදනය සඳහා තාපය T-25 කාලසටහනට අනුව තීරණය කළ යුතුය, එය පහත සම්බන්ධතාවයට අනුව ගණනය කෙරේ:
q t \u003d 860 (1 + ) + kcal / (kWh), (5)
එහිදී Q pr - ටර්බයින 50 MW සඳහා නිරන්තර අනෙකුත් තාප අලාභයන්, "උපදෙස් සහ අනුව 0.61 Gcal / h ට සමාන වේ. මාර්ගෝපදේශතාප බලාගාරවල නිශ්චිත ඉන්ධන පරිභෝජනය නියාමනය කිරීම (BTI ORGRES, 1966).
ප්‍රස්ථාර T-44 මඟින් ටර්බයින ඒකකයේ මෙහෙයුම් කොන්දේසි නාමික ඒවායින් බැහැර වන විට උත්පාදක නිමැවුම් වල බලයට නිවැරදි කිරීම් පෙන්වයි. සිසිලනකාරකයේ පිටාර වාෂ්පයේ පීඩනය නාමික අගයෙන් බැහැර වන විට, බලයට නිවැරදි කිරීම රික්තකය සඳහා නිවැරදි කිරීමේ ජාලය (T-43 ප්රස්ථාරය) මගින් තීරණය කරනු ලැබේ.
නිවැරදි කිරීම් වල සලකුනු, පාලන තන්ත්‍රය රූප සටහන ඉදිකිරීම සඳහා වන කොන්දේසි වලින් ක්‍රියාකාරී ඒවාට මාරුවීමට අනුරූප වේ.
ටර්බයින ඒකකයේ නාමික මෙහෙයුම් කොන්දේසි වලින් බැහැරවීම් දෙකක් හෝ වැඩි ගණනක් තිබේ නම්, නිවැරදි කිරීම් වීජීය වශයෙන් සාරාංශ කර ඇත.
සජීවී වාෂ්පයේ පරාමිතීන් සඳහා බලය සඳහා නිවැරදි කිරීම් සහ ආපසු ජාලයේ ජලයෙහි උෂ්ණත්වය කර්මාන්තශාලා ගණනය කිරීමේ දත්ත වලට අනුරූප වේ.
පාරිභෝගිකයාට (Qt = const) සැපයෙන නියත තාප ප්‍රමාණයක් පවත්වා ගැනීම සඳහා, නැවුම් වාෂ්පයේ පරාමිතීන් වෙනස් වන විට, නිස්සාරණයේදී වාෂ්ප පරිභෝජනයේ වෙනස සැලකිල්ලට ගනිමින් බලයට අමතර නිවැරදි කිරීමක් අවශ්ය වේ. පාලිත නිස්සාරණයේ වාෂ්පයේ එන්තැල්පිය වෙනස් වීම හේතුවෙන්. මෙම නිවැරදි කිරීම පහත පරායත්තතා මගින් තීරණය වේ:
විදුලි කාලසටහනට අනුව ක්රියාත්මක වන විට සහ ටර්බයිනයට නියත වාෂ්ප ප්‍රවාහයක්:
D \u003d -0.1 Q t (P o - ) kW; (6)
D \u003d +0.1 Q t (t about -) kW; (7)
තාප කාලසටහනට අනුව වැඩ කරන විට:
D \u003d +0.343 Q t (P o - ) kW; (අට)
D \u003d -0.357 Q t (t about - ) kW; (9)
D \u003d +0.14 Q t (P o - ) kg / h; (දස)
D \u003d -0.14 Q t (t about -) kg / h. (එකොළොස්)
පාලිත තාප නිස්සාරණයේ කුටිවල වාෂ්ප එන්තැල්පිය T-28 සහ T-29 ප්‍රස්ථාර අනුව තීරණය වේ.
ජාල ජල තාපකවල උෂ්ණත්ව හිස TMZ හි ගණනය කරන ලද දත්ත අනුව ගනු ලබන අතර T-37 කාලසටහනට අනුව සාපේක්ෂ undercooling විසින් තීරණය කරනු ලැබේ.
ජාල ජල තාපකවල තාප භාවිතය නිර්ණය කිරීමේදී, තාපන වාෂ්ප ඝනීභවනයේ උප සිසිලනය 20 ° C ලෙස උපකල්පනය කෙරේ.
ගොඩනඟන ලද කදම්බය (ජාල ජලයේ තුන්-අදියර උණුසුම් කිරීම සඳහා) විසින් වටහා ගන්නා ලද තාප ප්රමාණය තීරණය කිරීමේදී, උෂ්ණත්ව වෙනස 6 ° C ලෙස උපකල්පනය කෙරේ.
පාලිත නිස්සාරණයෙන් තාපය මුදා හැරීම හේතුවෙන් තාපන චක්රය අනුව වර්ධනය වන විද්යුත් බලය ප්රකාශයෙන් තීරණය වේ
N tf = W tf? Q t MW, (12)
එහිදී W tf - ටර්බයින ඒකකයේ සුදුසු මෙහෙයුම් මාදිලි යටතේ තාපන චක්රය සඳහා නිශ්චිත විදුලි ජනනය T-21 කාලසටහනට අනුව තීරණය වේ.
ඝනීභවනය චක්රය මගින් වර්ධනය කරන ලද විද්යුත් බලය වෙනස ලෙස අර්ථ දැක්වේ
N kn \u003d N t - N tf MW. (13)
5. නිශ්චිත කොන්දේසි නාමික අයගෙන් බැහැර වන විට ටර්බයින ඒකකයේ විවිධ මෙහෙයුම් ආකාර සඳහා බලශක්ති උත්පාදනය සඳහා නිශ්චිත තාප පරිභෝජනය තීරණය කිරීමේ ක්රමවේදය පහත උදාහරණ මගින් පැහැදිලි කෙරේ.
උදාහරණ 1: පීඩන නියාමකය අක්රිය කර ඇති ඝනීභවනය කිරීමේ මාදිලිය.
ලබා දී ඇත: N t \u003d 40 MW, P o \u003d 125 kgf / cm 2, t o \u003d 550 ° C, P 2 \u003d 0.06 kgf / cm 2; තාප යෝජනා ක්රමය - ගණනය කර ඇත.
සජීවී වාෂ්ප පරිභෝජනය සහ දී ඇති කොන්දේසි යටතේ දළ නිශ්චිත තාප පරිභෝජනය තීරණය කිරීම අවශ්ය වේ (N t = 40 MW).
වගුවේ. 1 ගණනය කිරීමේ අනුපිළිවෙල පෙන්වයි.
උදාහරණ 2. ජාල ජලයෙහි ද්වි- සහ එක්-අදියර උණුසුම් කිරීම සමඟ පාලිත වාෂ්ප නිස්සාරණ සමඟ මෙහෙයුම් ආකාරය.
A. තාප කාලසටහනට අනුව මෙහෙයුම් ආකාරය
ලබා දී ඇත: Q t \u003d 60 Gcal / h; R tv \u003d 1.0 kgf / cm 2; R o \u003d 125 kgf / cm 2; t o \u003d 545 ° С; t 2 \u003d 55 ° С; ජාල ජලය උණුසුම් කිරීම - අදියර දෙකකින්; තාප යෝජනා ක්රමය - ගණනය; අනෙකුත් කොන්දේසි නාමික වේ.
උත්පාදක නිමැවුම්වල බලය, නැවුම් වාෂ්ප පරිභෝජනය සහ ලබා දී ඇති කොන්දේසි යටතේ දළ නිශ්චිත තාප පරිභෝජනය තීරණය කිරීම අවශ්ය වේ (Qt = 60 Gcal / h).
වගුවේ. 2 ගණනය කිරීමේ අනුපිළිවෙල පෙන්වයි.
ජාල ජලයෙහි තනි අදියර උණුසුම් කිරීම සඳහා මෙහෙයුම් ආකාරය සමාන ලෙස ගණනය කරනු ලැබේ.
වගුව 1
|
දර්ශකය |
තනතුරු |
මානය |
අර්ථ දැක්වීමේ ක්රමය |
ලැබුණු වටිනාකම |
|
නාමික තත්ව යටතේ ටර්බයිනයකට නැවුම් වාෂ්ප ප්රවාහ අනුපාතය |
උපලේඛන T-22 හෝ සමීකරණය (2) |
|||
|
නාමික තත්වයන් යටතේ ටර්බයින තාප පරිභෝජනය |
උපලේඛන T-22 හෝ සමීකරණය (1) |
|||
|
නාමික තත්වයන් තුළ විශේෂිත තාප පරිභෝජනය |
kcal/(kWh) |
උපලේඛනය T-22 හෝ Q o / N t |
ටර්බයින් ටී -100/120-130
තනි පතුවළ වාෂ්ප ටර්බයින T 100/120-130 3000 rpm ට මෙගාවොට් 100 ක බලයක් සහිතව. ඝනීභවනය සහ තාපන වාෂ්ප නිස්සාරණයන් දෙකක් සහිතව, එය හයිඩ්රජන් සිසිලනය සහිත, මෙගාවොට් 100 ක ධාරිතාවයකින් යුත්, TVF-100-2 වර්ගයේ ප්රත්යාවර්ත ධාරා උත්පාදක යන්ත්රයක සෘජු ධාවනය සඳහා නිර්මාණය කර ඇත.
ටර්බයිනය සැලසුම් කර ඇත්තේ නැවුම් වාෂ්ප පරාමිතීන් 130 ක් සහ 565C උෂ්ණත්වයකින් ක්රියා කිරීමට, නැවතුම් කපාටය ඉදිරිපිට මනිනු ලැබේ.
සිසිලනකාරකයට ඇතුල් වන ස්ථානයේ සිසිලන ජලයෙහි නාමික උෂ්ණත්වය 20C වේ.
ටර්බයිනයට තාපන ස්ථාන දෙකක් ඇත: ඉහළ සහ පහළ, බොයිලේරු වල ජාල ජලය පියවරෙන් පියවර රත් කිරීම සඳහා නිර්මාණය කර ඇත.
තාපන වාෂ්ප නිස්සාරණයේ නිශ්චිත අගයන් යටතේ ටර්බයිනයට මෙගාවොට් 120 ක් දක්වා බරක් ගත හැකිය.
ටර්බයින් PT -65/75-130/13
නැවත රත් කිරීමකින් තොරව නිෂ්පාදනය සහ දිස්ත්‍රික් උණුසුම සඳහා පාලිත වාෂ්ප නිස්සාරණය සහිත ඝනීභවනය වන ටර්බයිනය, මෙගාවොට් 65 ක ධාරිතාවකින් යුත් සිලින්ඩර දෙකක, තනි ප්‍රවාහයක්.
ටර්බයිනය පහත වාෂ්ප පරාමිතීන් සමඟ ක්රියා කිරීමට සැලසුම් කර ඇත:
ටර්බයිනය ඉදිරිපිට පීඩනය 130 kgf / cm 2,
ටර්බයිනය ඉදිරිපිට වාෂ්ප උෂ්ණත්වය 555 ° C,
නිෂ්පාදන තෝරාගැනීමේදී වාෂ්ප පීඩනය 10-18 kgf / cm 2,
තාපන නිස්සාරණයේදී වාෂ්ප පීඩනය 0.6-1.5 kgf / cm 2,
කන්ඩෙන්සර්හි නාමික වාෂ්ප පීඩනය 0.04 kgf / cm 2 .
ටර්බයිනය සඳහා උපරිම වාෂ්ප පරිභෝජනය 400 t/h, නිෂ්පාදනය සඳහා උපරිම වාෂ්ප නිස්සාරණය 250 t/h, උපරිම මුදලසිට තාපය මුදා හැරියේය උණු වතුර- 90 Gcal / h.
ටර්බයින පුනර්ජනනීය බලාගාරය අඩු පීඩන හීටර් හතරකින්, 6 kgf/cm2 deaerator එකකින් සහ අධි පීඩන හීටර් තුනකින් සමන්විත වේ. සිසිලනකාරකය පසු සිසිලන ජලයෙන් කොටසක් ජල පිරිපහදු බලාගාරය වෙත ගෙන යනු ලැබේ.
ටර්බයින් T-50-130
ඝනීභවනය සහ තාපන වාෂ්ප නිස්සාරණ දෙකක් සහිත 3000 rpm හි 50 MW ශ්රේණිගත බලයක් සහිත තනි පතුවළ වාෂ්ප ටර්බයිනය T-50-130 නිර්මාණය කර ඇත්තේ ටීවීඑෆ් 60-2 වර්ගයේ ප්රත්යාවර්ත ධාරා උත්පාදක යන්ත්රයක් මෙගාවොට් 50 ක බලයකින් ධාවනය කිරීම සඳහා ය. හයිඩ්රජන් සිසිලනය. ක්රියාත්මක වන ටර්බයිනය පාලක පැනලයෙන් පාලනය වේ.
ටර්බයිනය සැලසුම් කර ඇත්තේ නැවතුම් කපාටය ඉදිරිපිට මනින ලද 130 ata, 565 C 0 නැවුම් වාෂ්ප පරාමිතීන් සමඟ ක්රියා කිරීමටය. සිසිලනකාරකයට ඇතුල් වන ස්ථානයේ සිසිලන ජලයෙහි නාමික උෂ්ණත්වය 20 С 0 වේ.
බොයිලේරු වල ජාල ජලය පියවරෙන් පියවර රත් කිරීම සඳහා නිර්මාණය කර ඇති ටර්බයිනයේ ඉහළ සහ පහළ තාපන ස්ථාන දෙකක් ඇත. පිරවුම් පෙට්ටි හීටරයක්, HDPE හතරක් සහ HPH තුනක් සහිත මුද්‍රා වලින් ප්රධාන ඉෙජක්ටරයේ සහ වාෂ්ප චූෂණ ejector හි ශීතකරණය තුළ ආහාර ජලය අනුක්‍රමිකව රත් කරනු ලැබේ. HPH අංක 1 සහ අංක 2 තාපන නිස්සාරණයෙන් වාෂ්පයෙන් පෝෂණය වන අතර ඉතිරි පහ - පියවර 9, 11, 14, 17, 19 න් පසු නියාමනය නොකළ නිස්සාරණයන්ගෙන්.
ධාරිත්රක
ප්රධාන අරමුණ ඝනීභවනය උපාංගයටර්බයිනයේ පිටාර වාෂ්ප ඝනීභවනය කිරීම සහ සහතික කිරීමයි ප්රශස්ත පීඩනයනාමික මෙහෙයුම් කොන්දේසි යටතේ ටර්බයිනය පිටුපස වාෂ්ප.
ටර්බයින් බලාගාරයේ ආර්ථිකමය ක්‍රියාකාරිත්වය සඳහා අවශ්ය මට්ටමේ පිටාර වාෂ්පයේ පීඩනය පවත්වා ගැනීමට අමතරව, පිටාර වාෂ්ප ඝනීභවනය නඩත්තු කිරීම සහ PTE හි අවශ්‍යතාවයන්ට අනුකූලව එහි ගුණාත්මකභාවය සහ අදාළව උප සිසිලනය නොමැති වීම සහතික කරයි. සිසිලනකාරකයේ සංතෘප්ත උෂ්ණත්වයට.
|
සලකුණු කිරීමට පෙර සහ පසු ටයිප් කරන්න |
ධාරිත්රක වර්ගය |
ඇස්තමේන්තුගත සිසිලන ජලය, t/h |
කන්ඩෙන්සර් සඳහා නාමික වාෂ්ප පරිභෝජනය, t / h |
|
|
විසුරුවා හැරීම |
||||
ධාරිත්‍රකයේ තාක්ෂණික දත්ත 65KTsST:
තාප හුවමාරු පෘෂ්ඨය, m 3 3000
සිසිලන පයිප්ප ගණන, pcs. 5470
අභ්යන්තර සහ පිටත විෂ්කම්භය, මි.මී. 23/25
කන්ඩෙන්සර් පයිප්පවල දිග, mm 7000
පයිප්ප ද්රව්ය - තඹ-නිකල් මිශ්ර ලෝහ MNZh5-1
සිසිලන ජලය නාමික පරිභෝජනය, m 3 / h 8000
සිසිලන ජලය ගමන් වාර ගණන, pcs. 2
සිසිලන ජල ප්රවාහ සංඛ්යාව, pcs. 2
ජලය නොමැතිව සිසිලනකාරකයේ ස්කන්ධය, t. 60.3
පිරවූ ජල අවකාශය සහිත සිසිලනකාරකයේ ස්කන්ධය, t 92.3
ජල පරීක්ෂාවේදී පිරවූ වාෂ්ප අවකාශය සහිත සිසිලනකාරකයේ ස්කන්ධය, t 150.3
පයිප්පවල පිරිසිදුකමේ සංගුණකය, සිසිලනකාරකයේ තාප ගණනය කිරීමේදී සම්මත කර ඇත 0.9
සිසිලන ජල පීඩනය, MPa (kgf/cm2) 0.2(2.0)
සම උත්පාදන වාෂ්ප ටර්බයිනය ටී-50/60-130විදුලි උත්පාදක යන්ත්රයක් ධාවනය කිරීම සඳහා නිර්මාණය කර ඇති අතර උණුසුම සඳහා තාපය බෙදා හැරීම සඳහා තාප නිස්සාරණ අලෙවිසැල් දෙකක් ඇත. 30-60 MW ධාරිතාවයකින් යුත් අනෙකුත් ටර්බයින මෙන්, එය මධ්යම සහ කුඩා නගරවල තාප බලාගාරවල ස්ථාපනය සඳහා අදහස් කෙරේ. LPC හි ස්ථාපනය කර ඇති භ්‍රමණ ප්‍රාචීර නියාමනය කිරීමෙන් උණුසුම සහ නිෂ්පාදන නිස්සාරණය යන දෙකෙහිම පීඩනය පවත්වා ගෙන යනු ලැබේ.
ටර්බයිනය පහත නාමික පරාමිතීන් මත ක්රියා කිරීමට සැලසුම් කර ඇත:
අධි තාපන වාෂ්ප පීඩනය - 3.41 MPa;
අධි තාප වාෂ්පයේ උෂ්ණත්වය - 396 ° C;
· ටර්බයිනයේ ශ්රේණිගත බලය - 50 MW.
අනුපිළිවෙල තාක්ෂණික ක්රියාවලියවැඩ කරන තරලය පහත පරිදි වේ: බොයිලේරුවේ ජනනය වන වාෂ්ප වාෂ්ප නල මාර්ග හරහා ටර්බයිනයේ අධි පීඩන සිලින්ඩරයට යවනු ලැබේ, HPC හි සෑම අදියරකදීම වැඩ කිරීමෙන් පසු එය LPC වෙත ඇතුළු වන අතර පසුව කන්ඩෙන්සරයට ඇතුල් වේ. කන්ඩෙන්සර් තුළ, සිසිලන ජලයට ලබා දෙන තාපය හේතුවෙන් පිටවන වාෂ්ප ඝනීභවනය වන අතර, එහි සංසරණ පරිපථය (සංසරණ ජලය) ඇති අතර, පසුව, ඝනීභවනය වන පොම්ප භාවිතයෙන්, ප්රධාන ඝනීභවනය ප්රතිජනන පද්ධතියට යවනු ලැබේ. මෙම පද්ධතියට 4 HDPE, 3 HPH සහ deaerator ඇතුළත් වේ. පුනර්ජනන පද්ධතිය සැලසුම් කර ඇත්තේ බොයිලර් ඇතුල්වීමේ දී පෝෂක ජලය උණුසුම් කිරීම සඳහා ය නිශ්චිත උෂ්ණත්වය. මෙම උෂ්ණත්වය ස්ථාවර අගයක් ඇති අතර එය ටර්බයින් ගමන් බලපත්රයෙහි දැක්වේ.
තාප පරිපථ සටහන බලාගාරයක මූලික රූප සටහන් වලින් එකකි. එවැනි යෝජනා ක්රමයක් බලාගාරයේ වර්ගය සහ එහි ක්රියාකාරිත්වයේ මූලධර්මය පිළිබඳ අදහසක් ලබා දෙයි, බලශක්ති උත්පාදනයේ තාක්ෂණික ක්රියාවලියේ සාරය හෙළිදරව් කරන අතර, බලාගාරයේ තාක්ෂණික උපකරණ සහ තාප කාර්යක්ෂමතාව ද සංලක්ෂිත වේ. ස්ථාපනයේ තාපය හා බලශක්ති ශේෂයන් ගණනය කිරීම අවශ්ය වේ.
මෙම රූප සටහන නිස්සාරණය 7 ක් පෙන්නුම් කරයි, ඉන් දෙකක් තාප නිස්සාරණය ද වේ, i.e. ජාල ජලය උණුසුම් කිරීම සඳහා අදහස් කෙරේ. හීටර් වලින් කාණු පෙර හීටරයට හෝ ජලාපවහන පොම්ප ආධාරයෙන් මිශ්ර කිරීමේ ස්ථානයට මුදා හරිනු ලැබේ. ප්රධාන ඝනීභවනය LPH 4 ක් පසු වූ පසු, එය deaerator වෙත ඇතුල් වේ. එහි ප්රධාන වැදගත්කම වන්නේ ජලය රත් කිරීම නොව, නල මාර්ග ලෝහ විඛාදනයට හේතු වන ඔක්සිජන් වලින් එය පිරිසිදු කිරීමයි. තිර පයිප්ප, සුපිරි තාපක සහ අනෙකුත් උපකරණවල පයිප්ප.
මූලික අංග සහ සමුළු:
K- (ධාරිත්රකය)
KU - බොයිලේරු බලාගාරය
HPC - අධි පීඩන සිලින්ඩරය
LPC - අඩු පීඩන සිලින්ඩරය
EG - විදුලි ජනකය
OE - ඉෙජක්ටර් සිසිලකය
PS - ජාල තාපකය
PVK - උච්ච උණු වතුර බොයිලේරු
TP - තාප පාරිභෝගිකයා
KN - ඝනීභවන පොම්පය
DN - ජලාපවහන පොම්පය
PN - පෝෂක පොම්පය
HDPE - අධි පීඩන තාපකය
LDPE - අඩු පීඩන තාපකය
D - deaerator
යෝජනා ක්රමය.1 තාප යෝජනා ක්රමයටර්බයින T50/60-130
වගුව 1.1. ටර්බයිනයේ ප්රධාන පරාමිතීන්ගේ නාමික අගයන්
වගුව 1.2. තේරීම් කුටියේ වාෂ්ප පරාමිතීන්
| තාපකය | තේරීම් කුටියේ වාෂ්ප පරාමිතීන් | තෝරාගත් වාෂ්ප ප්රමාණය, kgf / s | |
| පීඩනය, MPa | උෂ්ණත්වය, ° С | ||
| PVD7 | 3,41 | 3,02 | |
| PVD6 | 2,177 | 4,11 | |
| PVD5 | 1,28 | 1,69 | |
| Deaerator | 1,28 | 1,16 | |
| HDPE4 | 0,529 | 2,3 | |
| PNDZ | 0,272 | 2,97 | |
| PND2 | 0,0981 | - | 0,97 |
| PND1 | 0,04 | - | 0,055 |
සාමාන්ය හා වෘත්තීය අධ්‍යාපන අමාත්‍යාංශය
රුසියානු සමූහාණ්ඩුව
Novosibirsk රාජ්ය තාක්ෂණික විශ්ව විද්යාලය
තාප හා බලාගාර දෙපාර්තමේන්තුව
පාඨමාලා ව්යාපෘතිය
මාතෘකාව මත: තාපන ටර්බයින T - 50/60 - 130 මත පදනම්ව බල ඒකකයක තාප යෝජනා ක්රමය ගණනය කිරීම.
පීඨය: FEN
සමූහය: ET Z - 91u
සම්පූර්ණ කරන ලදී:
ශිෂ්ය - Schmidt A.I.
පරීක්ෂා කර ඇත:
ගුරු - Borodikhin I.V.
ආරක්ෂණ සටහන:
Novosibirsk නගරය
2003
හැඳින්වීම ……………………………………………………………………………… 2
1. තාප බර සැලසුම් කිරීම………………………………………….2
2. බ්ලොක් එකේ සැලසුම් යෝජනා ක්රමයේ පරාමිතීන් නිර්ණය කිරීම………………………………3
3. පුනර්ජනන පද්ධතියේ තාපකවල ජලාපවහනවල පරාමිතීන් සහ නිස්සාරණයන්හි වාෂ්පයේ පරාමිතීන් නිර්ණය කිරීම …………………………………………………………………… 5
4. වාෂ්ප ප්රවාහ අනුපාත නිර්ණය කිරීම ……………………………………………………………… 7
5. නියාමනය නොකළ නිස්සාරණයන්හි වාෂ්ප ප්රවාහ අනුපාත නිර්ණය කිරීම ………………………8
6. යටි නිෂ්පාදන සංගුණක නිර්ණය කිරීම…………………………………………………………………………………… .
7. ටර්බයිනය වෙත සැබෑ වාෂ්ප ප්රවාහය………………………………………….11
8. වාෂ්ප උත්පාදක යන්ත්රයක් තෝරා ගැනීම ……………………………………………………………………
9. තමන්ගේ අවශ්‍යතා සඳහා විදුලි පරිභෝජනය ………………………………….12
10. තාක්ෂණික සහ ආර්ථික දර්ශක නිර්ණය කිරීම……………………………….14
නිගමනය ……………………………………………………………………………… 15
භාවිතා කරන ලද සාහිත්‍යය ……………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………………… ……………………
උපග්රන්ථය: අත්තික්කා 1 - තාප බර ප්රස්ථාරය
රූපය 2 - බ්ලොක් එකේ තාප රූප සටහන
P, S - ජලය සහ වාෂ්ප රූප සටහන
හැදින්වීම.
මෙම පත්‍රිකාව මගින් බල ඒකකයේ ශරීර යෝජනා ක්රමය ගණනය කිරීම (T - 50/60 - 130 TMZ cogeneration turbine සහ E - 420 - 140 TM බොයිලේරු ඒකකය මත පදනම්ව ඉදිරිපත් කෙරේ.
(TP - 81), එය ඉර්කුට්ස්ක් නගරයේ CHPP හි පිහිටා ඇත. Novosibirsk හි තාප බලාගාරයක් සැලසුම් කරන්න. ප්රධාන ඉන්ධන Nazarovsky දුඹුරු ගල් අඟුරු වේ. ටර්බයින බලය 50 MW, ආරම්භක පීඩනය 13 MPa සහ අධි රත් වූ වාෂ්ප උෂ්ණත්වය 565 C 0, නැවත රත් කිරීමකින් තොරව t P.V. \u003d 230 C 0, P K \u003d 5 KPa, a tzh \u003d 0.6. බැඳීම මෙම නගරය, සයිබීරියානු කලාපයේ පිහිටා ඇති, ආසන්නතම ගල් අඟුරු ද්රෝණියේ (Nazarovsky ගල් අඟුරු ද්රෝණියේ) සිට ඉන්ධන තෝරාගැනීම මෙන්ම, ගණනය කරන ලද පරිසර උෂ්ණත්වය තෝරාගැනීම තීරණය කරයි.
වාෂ්ප හා ජලයෙහි පරාමිතීන් සහ එහි ගණනය කිරීමේ ප්‍රතිඵලයක් ලෙස ලබාගත් බලශක්ති දර්ශකවල අගයන් දැක්වෙන ක්‍රමානුකූල තාප රූප සටහනක් බල ඒකකයේ සහ බලාගාරවල තාක්ෂණික විශිෂ්ටත්වයේ මට්ටම තීරණය කරයි, මෙන්ම බොහෝ දුරට ඒවායේ ආර්ථික දර්ශක. PTS යනු සැලසුම් කර ඇති බලාගාරයේ ප්රධාන තාක්ෂණික යෝජනා ක්රමය වන අතර එමඟින් බලාගාරයේ සියලුම කොටස්වල වාෂ්ප හා ජල පරිභෝජනය, එහි බලශක්ති ක්‍රියාකාරිත්වය, ලබා දී ඇති බලශක්ති බර මත පදනම්ව තීරණය කිරීමට ඉඩ සලසයි. PTS මත පදනම්ව, තීරණය කරන්න පිරිවිතරසහ තාප උපකරණ තෝරන්න, බල ඒකක සහ සමස්තයක් ලෙස බලාගාරයේ සවිස්තරාත්මක (විස්තරාත්මක) තාප රූප සටහනක් සංවර්ධනය කරන්න.
කාර්යය අතරතුර, තාප බර ප්‍රස්ථාර ඉදිකිරීම, hS-රූප සටහනේ ක්‍රියාවලිය ඉදිකිරීම, ජාල හීටර් සහ පුනර්ජනන පද්ධතිය ගණනය කිරීම මෙන්ම ප්රධාන තාක්ෂණික හා ආර්ථික දර්ශක ගණනය කරනු ලැබේ.
1. තාප බඩු වල ප්රස්තාර ඉදි කිරීම.
තාප බර ප්‍රස්ථාර nomograms ආකාරයෙන් ඉදිරිපත් කෙරේ (රූපය 1):
ඒ. තාප බරෙහි වෙනස්වීම් පිළිබඳ ප්රස්ථාරය, ටර්බයිනයේ තාප භාරයේ යැපීම Q T , MW පරිසර උෂ්ණත්වය මත t vz, C 0 ;
බී. විදුලි සැපයුමේ තත්ත්ව පාලනය සඳහා උෂ්ණත්ව ප්රස්තාරය - සෘජු සහ ආපසු ජාලයේ උෂ්ණත්වයේ යැපීම ජලය t ps, t os, C 0 සිට t vz, C 0;
c. වාර්ෂික තාප බර කාලසටහන - ටර්බයින තාප භාරයේ යැපීම Q t, MW උණුසුම් කාල සීමාව තුළ ක්රියාත්මක වන පැය ගණන මත t, h / year;
ඈ වාර්ෂික සන්දර්භය තුළ ස්ථාවර වායු උෂ්ණත්වයේ t vz, C 0 කාල සීමාවේ ප්රස්ථාරය.
ටර්බයින ගමන් බලපත්‍රයට අනුව "ටී" ටර්බයින් තේරීම් මගින් සපයනු ලබන 1 බ්ලොක් එකක උපරිම තාප බලය මෙගාවොට් 80 කි. උච්ච උණු වතුර බොයිලේරු මගින් ද සපයනු ලබන බ්ලොක්හි උපරිම තාප බලය, MW
,
(1.1)
CHP යනු තාප සැපයුම් සංගුණකය වන විට, CHP = 0.6
මෙ.වො
උණු ජල සැපයුමේ තාප බර (බලය), MW සූත්රය මගින් ඇස්තමේන්තු කර ඇත:
මෙ.වො
තාප බරෙහි වෙනස්වීම් පිළිබඳ ප්රස්ථාරය සඳහා වඩාත් ලාක්ෂණික උෂ්ණත්වයන් (රූපය 1a) සහ තත්ත්ව පාලනයේ උෂ්ණත්ව ප්රස්ථාරය:
t vz \u003d + 8С 0 - උනුසුම් සමයේ ආරම්භයට සහ අවසානයට අනුරූප වන වායු උෂ්ණත්වය:
t = +18C 0 යනු තාප සමතුලිතතාවයේ තත්වය ඇති වන ගණනය කළ උෂ්ණත්වයයි.
t vz \u003d -40С 0 - Krasnoyarsk සඳහා ඇස්තමේන්තුගත වායු උෂ්ණත්වය.
උනුසුම් කාලය තුළ Fig. 1d සහ 1c හි ඉදිරිපත් කර ඇති ප්‍රස්ථාර මත, t 5500 h/වසර නොඉක්මවයි.
බාර්. ටී නිස්සාරණයේ පීඩන පහත වැටීම සමාන වේ: 
තීරුව, පීඩන පහත වැටීමෙන් පසු එය සමාන වේ: P T1 = 2.99 බාර් C 0 ට සමාන වේ, උප තාපනය dt = 5C 0. හැකි උපරිම තාපන ජල උෂ්ණත්වය C 0
